CC BY
198
ВЕСТНИК 5/2016
УДК 666.9
В.и. логанина, М.В. Фролов, М.А. Рябов
ПГУАС
теплоизоляционные известковые сухие строительные смеси для отделки стен из газобетона
Предложено использовать для отделки газобетонных блоков марок D500 и D600 сухие строительные смеси, позволяющие получить отделочные теплоизоляционные покрытия. Проведено сравнение эффективности применения в составе известковой сухой строительной смеси четырех высокопористых наполнителей: стеклянных полых микросфер, алюмосиликатных зольных микросфер, вспученного вермикулито-вого песка, вспученного перлитового песка. Показана более высокая эффективность полых стеклянных микросфер по сравнению с другими наполнителями.
Ключевые слова: известь, стеклянные полые микросферы, алюмосиликат-ные зольные микросферы, вспученный вермикулитовый песок, вспученный перлитовый песок, сухие строительные смеси, гидросиликаты кальция, алюмосиликаты кальция
Для оштукатуривания стен из газобетона применяют различные поризиро-ванные растворы. В [1, 2] рекомендуется при нанесении на газобетон отделочного слоя толщиной до 7 мм использовать штукатурные составы плотностью до 1600 кг/м3, а для отделочного слоя толщиной более 7 мм — с плотностью 1300 кг/м3. При этом в нормативной документации не регламентируется зависимость плотности штукатурок от марки газобетонных блоков по плотности. При отделке газобетонных блоков марки Б500 штукатурными растворами, имеющими плотность 1400.. .1600 км/м3, возникает несоответствие величин теплопроводности и паропроницаемости штукатурки и подложки. Следствием этого является конденсация влаги в толще газобетона, из-за чего ухудшаются теплозащитные свойства газобетона, снижается его прочность, а также возможно появление трещин и отслаивание наружной штукатурки. Поэтому для отделки газобетонных блоков марок Б500 и Б600 целесообразно использовать сухие строительные смеси (ССС), позволяющие получить покрытия плотностью 500.600 кг/м3. Такие покрытия будут обладать паропроницаемостью и теплопроводностью, близкой к аналогичным показателям подложки — газобетонных блоков.
Отделочные составы на известковом вяжущем для наружной отделки стен из газобетона практически не применяются, поскольку считается, что они не обладают требуемыми эксплуатационными свойствами. В [3—5] для повышения влагостойкости, долговечности и трещиностойкости отделочных составов на известковом вяжущем в их рецептуру предлагается вводить синтетические цеолиты, органоминеральные добавки и гидросиликаты кальция.
Авторы предлагают вводить в состав ССС модифицирующую добавку в количестве 10 % от массы извести, которую получают каустификацией раствора натриевого жидкого стекла гидроокисью кальция и обработкой полученной
смеси раствором сульфата алюминия. Данные рентгенофазового анализа свидетельствуют, что минералогический состав добавки представлен минералами тоберморитовой группы, цеолитами, гипсом [6, 7].
Учитывая закон сродства структур, предложено изготавливать известковый отделочный состав с применением молотого газобетона, что должно привести к росту адгезии к основанию [8, 9].
За счет использования в известковых штукатурных растворах эффективных высокопористых наполнителей можно добиться низкой плотности и теплопроводности отделочных покрытий. Для теплоизоляционных ССС широко используются стеклянные полые микросферы [10—12], алюмосили-катные зольные микросферы [13—15], вспученный вермикулитовый песок [16, 17], вспученный перлитовый песок [18, 19]. Вспученные вермикулито-вый и перлитовый пески относятся к высокопористым материалам с высокой влагоемкостью, что негативно сказывается на технико-эксплуатационных характеристиках отделочных составов. в связи с этим перспективным является использование наполнителей с закрытой пористостью, что обеспечивает низкую водопотребность штукатурных отделочных составов при их применении. К таким заполнителям можно отнести стеклянные полые и алюмосиликатные зольные микросферы. Микросферы представляют собой сыпучий порошок, состоящий из тонкостенных замкнутых газонаполненных оболочек различного диаметра.
В работе сравнивается эффективность применения в ССС четырех высокопористых наполнителей:
стеклянных полых микросфер; алюмосиликатных зольных микросфер; вспученного вермикулитового песка; вспученного перлитового песка. На рис. 1 приведен электронно-микроскопический снимок стеклянных полых микросфер.
Стеклянные полые микросферы представляют собой замкнутые газонаполненные оболочки практически идеальной сферической формы (рис. 1) различного диаметра (рис. 2), благодаря чему они не всплывают и не нарушают однородности раствора за счет большой поверхностной активности микросфер. При этом они позволяют получить максимально плотную упаковку (коэффициент заполнения объема 0,6...0,65). мок стеклянных полых микросфер
Рис. 1. Электронно-микроскопический сни-
Размер фракции
Рис. 2. Гранулометрический состав стеклянных полых микросфер оксидный состав натриевоборосиликатного стекла приведен в табл. 1. Табл. 1. Оксидный состав натриевоборосиликатного стекла
Наименование оксидов Si02 Na20 в2° aiA + FeA
Содержание оксидов, % 71,3.73,8 25,2.28,2 3,8.4,4 Не более 0,4
В работе применялись стеклянные микросферы МС-В, соответствующие использованным в [20], их насыпная плотность — 130 кг/м3, диаметр — до 100 мкм, толщина стенки — 1...3 мкм.
Алюмосиликатные зольные микросферы (ценосферы) образуются в составе золы уноса при сжигании углей на ТЭС. По своим свойствам микросферы из энергетических зол близки к полым микросферам, которые получают из расплавов промышленными методами. На рис. 3 приведен электронно-микроскопический снимок алю-мосиликатных зольных микросфер.
Полые алюмосиликатные зольные микросферы представляют собой серый порошок, состоящий из тонкостенных
шариков (рис. 3). Большой ди- мок алюмосиликатных зольных микросфер
Рис. 3. Электронно-микроскопический сни-
апазон диаметров (рис. 4) и форма микросфер обеспечивают наиболее компактную укладку за счет минимального отношения площади поверхности к занимаемому объему. Используемые в работе алюмосиликатные зольные микросферы имеют диаметр до 400 мкм, насыпную плотность — 400 кг/м3, обладают сплошными непористыми стенками толщиной от 2 до 10 мкм.
Размер фракции.
Рис. 4. Гранулометрический состав алюмосиликатных зольных микросфер
Оксидный состав алюмосиликатных зольных микросфер приведен в табл. 2.
Табл. 2. Содержание оксидов, присутствующих в алюмосиликатных зольных микросферах
Наименование оксидов Si02 Na20 к2° MgO CaO fe2O3 alA
Содержание оксидов, % 50,0...60,0 0,3.1,5 0,2.2,9 0,1.1,5 0,1.1,5 1,5.2,5 25,0.35,0
Применяемый в работе вспученный вермикулитовый песок представляет собой сыпучий зернистый материал чешуйчатого строения, имеет насыпную плотность 150 кг/м3, влажность по массе не более 3 %, зерновой состав 0,14...1,25 мм. Оксидный состав вспученного вермикулитового песка приведен в табл. 3.
Табл. 3. Содержание оксидов во вспученном вермикулитовом песке
наименование оксидов SiO2 MgO aiA K2O FeO TiO2 CiO2
Содержание оксидов, % 40,6 24,5 14,9 10,1 5,9 1,2 0,6
Используемый в работе вспученный перлитовый песок марки М-150 имеет насыпную плотность 150 кг/м3, зерновой состав 0,14...0,63 мм, влажность по массе не более 2 %. Оксидный состав вспученного перлитового песка приведен в табл. 4.
Табл. 4. Содержание оксидов во вспученном перлитовом песке
Наименование оксидов Si02 Афз БеО №20 к2о СаО
Содержание оксидов, % 73,9 13,2 0,8 3,8 4,9 0,6
Для проведения исследований применялись составы, включающие следующие компоненты:
известь-пушонку 2-го сорта активностью 84 %;
модифицирующую добавку на основе смеси гидросиликатов и алюмосиликатов кальция и гипса; белый цемент;
молотый газобетон с удельной поверхностью £ = 6350 см2/г; пластифицирующую добавку МеШих 2651 Б; редиспергируемый порошок VINNAPAS 8031Н; воздухововлекающую добавку ESAPON 1850; гидрофобизатор олеат натрия;
высокопористые наполнители (стеклянные полые микросферы, алюмоси-ликатные зольные микросферы, вспученный вермикулитовый песок, вспученный перлитовый песок).
В исследовании сравнивалось влияние наполнителей на водопотребность отделочного состава. Для этого готовились равнопластичные составы с различным содержанием наполнителей. Предельное напряжение сдвига определяли с помощью конического пластометра КП-3. Результаты исследований приведены на рис. 5.
Рис. 5. Влияние наполнителей на водопотребность различных равнопластичных составов: 1 — стеклянные полые микросферы; 2 — алюмосиликатные зольные микросферы; 3 — вспученный вермикулитовый песок; 4 — вспученный перлитовый песок
Пластическая прочность контрольного состава при водоизвестковом отношении В/И = 0,96 равна т = 2 кПа. При использовании вспученного вермикулита (см. рис. 5, кривая 3) и перлитового песка (см. рис. 5, кривая 4) водопотреб-ность отделочного состава увеличивается. При использовании вспученного
вермикулита в количестве 40 % от массы извести водоизвестковое отношение составляет В/И = 1,83, при использовании перлитового песка в количестве 40 % от массы извести — В/И = 1,525. Это объясняется высокой открытой микропористостью частиц данных наполнителей, благодаря чему они активно впитывают воду. В составах с применением стеклянных полых микросфер и алюмосиликатных зольных микросфер водопотребность растет из-за низкой смачиваемости данных наполнителей, так как микросферы обладают практически гладкой поверхностью. При наполнении растворного состава полыми стеклянными микросферами в количестве 40 % от массы извести водоизвест-ковое отношение составляет В/И = 1,3 (см. рис. 5, кривая 1), при наполнении алюмосиликатными зольными микросферами в количестве 40 % от массы извести В/И = 1,075 (см. рис. 5, кривая 2). Более низкая водопотребность составов, полученных с использованием микросфер, по сравнению с составами, полученными с использованием вспученного вермикулитового и перлитового песков, объясняется отсутствием у микросфер открытых микропор, способных активно впитывать воду.
Наполнение состава инертными составляющими снижает его прочность при сжатии, но с учетом водопотребности наполнителя, его природы и структуры скорость падения прочности различна. Для оценки влияния использованных в работе наполнителей на прочность при сжатии покрытий изготавливались образцы размера 2 х 2 х 2 см. Наполнители брались в количестве 40 % от массы извести. Пластическая прочность всех составов в начальный момент времени была одинакова. Образцы твердели в воздушно-сухих условиях при температуре 18.20 °С и относительной влажности 50.60 %. Спустя 7 и 28 сут твердения определялась прочность при сжатии, средняя плотность композитов, коэффициент размягчения Кразм. Результаты исследований приведены в табл. 5.
Табл. 5. Свойства растворных композитов
Наполнитель Водоизвестковое отношение (В/И) Средняя плотность, кг/м3 Прочность при сжатии в возрасте 7/ 28 сут, МПа K разм
Контрольный образец (без наполнителя) 0,96 1010 3,62/4,90 0,72
Стеклянные полые микросферы 1,3 580 2,48/2,63 0,71
Алюмосиликатные зольные микросферы 1,075 840 3,45/4,07 0,74
Вспученный вермикулитовый песок 1,83 630 1,87/2,05 0,61
Вспученный перлитовый песок 1,525 790 2,45/2,81 0,65
Анализ данных, приведенных в табл. 5, свидетельствует, что композиты, полученные с использованием различных высокопористых наполнителей, имеют меньшую прочность и плотность по сравнению с контрольными об-
разцами. Наибольшую прочность при сжатии ^сж = 4,07 МПа и водостойкость Кразм = 0,74 показали композиты, наполненные зольными микросферами. Наименьшей средней плотностью обладают композиты, наполненные полыми стеклянными микросферами.
использование в качестве наполнителей вспученного вермикулитового и перлитового песков приводит к уменьшению водостойкости растворных композитов.
В работе также исследовалась структура порового пространства полученных растворных композитов, наполненных различными высокопористыми наполнителями. Результаты исследования приведены в табл. 6.
Табл. 6. Структура порового пространства композитов
Наполнитель Водопоглощение Пористость, %
по массе, % общая открытая закрытая
Контрольный образец (без наполнителя) 41,1 60,8 40,7 20,1
Стеклянные полые микросферы 47,4 76,9 26,9 50,0
Алюмосиликатные зольные 37,2 66,4 31,8 34,6
микросферы
Вспученный вермикулитовый песок 81,2 75,2 49,1 26,1
Вспученный перлитовый песок 50,6 66,9 42,9 24,0
использование в растворных композитах высокопористых наполнителей приводит к увеличению общей пористости. При добавлении вспученного вер-микулитового песка увеличение общей пористости происходит в основном за счет роста количества открытых пор, образующихся из-за высокой водопо-требности данного наполнителя. Прирост закрытой пористости менее значителен, и происходит это за счет высокой микропористости вспученного вер-микулитового песка. использование вспученного перлитового песка вызывает менее значительный рост открытой пористости из-за меньшей водопотребно-сти этого наполнителя.
Рост общей пористости при добавлении микросфер происходит за счет увеличения закрытой пористости данных наполнителей. Растворные композиты, наполненные микросферами, характеризуются меньшей открытой пористостью по сравнению с контрольными композитами.
Определялись усадочные деформации покрытий в процессе отверждения. Содержание наполнителей оставляло 40 % от массы извести. Измерение усадочных деформаций образцов проводилось в процессе их отверждения при температуре 20 ± 2 °С и относительной влажности воздуха ф = 50.55 % с помощью оптического компаратора ИЗА-2. Установлено, что наименьшие значения усадочных деформаций наблюдаются при использовании стеклянных микросфер, спустя 28 сут они составляют е = 0,65 мм/м. Усадка растворных композитов с добавлением других наполнителей спустя 28 сут превысила е = 1,1 мм/м.
Композиты на основе разрабатываемой ССС с применением полых стеклянных микросфер обладают более высоким сопротивлением теплопередачи по сравнению с композитами, полученными с применением других наполнителей. В сухом состоянии коэффициент теплопроводности композитов, наполненных стеклянными полыми микросферами, составляет X = 0,117 Вт/мК, наполненных зольными микросферами — X = 0,172 Вт/мК, наполненных вспученным вермикулитовым песком — X = 0,141 Вт/м К, наполненных вспученным перлитовым песком — X = 0,156 Вт/мК.
Приведенные в статье данные доказывают более высокую эффективность применения полых стеклянных микросфер в теплоизоляционных штукатурных растворах. Разрабатываемую ССС, наполненную стеклянными полыми микросферами, можно рекомендовать для отделки газобетонных блоков марок D500 и D600.
Библиографический список
1. Руководство по наружной отделке стен из ячеистобетонных блоков автоклавного твердения. 1 редакция. Белгород : Национальная ассоциация производителей автоклавного газобетона, 2010. 3 с.
2. СТО 501-52-01—2007. Проектирование и возведение ограждающих конструкций жилых и общественных зданий с применением ячеистых бетонов в Российской Федерации. Часть 1. Введ. 25.01.2007. М. : Ассоциация строителей России, 2007. 30 с.
3. Логанина В.И., Кислицына С.Н., Макарова Л.В., Садовникова М.А. Реологические свойства композиционного известкового вяжущего с применением синтетических цеолитов // Известия высших учебных заведений. Строительство. 2013. № 4 (652). С. 37—42.
4. Логанина В.И., Макарова Л.В., Кислицина С.Н., Сергеева К.А. Повышение водостойкости покрытий на основе известковых отделочных составов // Известия высших учебных заведений. Строительство. 2012. № 1 (637). С. 41—46.
5. Логанина В.И., Петухова Н.А., Акжигитова Э.Р. Разработка органоминераль-ной добавки для сухих строительных смесей // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова. 2011. № 3. С. 8—12.
6. Логанина В.И., Фролов М.В. Тонкодисперсный наполнитель на основе силикатов кальция для известковых смесей // Вестник гражданских инженеров. 2015. № 5 (52). С. 144—147.
7. Фролов М.В. Структурообразование известковых композитов в присутствии модифицирующей добавки // Современные научные исследования и инновации. 2015. № 7—1 (51). С. 51—54.
8. Загороднюк Л.Х., Лесовик В.С., Гайнутдинов Р. Специфика твердения строительных растворов на основе сухих смесей // Научные и инженерные проблемы строительно-технологической утилизации техногенных отходов : сб. тр. конф. (г. Белгород, 15—23 марта 2014 г.). Белгород : БГТУ им. В.Г. Шухова, 2014. Вып. 13. С. 93—98.
9. Лесовик В.С., Загороднюк Л.Х., Чулкова И.Л. Закон сродства структур в материаловедении // Фундаментальные исследования. 2014. № 3—2. С. 267—271.
10. Орешкин Д.В., Первушин Г.Н. Изменение влажности и теплопроводности цементного тампонажного камня с полыми стеклянными микросферами во времени // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. 2003. № 2. С. 41—43.
11. Пашкевич А.А. Эффективные цементные штукатурные растворы с полыми стеклянными микросферами : дисс... . канд. техн. наук. М., 2009. 151 с.
12. Кириллов К.И., Пашкевич А.А., Первушин Е.Г., Орешкин Д.В. Облегченный кладочный раствор // Строительная физика в XXI веке : сб. докл. науч.-техн. конф. с междунар. участием. М. : НИИСФ, 2006. С. 134—139.
ВЕСТНИК 5/2016
13. Семенов В.С., Розовская Т.А. Повышение энергоэффективности ограждающих конструкций с применением облегченных кладочных растворов // Строительные материалы. 2015. № 6. С. 16—19.
14. Семенов В.С., Розовская Т.А., Орешкин Д.В. Энергоэффективные сухие кладочные смеси на основе полых микросфер // Бетон и железобетон — взгляд в будущее : сб. науч. тр. III Всеросс. (II Междунар.) конф. (г. Москва, 12—16 мая 2014 г.). М. : МГСУ, 2014. С. 344—352.
15. Трофимов Б.Я., Ахтямов Р.Я., Ахмедьянов Р.М. Теплоизоляционные штукатурные растворы с вермикулитовым заполнителем // Цемент и его применение. 2002. № 6. С. 16—19.
16. Ахтямов Р.Я., Ахмедьянов Р.М., Трофимов Б.Я. Легкие строительные штукатурные растворы с вермикулитовым заполнителем // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2002. № 11 (46). С. 16—17.
17. Лесовик В.С., Загороднюк Л.Х., Беликов Д.А., Щекина А.Ю., Куприна А.А. Эффективные сухие смеси для ремонтных и восстановительных работ // Строительные материалы. 2014. № 7. С. 82—85.
18. Нациевский С.Ю., Алексеева Л.В. Производство сухих строительных смесей с применением вспученного перлита // Сухие строительные смеси. 2012. № 6. С. 26—27.
19. Микросферы стеклянные полые марки МС-ВП, МС-ВП-А9, МС-В : ТУ 6-4891-92. М., 1995. 6 с.
Поступила в редакцию в марте 2016 г.
Об авторах: логанина Валентина ивановна — доктор технических наук, заведующая кафедрой управления качеством и технологии строительного производства, Пензенский государственный университет архитектуры и строительства (ПГУАс), 440028, г. Пенза, ул. Германа Титова, д. 28, loganin@mail.ru;
Фролов Михаил Владимирович — аспирант кафедры управления качеством и технологии строительного производства, Пензенский государственный университет архитектуры и строительства (ПГУАс), 440028, г. Пенза, ул. Германа Титова, д. 28, mihail-frolovv@yandex.ru;
Рябов Максим Александрович — студент, Пензенский государственный университет архитектуры и строительства (ПГУАс), 440028, г. Пенза, ул. Германа Титова, д. 28, mryabov58@gmail.ru.
Для цитирования: Логанина В.И., Фролов М.В., Рябов М.А. Теплоизоляционные известковые сухие строительные смеси для отделки стен из газобетона // Вестник МГСУ 2016. № 5. С. 82—92.
V.I. Loganina, M.V. Frolov, M.A. Ryabov
HEAT INSULATING LIME DRY MORTARS FOR FINISHING OF WALLS MADE
OF FOAM CONCRETE
Different aerated mortars are used for pargeting of walls made of aerated concrete. Though the regulatory documents don't specify the dependence of plaster density from the density grade of gas-concrete blocks. In case of facing of gas-concrete blocks with the grade D500 using plaster mortars with the density 1400.1600 km/m3 there occurs a dismatch in the values of thermal insulation and vapor permeability of the plaster and base.
The authors suggest using dry mortars for finishing of gas-concrete block of the grades D500 u D600, which allow obtaining facing thermal insulating coatings. The efficiency of using four different high-porous additives in the lime dry mortar was compared. They were: hollow glass microspheres, aluminosilicate ash microspheres, expanded ver-miculite sand, expanded pearlitic sand.
Строительное материаловедение VESTNIK
_MGSU
The high efficiency of hollow glass microspheres in heat insulating finishing mortars
compared to other fillers is proved.
Key words: lime, hollow glass microspheres, aluminosilicate ash microspheres,
expanded vermiculite sand, expanded pearlitic sand, dry mortars, hydrated calcium silicate, calcium aluminosilicates
References
1. Rukovodstvo po naruzhnoy otdelke sten iz yacheistobetonnykh blokov avtoklavnogo tverdeniya [Manual on External Walls Finishing Made of Cellular-Concrete Blocks of Autoclave Curing]. 1st edition, Belgorod, Natsional'naya assotsiatsiya proizvoditeley avtoklavnogo gazobetona Publ., 2010, 3 p. (In Russian)
2. STO 501-52-01—2007. Proektirovanie i vozvedenie ograzhdayushchikh konstruktsiy zhilykh i obshchestvennykh zdaniy s primeneniem yacheistykh betonov v Rossiyskoy Fed-eratsii. Chast' 1. Vvedenie 25.01.2007 [Requirements STO 501-52-01—2007. Design and Construction of Enveloping Structures of Residential and Public Buildings Using Cellular Concretes in the Russian Federation. Part 1. Introduction. 25.01.2007]. Moscow, Assotsiatsiya stroiteley Rossii Publ., 2007, 30 p. (In Russian)
3. Loganina V.I., Kislitsyna S.N., Makarova L.V., Sadovnikova M.A. Reologicheskie svoystva kompozitsionnogo izvestkovogo vyazhushchego s primeneniem sinteticheskikh tseolitov [Rheological Features of Composite Lime Binder with Application of Synthetic Zeolites]. Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Stroitel'stvo [News of Higher Educational Institutions. Construction]. 2013, no. 4 (652), pp. 37—42. (In Russian)
4. Loganina V.I., Makarova L.V., Kislitsina S.N., Sergeeva K.A. Povyshenie vodostoykos-ti pokrytiy na osnove izvestkovykh otdelochnykh sostavov [Increasing Water Resistance of Coatings Based on Lime Finishing Compounds]. Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Stroitel'stvo [News of Higher Educational Institutions. Construction]. 2012, no. 1 (637), pp. 41—46. (In Russian)
5. Loganina V.I., Petukhova N.A., Akzhigitova E.R. Razrabotka organomineral'noy dobavki dlya sukhikh stroitel'nykh smesey [Development of Organo-mineral Additive for Dry Mortars]. Vestnik Belgorodskogo gosudarstvennogo tekhnologicheskogo universiteta im. V.G. Shukhova [Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov]. 2011, no. 3, pp. 8—12. (In Russian)
6. Loganina V.I., Frolov M.V. Tonkodispersnyy napolnitel' na osnove silikatov kal'tsiya dlya izvestkovykh smesey [Fine-Grained Filler Based on Calcium Silicates for Lime Mortars]. Vestnik grazhdanskikh inzhenerov [Bulletin of Civil Engineers]. 2015, no. 5 (52), pp. 144—147. (In Russian)
7. Frolov M.V. Strukturoobrazovanie izvestkovykh kompozitov v prisutstvii modifitsiruy-ushchey dobavki [Structure Formation of Lime Composites with Modifying Additive]. Sovre-mennye nauchnye issledovaniya i innovatsii [Modern Scientific Researches and Innovations]. 2015, no. 7—1 (51), pp. 51—54. (In Russian)
8. Zagorodnyuk L.Kh., Lesovik V.S., Gaynutdinov R. Spetsifika tverdeniya stroitel'nykh rastvorov na osnove sukhikh smesey [Hardening Features of Mortars Based on Dry Mixes]. Nauchnye i inzhenernye problemy stroitel'no-tekhnologicheskoy utilizatsii tekhnogennykh otkhodov : sbornik trudov konferentsii (g. Belgorod, 15—23 marta 2014 g.) [Scientific and Engineering Problems of Construction and Technological Utilization of Technogenic Waste : Collection of Works of the Conference (Belgorod, March 15—23, 2014)]. Belgorod, BGTU im. V.G. Shukhova Publ., 2014, no. 13, pp. 93—98 (In Russian)
9. Lesovik V.S., Zagorodnyuk L.Kh., Chulkova I.L. Zakon srodstva struktur v materialo-vedenii [Affinity Law of Structures in Material Science]. Fundamental'nye issledovaniya [Fundamental Research]. 2014, no. 3—2, pp. 267—271. (In Russian)
10. Oreshkin D.V., Pervushin G.N. Izmenenie vlazhnosti i teploprovodnosti tsementnogo tamponazhnogo kamnya s polymi steklyannymi mikrosferami vo vremeni [Change of Humidity and Thermal Conductivity of Cement Grouting Stone with Glass Hollow Microspheres in Time]. Stroitel'stvo neftyanykh i gazovykh skvazhin na sushe i na more [Construction of Oil and Gas Wells on Land and Sea]. 2003, no. 2, pp. 41—43. (In Russian)
11. Pashkevich A.A. Effektivnye tsementnye shtukaturnye rastvory s polymi steklyannymi mikrosferami: dissertatsiya... kandidata tekhnicheskikh nauk [Efficient Concrete Plaster Mortars with Glass Hollow Microspheres : Dissertation of the Candidate of Technical Sciences]. Moscow, 2009, 151 p. (In Russian)
12. Kirillov K.I., Pashkevich A.A., Pervushin E.G., Oreshkin D.V. Oblegchennyy kladoch-nyy rastvor [Light Masonry Mortar]. Stroitel'naya fizika vXXI veke: sbornik dokladovnauchno-tekhnicheskoy konferentsii s mezhdunarodnym uchastiem [Construction Physics in the 21st
ВЕСТНИК 5/2016
Century : Collection of Reports of Science and Technical Conference with International Participation]. Moscow, NIISF Publ., 2006, pp. 134—139. (In Russian)
13. Semenov V.S., Rozovskaya T.A. Povyshenie energoeffektivnosti ograzhdayushchikh konstruktsiy s primeneniem oblegchennykh kladochnykh rastvorov [Raising Energy Efficiency of Enveloping Structures Using Light Masonry Mortars]. Stroitel'nye materialy [Construction Materials]. 2015, no. 6, pp. 16—19. (In Russian)
14. Semenov V.S., Rozovskaya T.A., Oreshkin D.V. Energoeffektivnye sukhie kladoch-nye smesi na osnove polykh mikrosfer [Energy Efficient Dry Masonry Mortars Based on Hollow Microspheres]. Beton i zhelezobeton — vzglyad v budushchee : sbornik nauchnykh tru-dov III Vserossiyskoy (II Mezhdunarodnoy) konferentsii (g. Moskva, 12—16 maya 2014 g.) [Concrete and Reinforced Concrete — Glance into Future : Collection of Scientific Works of the 3rd All-Russian (2nd International) Conference (Moscow, May 12—16, 2014)]. Moscow, MGSU Publ., 2014, pp. 344—352. (In Russian)
15. Trofimov B.Ya., Akhtyamov R.Ya., Akhmed'yanov R.M. Teploizolyatsionnye shtu-katurnye rastvory s vermikulitovym zapolnitelem [Thermal Insulating Plaster Mortars with Ver-miculite Filler]. Tsement i ego primenenie [Concrete and its Use]. 2002, no. 6, pp. 16—19. (In Russian)
16. Akhtyamov R.Ya., Akhmed'yanov R.M., Trofimov B.Ya. Legkie stroitel'nye shtu-katurnye rastvory s vermikulitovym zapolnitelem [Construction Light Plaster Mortars with Vermiculite Filler]. Stroitel'nye materialy, oborudovanie, tekhnologii XXI veka [Construction Materials, Equipment, Technologies of the 21st Century]. 2002, no. 11 (46), pp. 16—17. (In Russian)
17. Lesovik V.S., Zagorodnyuk L.Kh., Belikov D.A., Shchekina A.Yu., Kuprina A.A. Effek-tivnye sukhie smesi dlya remontnykh i vosstanovitel'nykh rabot [Efficient Dry Mixes for Repair and Reconstruction Operations]. Stroitel'nye materialy [Construction Materials]. 2014, no. 7, pp. 82—85. (In Russian)
18. Natsievskiy S.Yu., Alekseeva L.V. Proizvodstvo sukhikh stroitel'nykh smesey s primeneniem vspuchennogo perlita [Production of Dry Mortars Using Expanded Perlite]. Sukhie stroitel'nye smesi [Dry Mortars]. 2012, no. 6, pp. 26—27. (In Russian)
19. Mikrosfery steklyannye polye marki MS-VP, MS-VP-A9, MS-V : TU 6-48-91-92 [Glass Hollow Microspheres of the Grades MS-VP, MS-VP-A9, MS-V : TU 6-48-91-92]. Mos-cow,1995, 6 p. (In Russian)
About the authors: Loganina Valentina Ivanovna — Doctor of Technical Sciences, Professor, chair, Department of Quality Management and Technologies of the Construction, Penza State University of Architecture and Construction (PGUAS), 28 Germana Titova str., Penza, 440028, Russian Federation; loganin@mail.ru;
Frolov Mikhail Vladimirovich — postgraduate student, Department of Quality Management and Technologies of the Construction, Penza State University of Architecture and Construction (PGUAS), 28 Germana Titova str., Penza, 440028, Russian Federation; mihail-frolovv@yandex.ru;
Ryabov Maksim Aleksandrovich — student, Penza State University of Architecture and Construction (PGUAS), 28 Germana Titova str., Penza, 440028, Russian Federation; mryabov58@gmail.ru.
For citation: Loganina V.I., Frolov M.V., Ryabov M.A. Teploizolyatsionnye izvestkovye sukhie stroitel'nye smesi dlya otdelki sten iz gazobetona [Heat Insulating Lime Dry Mortars for Finishing of Walls Made of Foam Concrete]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2016, no. 5, pp. 82—92. (In Russian)
