CC BY
1
УДК 622.4
ТЕПЛОФИЗИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ИННОВАЦИОННОГО СПОСОБА НОРМАЛИЗАЦИИ МИКРОКЛИМАТА В РАБОЧИХ ЗОНАХ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ГАЛЕРЕЙ НЕФТЯНЫХ ШАХТ
С.Г. Гендлер, И.Р. Фазылов
Выполнен анализ особенностей формирования теплового режима горных выработок уклонного блока, учитывающих временные периоды разработки нефтяного месторождения. Показано, что на разных стадиях разработки на тепловой режим оказывают влияние различные источники теплоты. Рассмотрена эффективность применяемых мероприятий по управлению тепловым режимом. Предложен способ нормализации микроклимата в рабочих зонах путем адресной подачи свежего воздуха и на основе анализа результатов математического моделирования доказана его эффективность.
Ключевые слова: тепловой режим, нормализация микроклимата, климатические параметры, нефтешахта, способ проветривания, температура воздуха, нагревающий микроклимат.
Введение
Разработка уникального Ярегского нефтетитанового месторождения тяжелой нефти и битумов, осуществляется на основе технологии термического воздействия на нефтесодержащий коллектор и использовании системы горных выработок для сбора и транспортирования на поверхность извлекаемой нефти. При термошахтном способе добычи нефти прогрев нефтесодержащего коллектора, необходимый для снижения вязкости нефти, достигается путем нагнетания теплоносителя (пар температурой +180 0С) по скважинам с поверхности земли. Тепловое воздействие на нефтяной пласт приводит к образованию искусственной термоаномалии, при которой начальная температура коллектора и пород повышается более чем на 60 0С [1].
Расположение горных выработок уклонных блоков и нагнетательных скважин, технология добычи и транспортировки нефтесодержащей жидкости (НСЖ), возможные прорывы пара в них по системе трещин и добычных скважин, оказывают на рудничный воздух значительное тепловое влияние, нехарактерное для горных предприятий [2].
В связи с этим, проблема управления тепловым режимом горных выработок, пройденных в высокотемпературном неоднородном массиве пород, является чрезвычайно актуальной.
Наиболее интенсивная тепловая нагрузка на шахтный воздух имеет место в эксплуатационной (буровой) галерее уклонных блоков. В эксплуатационной галерее температура пород достигает +60 0С, металлических элементов крепи и запорной арматуры скважин +90 0С, транспортируемой нефтесодержащей жидкости +110 0 [3].
Помимо поступления теплоты от горного массива и транспортируемой нефтесодержащей продукции, на термодинамические параметры воздуха оказывают воздействие испарение нефтесодержащей жидкости и прорывы пара, в результате чего повышается относительная влажность воздуха [4].
Результаты экспериментальных исследований свидетельствуют о том, что шахтный воздух нагревается до + 45 0С, а влажность воздуха достигает 90 %. Между тем, согласно регламентирующим документам [5], в выработках, где ведется добыча нефти, предельно допустимая температура воздуха не должна превышать +36 0С, при условии, что соблюдается требуемый режим труда и отдыха для работников в таких условиях.
Методам прогноза теплового режима выработок уклонного блока и способам его регулирования посвящены многочисленные исследования отечественных ученых. Среди них следует выделить работы сотрудников Ухтинского государственного технического университета [6 - 9], Горного института Уральского отделения РАН [10 - 13], Пермского национального исследовательского политехнического университета [14, 15], Санкт-Петербургского горного университета [16 - 18].
К сожалению, следует признать, что универсальной методики расчета теплового режима горных выработок уклонного блока нефтяных шахт, которая может быть использована для прогноза климатических условий и выбора рациональных способов их нормализации в широком диапазоне горно-геологических условий, до настоящего времени не разработано. Имеющиеся методы, основанные на эмпирических или аналитико-эмпирических зависимостях, а также на математическом моделировании, не охватывают всей совокупности факторов, влияющих на формирование термодинамических параметров рудничного воздуха.
Еще в большей степени отсутствует четкое понимание того, с помощью каких способов может быть организовано регулирование теплового режима горных выработок. Рассмотренные технические решения, главным образом, ориентированы на поддержание нормативных термодинамических параметров воздуха по всей протяженности эксплуатационной галереи.
Традиционно эти способы подразделяются на горнотехнические и теплотехнические [19]. К первым относятся увеличение количества воздуха, сокращение расстояния от поверхности до входа в эксплуатационную галерею (так называемое секционное проветривания с использованием скважин) [20], использование для проветривания изолированного трубопровода, обеспечивающего подачу и необходимое распределение воздуха по длине эксплуатационной выработки [11], теплоизоляция трубопровода и лотков, используемых для транспортировки нефтесодержащей продукции, теплоизоляция нагретых до высокой температуры обнажений нефтя-
ного коллектора [12], обособленное проветривание пространства, прилегающего к высокотемпературному обнажению нефтяного коллектора [14].
Теплотехнические способы связаны с применением различных устройств для снижения температуры поступающего в эксплуатационную галерею воздуха, кондиционеров, воздухоохладителей, устройств для адиабатического охлаждения воздуха в сечении галереи [10, 21].
Анализ и натурные эксперименты показывают, что все вышеперечисленные способы не обеспечивают гарантированного снижения температуры воздуха по длине эксплуатационной галереи до нормативных значений, хотя и требуют значительных затрат на их осуществление.
В этой связи, более интересным следует считать подход, предполагающий рассредоточенную подачу свежего воздуха для проветривания эксплуатационной выработки для поддержания нормативных параметров теплового режима и обособленную подачу атмосферного воздуха или воздуха, поступающего из прилегающих к уклонному блоку выработок, с температурой более низкой, чем температура воздуха в эксплуатационной галерее непосредственно на рабочие места (место).
Целью данной статьи является описание одного из возможных устройств, реализующих этот принцип и определение его эффективности.
Условия формирования теплового режима в выработках уклонного блока и выбор рациональных способов регулирования
В течение периода разработки нефтяного пласта, вскрытого системой выработок уклонного блока, на формирование теплового режима в эксплуатационной галерее оказывают влияние следующие факторы, которые условно можно разделить на три группы:
- тепломассообменные процессы от транспортируемой НСЖ к шахтному воздуху по открытым канавкам, закрытым канавкам или трубопроводам, приводящие к выделению теплоты и испарению;
- процесс теплообмена между нагретыми поверхностями (обнажения нефтяного коллектора (до +60 0С), металлические элементы крепи, забойная арматура скважин (до +90 0С) и рудничным воздухом;
- массообменные процессы при неконтролируемом поступлении пара с температурой до 110 0С в горные выработки по трещинам и добычным скважинам.
Процесс формирования теплового режима может быть разделен на три стадии, исходя из удельного веса влияния вышеперечисленных факторов. Температуры источников теплоты на каждой стадии разработки согласно результатам натурных исследований, представлены в табл. 1.
Таблица 1
Параметры источников теплоты на каждой стадии разработки
блока (составлено авторами)
Стадия Срок эксплуатации блока, годы Температура Прорывы пара
НСЖ, 0С массива, 0С
1 2 - 2,5 110 8 - 60 Незначительно
2 2,5 - 7 110 - 90 60 Умеренно
3 Более 7 90 - 80 60 Обильно
Из анализа данных, представленных в табл. 1, можно сделать вывод, что на первой стадии разработки, основная часть теплоты поступает в шахтный воздух от транспортируемой НСЖ, на второй стадии - основными источниками теплоты являются нефтесодержащий массив и НСЖ, на третьей стадии при снижении количества теплоты от НСЖ, вследствие снижения ее дебита, учащаются прорывы пара, которые в значительной степени влияют на тепловой режим уклонного блока. Эта закономерность проиллюстрирована на рис. 1, где представлены результаты расчетов приращения энтальпии шахтного воздуха в уклонном блоке, находящемся на третьей стадии разработки.
£ 70 63
I 60
* 50 48 47
< 40 I 36
~ I — к ■ ■
Уклонный блок Ходок Буровая галерея Уклон
I ДО, скрытая теплота ■ ДО, явная теплота Д, энтальпия!
Рис. 1. Абсолютные значения приращения энтальпии шахтного воздуха от скрытой и явной теплоты в блоке, находящемся на 3-й стадии разработки (составлено авторами)
Особенности формирования теплового режима на разных стадиях разработки уклонного блока необходимо учитывать при прогнозе теплового режима и последующем выборе мероприятий по его регулированию.
В связи с тем, что на разных стадиях разработки тепловой режим выработок определяется разными факторами, то для прогнозирования термодинамических параметров рудничного воздуха наиболее рационально
ориентироваться на аналитико-эмпирический метод [22-25], который дает возможность учесть максимальное количество влияющих факторов.
Различные закономерности формирования теплового режима на описанных стадиях обуславливают и различия в выборе способов регулирования теплового режима.
Так, на первой стадии наиболее целесообразно, помимо обеспечения необходимого количества воздуха, локализовать поступление теплоты от транспортируемой по канавкам и трубопроводам НСЖ.
На второй стадии, когда к источникам теплоты добавляется прогретый нефтесодержащий массив для снижения температуры рудничного воздуха, наряду с теплоизоляцией путей транспортирования НСЖ, следует н или увеличить количество воздуха или уменьшить величину тепловыделений от массива. Вместе с тем, при планировании этих мероприятий необходимо минимизировать вмешательство в процесс добычи нефти. Например, в момент установки теплоизоляционного покрытия, массив должен соответствовать моменту времени, когда стенки выработки разогреты до температуры эксплуатации. Более ранняя установка теплоизоляции на первой стадии разработки не будет достаточно эффективной. Кроме того, с течением времени, техническое состояние теплоизоляционного покрытия в условиях нефтяных шахт может значительно ухудшаться.
Определенными недостатками характеризуется и техническое решение по разделению рабочей зоны, прилегающей к поверхности нефтесо-держащего пласта перегородкой [14]. В технологическом плане разделение эксплуатационной выработки на две части приведет к усложнению обслуживания эксплуатационных скважин, оголовки которых расположены на поверхности обнажения пласта.
Использование для проветривания эксплуатационной выработки обособленного воздуховода с распределенной подачей воздуха, широко применяемого в системе вентиляции промышленных зданий и сооружений, может иметь определенную эффективность, в том случае, если количество воздуха будет соизмеримо с его величиной, подаваемой непосредственно в выработку.
Исходя из анализа существующих способов регулирования теплового режима эксплуатационной галереи, предлагается отойти от концепции охлаждения всей эксплуатационной галереи и перейти к обеспечению нормативных значений температуры воздуха непосредственно в рабочей зоне. Предложено устройство, позволяющее несложными манипуляциями изменить зону подачи свежего воздуха, что позволит обеспечить нормативные значения температуры воздуха во всех рабочих зонах, расположенных в проветриваемой выработке [26]. Геометрическая модель устройства, реализующая данное техническое решение, представлена на рис 2.
Рис. 2. Модель воздухоподающей системы: 1 - вентиляционная скважина; 2 - камера смешения; 3 - эксплуатационная галерея;
4 - воздуховод; 5 - ответвление от воздуховода (составлено авторами)
Способ локального проветривания рабочей зоны является дополнением к секционному способу проветривания. На устье скважины, расположенном в кровле горной выработки у начала эксплуатационной галереи устанавливается камера смешения с шибером, при открытии которого, шахтный воздух может поступать в систему и смешиваться с воздухом из скважины. С другой стороны камеры смешения расположен вентилятор, нагнетающий воздух в воздуховод, расположенный в эксплуатационной галерее. С определенной периодичностью на воздуховоде расположены и-образные воздушные каналы (ответвления). На воздуховоде установлена система шиберов, позволяющая обеспечить движение воздуха в необходимую рабочую зону.
Моделирование аэродинамики и температурных полей при адресной подаче воздуха в рабочую зону
Для установления эффективности предлагаемого способа нормализации климатических условий я осуществлено моделирование движения воздушных потоков (воздуха, поступающего из воздуховода и воздуха, движущегося по выработке) с учетом изменения температур воздуха. Моделирование выполнено в ПО ЛшуБ СБХ.
Заданные в модели граничные условия представлены в табл. 2.
На рис. 3 представлено распределение скоростей воздушных потоков для определения зоны возмущений (или завихрений) воздушного потока.
Таблица 2
Параметры модели для различных расчетных случаев (составлено авторами)
Параметр Значение
Параметры массива
Температура массива, 0С 60
Параметры поступающего воздуха в горную выработку за счет обще-
шахтной вентиляции
Расход воздуха, м3/с 7
Температура воздуха, 0С 45
Параметры поступающего воздуха из воздуховода
Расход воздуха, м3/с 5
Температура воздуха, 0С 10
Velocity Contour 1
Рис. 3. Распределение скоростей воздушных потоков в расчетной модели (составлено авторами)
Установлено, что зоны возмущения ярко выражены за 2 м до рабочей зоны и через 10 м после рабочей зоны по пути движения воздушной струи по проветриваемой выработке.
На рис. 4 представлены разрезы, выполненные по сечениям эксплуатационной галереи, находящимся на расстояниях 2, 5 и 8 м до рабочей зоны, в рабочей зоне и через 5 и 10 м после нее по направлению воздушной струи.
Распределение температуры воздуха по сечению, соответствующему расположению рабочей зоны, представлено на рис. 5.
АМ5У5
И7.2
Рис. 4. Распределение температур воздуха в эксплуатационной галерее
(составлено авторами)
Рис. 5. Распределение температур воздуха в рабочей зоне
(составлено авторами)
Из результатов моделирования, видно, что подаваемый по воздуховоду воздух оказывает охлаждающее воздействие в рабочей зоне (температура воздуха +20 0С). Более того, положительный эффект наблюдается и на удалении 10 м от рабочей зоны по пути движения воздушной струи, где температура воздуха в рабочей зоне не превышает +30 0С.
Заключение
1. На различных стадиях разработки уклонного блока на тепловой режим его выработок оказывают превалирующее влияние следующие ис-
точники теплоты. На 1-й стадии - транспортируемая НСЖ, на 2 стадии -транспортируемая НСЖ и разогретый нефтесодержащий массив, на 3 стадии - прорывающийся пар.
2. Вследствие стохастического характера действия источников теплоты, обеспечение требуемых значений температуры воздуха в рабочих зонах не может быть реализовано с помощью существующих способов регулирования теплового режима эксплуатационных галерей с гарантированной вероятностью и требует значительных трудовых и финансовых затрат.
3. Для обеспечения нормативных значений температуры воздуха в рабочих зонах предлагается применить адресную подачу воздуха с температурой, соответствующей температуре наружного воздуха или воздуха на входе в выработки уклонного блока непосредственно в рабочие зоны, где находятся горнорабочие.
4. Предлагаемый способ обособленного проветривания рабочей зоны позволяет снизить температуру воздуха в рабочей зоне до нормативных значений.
Список литературы
1. Гендлер С. Г., Фазылов И. Р., Абашин А.Н. Результаты экспериментальных исследований теплового режима нефтяных шахт при термическом способе добычи нефти // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2022. № 6-1. С. 248-262.
2. Гуляев В.Э., Коноплев Ю.П., Герасимов И.В. Анализ технологических показателей систем термошахтной разработки Ярегского нефтяного месторождения // Проблемы разработки и эксплуатации месторождений высоковязких нефтей и битумов: материалы межрегиональной научно-технической конференции. Ухта: УГТУ, 2011. С. 1218
3. Клюкин Ю.А., Семин М.А., Зайцев А.В. Экспериментальное исследование микроклиматических условий и факторов их формирования в нефтяной шахте // Вестник ПНИПУ: Геология. Нефтегазовое и горное дело. 2018. Т. 18. № 1. С. 63-75.
4. Казаков Б.П., Шалимов А.В., Зайцев А.В. Влияние процессов испарения и конденсации влаги на тепловой режим глубоких рудников // Горный журнал. 2016. № 3. С. 73-76.
5. Федеральная служба по экологическому, технологическому и атомному надзору. Приказ от 15 декабря 2020 года № 534 «Об утверждении федеральных норм и правил в области промышленной безопасности «Правила безопасности в нефтяной и газовой промышленности».
6. Создание безопасных условий труда в нефтяных шахтах при тепловом воздействии на пласт / Н.Д. Цхадая, А.Е. Жуйков, З.Х. Ягубов, Э.З. Ягубов // Нефтяное хозяйство. 2013. № 9. С. 121-123.
7. Коноплев Ю.П., Буслаев В.Ф., Цхадая Н.Д. Термошахтная разработка нефтяных месторождений. М.: Недра, 2006. 287 с.
8. Дуркин С.М. Моделирование процесса разработки нефтяных месторождений (теория и практика): учебное пособие. Ухта: УГТУ, 2014. 104с.
9. Дуркин С. М., Морозюк О.А., Рузин Л.М. Новые термошахтные технологии и оценка их эффективности путем численного моделирования // Нефть. Газ. Новации. 2013. № 4. С. 45-51.
10. Исаевич А.Г., Трушкова Н.А., Шалимов А.В. Регулирование теплового режима атмосферы рабочих зон при термошахтной отработке пластов неглубокого залегания // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2012. № 5. С. 10-14.
11. Клюкин Ю.А., Семин М.А. Исследование влияния способа транспортировки нефтесодержащей жидкости на микроклиматические условия в нефтяной шахте // Проблемы разработки месторождений углеводородных и рудных полезных ископаемых. 2017. № 1. С. 371-373.
12. Клюкин Ю.А. Математическое моделирование процессов тепло-массопереноса в уклонных блоках нефтяных шахт // Стратегия и процессы освоения георесурсов: сб. науч. тр. 2017. Вып. 15 / ГИ УрО РАН. Пермь, С. 305-310.
13. Левин Л.Ю., Кормщиков Д.С. Особенности добычи высоковязкой нефти на примере Ярегского месторождения // Научные исследования и инновации. 2010. Т.4. № 2. С. 33-36.
14. Николаев А. В., Максимов П. В., Файнбург Г. З., Конотоп Д. А. Анализ эффективности работы нового способа проветривания уклонного блока нефтяной шахты // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2023. № 5. С. 83-98.
15. Николаев А. В., Максимов П. В., Кычкин А. В., Постников В. П. Система обеспечения безопасных условий труда в нефтяных шахтах, работающая по принципу Бережливого производства // Известия Тульского государственного университета. Науки о Земле. 2022. Вып. 2. С. 102113.
16. Рудаков М. Л., Коробицына М. А. О возможности нормализации температуры воздуха в буровых галереях нефтяных шахт // Безопасность труда в промышленности. 2019. № 8. С. 66-71
17. Климова И. В., Смирнов Ю. Г., Родионов В. А. Моделирование взаимосвязей между условиями труда и состоянием здоровья персонала нефтешахт с использованием нечеткой логики // Безопасность труда в промышленности. 2022. № 1. С. 46-50.
18. Абашин А. Н., Рудаков М. Л., Степанов И. С. Оценка профессионального риска, обусловленного нагревающим микроклиматом, в горных выработках нефтяных шахт Ярегского месторождения // Безопасность труда в промышленности. 2018. Т. 7. С. 67-73.
19. Дядькин Ю.Д., Шувалов Ю.В., Тимофеевский Ю.С. Горная теплофизика. Регулирование теплового режима шахт и рудников. Л.: ЛГИ, 1976. 159 с.
20. Патент 2678171 РФ. Шахтная вентиляторно-калориферная установка секционного проветривания: опубл. 23.01.2019.
21. Лапшин А. А. Математическое моделирование кондиционирования рудничного воздуха в зоне горных работ // Записки Горного института. 2014. Т. 210. C. 53.
22. Дядькин Ю. Д. Методика теплового расчета шахт и рудников в сложных условиях // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. 1973. № 5. С. 92-100.
23. Дядькин Ю.Д., Шувалов Ю.В., Гендлер С.Г. Тепловые процессы в горных выработках. Л.: Изд-во ЛГИ, 1978. 104 с.
24. Дядькин Ю.Д. Основы горной теплофизики для шахт и рудников Севера. М.: Недра, 1968. 256 с.
25. Галкин А.Ф. Тепловой режим рудников криолитозоны // Записки Горного института. 2016. Т. 219. C. 377.
26. Устройство для принудительного проветривания рабочих мест: пат. 2023123269/03 (051237) РФ.
Гендлер Семен Григорьевич, д-р техн. наук, проф., зав. кафедрой, sgendler@,mail.ru, Россия, Санкт-Петербург, Санкт-Петербургский горный университет императрицы Екатерины II,
Фазылов Ильдар Робертович, асп., [email protected], Россия, Санкт-Петербург, Санкт-Петербургский горный университет императрицы Екатерины II
THERMAL-PHYSICAL JUSTIFICATION OF AN INNOVATIVE METHOD FOR NORMALIZING THE MICROCLIMATE IN WORKING AREAS OF OIL MINE OPERATION GALLERIES
S.G. Gendler, I.R. Fazylov
The article analyzes the features of the formation of the thermal regime of mine workings of an inclined block, taking into account the time periods of oil field development. It is shown that at different stages of development the thermal regime is influenced by different heat sources. The effectiveness of the measures taken to manage the thermal regime is considered. A method for normalizing the microclimate in work areas by targeted supply of fresh air has been proposed, and its effectiveness has been proven based on an analysis of the results of mathematical modeling.
Key words: thermal regime, microclimate normalization, climatic parameters, oil mine, ventilation, air temperature.
Gendler Semyon Grigoryevich, doctor of technical sciences, professor, head of the chair, sgendler@,mail.ru, Russia, St. Petersburg, St. Petersburg Mining University of Empress Catherine II,
Fazylov Ildar Robertovich, postgraduate, [email protected], Russia, St. Petersburg, St. Petersburg Mining University of Empress Catherine II
Reference
1. Gendler S. G., Fazylov I. R., Abashin A.N. Results of experimental studies of the thermal regime of oil mines under the thermal method of oil production // Mining information and analytical bulletin. 2022. No. 6-1. pp. 248-262.
2. Gulyaev V.E., Konoplev Yu.P., Gerasimov I.V. Analysis of technological indicators of systems of thermal mining of the Yareg oil field // Problems of development and operation of high-viscosity oil and bitumen deposits: materials of the interregional scientific and technical conference. Ukhta: UGTU, 2011. p. 1218
3. Klyukin Yu.A., Semin M.A., Zaitsev A.V. Experimental study of microclimatic conditions and factors of their formation in an oil mine. Vestn. PNRPU: Geology. Oil and gas and mining. 2018. Vol. 18. No. 1. pp. 63-75.
4. Kazakov B.P., Shalimov A.V., Zaitsev A.V. Influence of moisture evaporation and condensation processes on the thermal regime of deep mines // Mining Journal. 2016. No. 3. pp. 73-76.
5. Federal Service for Environmental, Technological and Nuclear Supervision. Order No. 534 dated December 15, 2020 "On the Approval of Federal Norms and Rules in the field of industrial safety "Safety Rules in the Oil and gas industry".
6. Creating safe working conditions in oil mines with thermal effects on the formation / N.D. Tskhadaya, A.E. Zhuikov, Z.H. Yagubov, E.Z. Yagubov // Oil economy. 2013. No. 9. pp. 121-123.
7. Konoplev Yu.P., Buslaev V.F., Tskhadaya N.D. Thermoshack development of oil fields. M.: Nedra, 2006. 287 p.
8. Durkin S.M. Modeling of the oil field development process (theory and practice): textbook. Ukhta: UGTU, 2014. 104s.
9. Durkin S. M., Morozyuk O.A., Ruzin L.M. New thermal-shaft technologies and evaluation of their effectiveness by numerical modeling // Oil. Gas. Innovations. 2013. No. 4. pp. 45-51.
10. Isaevich A.G., Trushkova N.A., Shalimov A.V. Regulation of the thermal regime of the atmosphere of working zones during thermal mining of shallow layers // Mining information and analytical bulletin. 2012. No. 5. pp. 10-14.
11. Klyukin Yu.A., Semin M.A. Investigation of the influence of the method of transportation of an oil-containing liquid on microclimatic conditions in an oil mine // Problems of development of deposits of hydrocarbon and ore minerals. 2017. No. 1. pp. 371-373.
12. Klyukin Yu.A. Mathematical modeling of heat and mass transfer processes in the inclined blocks of oil mines // Strategy and processes of development of georesources: collection of scientific tr. 2017. Issue 15. GI UrO RAS. Perm. Pp. 305-310.
13. Levin L.Yu., Kormshchikov D.S. Features of high-viscosity oil production on the example of the Yarega field // Scientific research and innovation. 2010. Vol.4. No. 2. pp. 3336.
14. Nikolaev A.V., Maksimov P. V., Feinburg G. Z., Konotop D. A. Analysis of the efficiency of a new method of ventilation of the inclined block of an oil mine // Mining information and analytical bulletin. 2023. No. 5. pp. 83-98.
15. Nikolaev A.V., Maksimov P. V., Kychkin A.V., Postnikov V. P. The system of ensuring safe working conditions in oil mines, operating on the principle of Lean production // Proceedings of Tula State University. Earth sciences. 2022. Issue. 2. pp. 102-113.
16. Rudakov M. L., Korobitsyna M. A. On the possibility of normalization of air temperature in drilling galleries of oil mines // Safety of labor in industry. 2019. No. 8. pp. 6671
17. Klimova I. V., Smirnov Yu. G., Rodionov V. A. Modeling of interrelations between working conditions and the state of health of oil sheds personnel using fuzzy logic // Occupational safety in industry. 2022. No. 1. pp. 46-50.
18. Abashin A. N., Rudakov M. L., Stepanov I. S. Assessment of the occupational risk caused by the heating microclimate in the mine workings of the oil mines of the Yareg field // Safety of labor in industry. 2018. Vol. 7. pp. 67-73.
19. Dyadkin Yu.D., Shuvalov Yu.V., Timofeevsky Yu.S. Mining thermophysics. Regulation of the thermal regime of mines and mines. L.: LGI, 1976. 159 p.
20. Patent 2678171 of the Russian Federation. Mine fan-heater installation of sectional ventilation: publ. 23.01.2019.
21. Lapshin A. A. Mathematical modeling of mine air conditioning in the mining zone // Notes of the Mining Institute. 2014. Vol. 210. C. 53.
22. Dyadkin Yu. D. Method of thermal calculation of mines and mines in difficult conditions // Phy si co-technical problems of development of minerals. 1973. No. 5. pp. 92100.
23. Dyadkin Yu.D., Shuvalov Yu.V., Gendler S.G. Thermal processes in mine workings. L.: LGI Publishing House, 1978. 104 p.
24. Dyadkin Yu.D. Fundamentals of mining thermophysics for mines and mines of the North. Moscow: Nedra, 1968. 256 p.
25. Galkin A.F. Thermal regime of cryolithozone mines // Notes of the Mining Institute. 2016. Vol. 219. C. 377.
26. Device for forced ventilation of workplaces: pat. 2023123269/03 (051237) RF.
