CC BY
34УДК 691.327
Г.С. СЛАВЧЕВА, д-р техн. наук ([email protected]), Е.М. ЧЕРНЫШОВ, д-р техн. наук, академик РААСН, М.В. НОВИКОВ, канд. техн. наук ([email protected])
Воронежский государственный технический университет (394006, г. Воронеж, ул. 20-летия Октября, 84)
Теплоэффективные пенобетоны нового поколения для малоэтажного строительства
Представлен анализ и дано обобщение результатов комплекса исследований пенобетонов р=800-1600 кг/м3 различных структурных модификаций, системного изучения и оценки их функциональных свойств - теплофизических, прочностных и деформативных характеристик. Показаны эффективные направления применения пенобетона различных модификаций в конструкциях теплоэффективных малоэтажных домов. С учетом влияния длительных процессов установлены характеристики пенобетонов для расчета проектирования конструкций на их основе. Охарактеризована авторская технология «Монопор», основанная на применении нормально твердеющих пенобетонов на различных видах наполнителей, обеспечивающая предельную автономность, мобильность малоэтажного монолитного строительства. Обоснована перспективность данной технологии, определяемая ее гибкостью и универсальностью, так как ее реализация обеспечивает возможность строительства различных типов малоэтажных зданий с использованием одной и той же номенклатуры материалов и комплекта оборудования. На основании проведенной технико-экономической оценки показана эффективность применения технологии при строительстве малоэтажных зданий.
Ключевые слова: пенобетон, прочность, деформативность, технология монолитного малоэтажного строительства.
Для цитирования: Славчева Г.С., Чернышов Е.М., Новиков М.В. Теплоэффективные пенобетоны нового поколения для малоэтажного строительства // Строительные материалы. 2017. № 7. С. 20-24.
G.S. SLAVCHEVA, Doctor of Sciences (Engineering) ([email protected]), E.M. CHERNYSHOV, Doctor of Sciences (Engineering), Academician of RAACS, M.V. NOVIKOV, Candidate of Sciences (Engineering) ([email protected])
Voronezh Technical University University (84, 20-letiya Oktyabrya Street, 394006, Voronezh, Russian Federation)
Thermal Efficient Foam Concretes of a New Generation for Low-Rise Construction
The analysis and integration of results of the study complex of foam concretes p=800-1600 kg/m3 of various modifications, system study and evaluation of their functional properties -thermal-physical, strength and stress-related characteristics - are presented. Efficient ways of the use of foam concrete of various modifications in the structures of thermal efficient low-rise houses are shown. Characteristics of foam concretes have been established for calculation of design of structures on their basis with due regard for the influence of long-term processes. The author's technology "Monopor" based on the use of normally hardening foam concretes with various types of fillers providing the maximum autonomy, mobility of the low-rise monolithic construction is characterized. The perspectiveness of this technology determined by its flexibility and universality is substantiated as its realization ensures the possibility of construction of various types of low-rise buildings with the use of the same range of material and equipment set. The efficiency of the use of this technology when constructing low-rise buildings is shown on the basis of the technical-economic assessment.
Keywords: foam concrete, deformability, technology of monolithic low-rise construction.
For citation: Slavcheva G.S., Chernyshov E.M., Novikov M.V. Thermal efficient foam concretes of a new generation for low-rise construction. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2017. No. 7, pp. 20-24. (In Russian).
Эффективное функционирование строительного комплекса в качестве локомотива развития региональной экономики предполагает реализацию инновационных решений в технологии и организации строительства, способных обеспечить повышение уровня доступности жилья на основе снижения производственных затрат. В общем ряду инноваций в строительстве, во всей системе направлений повышения доступности и комфортности жилья важное место занимают проблемы материаловедения и технологии строительных композитов. Эти проблемы должны рассматриваться в рамках переоценки подходов и требований к материалам для ограждающих и конструктивных (несущих) элементов зданий. В качестве критериев эффективности материалов должны приниматься не только их улучшенные свойства, но и простота технологических решений, невысокий уровень производственных затрат при изготовлении изделий и конструкций. Это является необходимым условием повышения доступности жилья за счет снижения его стоимости.
Обеспечение комфортности базируется на реализации концепции теплоэффективного жилого дома. Для ограждающих и несущих элементов такого дома необходимы материалы и изделия нового поколения, которые должны быть адаптированы к перспективным архитектурно-строительным и конструктивным системам зданий [1]. Сего-
дня очевидно, что для ограждающих элементов конкурентоспособны и перспективны материалы с максимально возможным исключением несущих функций и предельным снижением плотности для обеспечения минимальной теплопроводности и соответственно повышенного термического сопротивления. Одновременно с этим и для материалов несущих конструктивных элементов обоснованным оказывается предъявление требований снижения плотности как средства уменьшения их теплоемкости, что позволит сократить потребление теплоты на доведение температуры конструкций до значений, необходимых при создании комфортных условий в помещении. Дополнительно определяющим моментом при этом является и изменение в положительную сторону параметров инерционности процесса нагрева-охлаждения материала элементов здания при переходном температурном режиме эксплуатационной среды.
В рамках вышеизложенного применительно к малоэтажному строительству следует говорить о целесообразности расширенного комплексного использования в несущих и ограждающих элементах зданий неавтоклавных ячеистых бетонов (пенобетонов). Современные пенобетоны могут квалифицироваться как материалы нового поколения вследствие их высокой универсальности, относительной простоты технологии, невысокого уровня производственных затрат при получении. Это
научно-технический и производственный журнал
¡SrrotfjSjiaiiJbds
Таблица 1
Зависимость допустимого расчетного размера зерен наполнителя от компонентного состава
и средней плотности пенобетона
Соотношение Ц:Н Толщина межпоровой перегородки (над чертой) и допустимый размер зерен наполнителя (под чертой), мкм, при средней плотности пенобетона, кг/м3
1200 1100 1000 900 800 700 600
1:1 1980 1200 900 600 450 350 250
390-490 240-300 180-220 120-150 90-110 70-87 50-62
1:1,5 1510 780 610 420 280 210 160
300-380 155-190 120-150 84-105 56-70 42-52 32-40
1:2 850 540 340 250 150 100 80
170-210 108-135 68-85 50-62 30-38 20-25 16-20
Таблица 2
Показатели свойств конструкционного мелкозернистого пенобетона
Показатель Марка бетона по средней плотности
D1600 D1400 D1200
Прочность при сжатии (кубиковая) Лт, МПа 14 11 7,6
Прочность при сжатии (призменная) Кь, МПа 12 10,3 7,5
Прочность при растяжении Кы, МПа 2,3 1,5 0,8
Модуль упругости, МПа 13600 9900 9200
Предельная растяжимость еиЫ, мм/м 0,15 0,18 0,2
Вязкость разрушения К1с, кН/м3/2 200 110 60
Деформации влажностной усадки е, мм/м 0,8 0,8 0,8
Марка по морозостойкости >35 >35 35
Равновесная влажность, % 3,8 4,1 4,4
Коэффициент теплопроводности при влажности, Вт/(м.°С) W=0% 0,38 0,28 0,24
W=4% 0,52 0,44 0,38
предопределено тем, что применение эффективных воздухововлекающих ПАВ для формирования макропористой структуры создает условия для изготовления бетонов различной средней плотности на одном и том же оборудовании с использованием различных наполнителей, в том числе техногенного происхождения. Относительная простота технологии, возможность отказа от использования тяжелой строительной техники, тепловой обработки обеспечивают реальность эффективного применения пенобетонов в монолитном малоэтажном строительстве в условиях отсутствия развитой производственной инфраструктуры.
Представленные в данной публикации результаты исследований являются обобщением работ авторов по вопросам материаловедения и технологии пенобето-нов [2-10].
Основным условием при получении пенобето-нов [3, 4] принималось использование широкой номенклатуры наполнителей естественной гранулометрии, что определялось стремлением обеспечить максимальную простоту технологических решений. С учетом этого выполнена оптимизация состава и структуры пенобето-нов в диапазоне средней плотности 800-1600 кг/м3 на различных видах природного и техногенного сырья. При этом в качестве критического свойства пенобето-нов рассматривалась их эксплуатационная деформируемость, являющаяся, как известно, камнем преткновения при обеспечении трещиностойкости макропористых бетонов нормального твердения. Для полученных разновидностей бетонов достигнуты приемлемые для практики значения величины влажностной усадки [7] при выполнении нормативных требований по прочности и морозостойкости [8].
По результатам выполнения комплекса теоретических и экспериментальных исследований установлены ограничения по размерам зернистых включений для получения пенобетона различной средней плотности. При определении допустимых значений размера зернистых включений принято условие квазиоднородности структуры матричного межпорового материала, что выражается соотношением толщины межпоровой перегородки б и эквивалентного диаметра включений dэ, равным б^э>4—5. Показано, что применение песка естественной гранулометрии с величиной Мк=1,2-1,7 представляется возможным и эффективным для бетона средней плотности не ниже 1200 кг/м3, так как только в этом случае характеристики материала начинают отвечать нормативным требованиям. Расчетным путем с использованием критерия б^э>4—5, экспериментальных данных [3, 4] о соотношении размеров пор воздухововлечения и толщины межпоровой перегородки показано (табл. 1):
— для бетона средней плотности 1000-1200 кг/м3 необходимо использовать наполнители с частицами dэ=150—200 мкм, что соответствует удельной площади их поверхности 50—80 м2/кг;
- для бетона плотностью менее 1000 кг/м3 необходимым оказывается применение наполнителей с dэ<150 мкм и удельной площадью поверхности не менее 100 м2/кг.
Установленные ограничения по размерам зернистых включений дают основание квалифицировать пенобетон средней плотности 1200—1600 кг/м3 как мелкозернистый материал, а при средней плотности 800—1200 кг/м3 — как микрозернистый по структуре материал.
Авторским коллективом реализована программа углубленного комплексного изучения и оценки функ-
j j. ®
июль 2017
21
Таблица 3
Показатели свойств конструкционно-теплоизоляционного микрозернистого пенобетона
Показатель Марка бетона по средней плотности
на молотом песке на золе уноса на пыли уноса
D1000 D800 1000 800 D1000 D800
Прочность при сжатии Кь, МПа 4,5 3,2 5,9 3,5 3,7 2,6
Прочность при растяжении Кы, МПа 1,2 0,75 1,1 1,85 1,2 0,75
Модуль упругости, МПа 3900 2200 3650 5000 3400 2200
Предельная растяжимость еиЫ, мм/м 0,36 0,49 0,34 0,28 0,38 0,41
Вязкость разрушения К1с, кН/м3/2 75 45 79 65 85 55
Деформации влажностной усадки е, мм/м 1,5 1,7 2,1 2,2 2,3 2,4
Марка по морозостойкости 35 35 50 50 35 35
Равновесная влажность, % 5,7 5,9 8,3 8,9 7,2 8
Коэффициент теплопроводности при влажности, Вт/(м.°С) W=0% 0,24 0,16 0,21 0,16 0,22 0,18
W=12% 0,32 0,28 0,34 0,27 0,36 0,3
Таблица 4
Показатели длительного силового сопротивления пенобетона
Показатель Структура и марка по средней плотности бетона
мелкозернистая микрозернистая
D1200 D1400 D1600 D1200 D1400 D1600
Удельные деформации ползучести С(228, т)'105, МПа-1 44,3 25,4 13,9 47,3 27,5 16,2
Характеристика ползучести ф(228, Т) 2,45 2,5 1,73 1,97 1,88 1,56
Предельные удельные деформации ползучести С(„, Т) -105, МПа-1 58 29,7 17 53,5 30,4 19
Доля меры ползучести, учитывающая фактор старения бетона ДС*К тр(1/Е(т)-1/Е(<ю)) -105, МПа-1 3,9 1,8 1 8,1 3,8 2,6
Удельные деформации упругого последействия Се|р(2Э8, т2)-105, МПа-1 13,8 8,9 5,3 13 8 5,5
Предельные удельные деформации упругого последействия Се1рК т2)" 105, МПа-1 16,1 10 6 14,2 9,2 5,8
Предельный коэффициент релаксации напряжений Н(„, Т) 0,19 0,21 0,27 0,24 0,28 0,31
Коэффициент упрочнения бетона с учетом предшествующего длительного загружения т(300, Т) 1,14 1,1 1,12 1,09 1,06 1,1
Коэффициент длительной прочности пт 0,69 0,7 0,74 0,73 0,69 0,7
циональных свойств полученных разновидностей мелко- и микрозернистых бетонов: показателей сопротивления разрушению (кубиковой прочности Rm, приз-менной прочности Rb, прочности на растяжение Rbt, модуля упругости Еб), характеристик трещиностойко-сти (предельной растяжимости eubt, критического коэффициента интенсивности напряжений Kic — вязкости разрушения), влажностной усадки, коэффициента теплопроводности морозостойкости и др. (табл. 2, 3). В результате решена задача конструирования структуры и оптимизации составов конструкционных и конструкционно-теплоизоляционных цементных пенобе-тонов средней плотности 800—1600 кг/м3 на основе разнообразного природного и техногенного сырья регионов РФ [10].
Специально в рамках решения задачи по обоснованию возможности использования пенобетона в качестве материала для несущих конструкций был поставлен цикл экспериментов [6] по исследованию процессов ползучести и длительной прочности микро- и мелкозернистых бетонов средней плотности 1200—1600 кг/м3. В результате изучения закономерностей силового сопротивления и деформирования пенобетона предложены
статистически достоверные показатели длительного силового сопротивления пенобетонов различной средней плотности и составов (табл. 4). С учетом выявленных закономерностей установлены связи между напряжениями и деформациями, степень обратимости деформаций ползучести и разработаны научно обоснованные предложения для решения задач в области расчета и проектирования облегченных конструкций из пенобетона. Получены нормируемые характеристики [9] прочности (класс, нормативные и расчетные сопротивления) и де-формативности (начальные и длительные модули деформаций, коэффициенты поперечной деформации, предельные значения меры и характеристики ползучести) пенобетонов различных модификаций с учетом их изменчивости, старения бетона и длительности действия нагрузки. Определены значения коэффициентов надежности по материалу, коэффициенты кратковременной и длительной ползучести, а также коэффициенты условия работы. Результаты экспериментально-теоретических исследований обобщены в виде предложений по нормированию расчетных характеристик поризованного бетона и расчету несущей способности сжатых элементов на их основе.
Таким образом, на основании проведенных комплексных системных исследований строительно-технических свойств цементных пенобетонов средней плотности 800—1600 кг/м3 доказана возможность их использования для возведения несущих и ограждающих конструкций малоэтажных зданий. Полученные результаты комплексной оценки прочностных, дефор-мативных, теплотехнических и других свойств дают основание для выводов о возможных рациональных направлениях применения пенобетона различной средней плотности.
Использование бетона средней плотности 1200— 1600 кг/м3, теплопроводность которого ниже, чем у традиционных конструкционных материалов сопоставимой прочности, представляется перспективным для монолитного возведения несущих и самонесущих конструкций зданий (внутренних несущих стен, перекрытий, перегородок), так как при этом может быть обеспечено не только снижение материалоемкости конструкций, но и их теплоемкости. Определяющим фактором эффективности и удешевления работ при этом может являться также использование песков естественной гранулометрии при минимальных затратах на их подготовку.
Для бетонов плотностью 800—1000 кг/м3 необходимы, как отмечалось, микродисперсные наполнители — молотый песок с удельной площадью поверхности 150—200 м2/кг или соответствующие тонкодисперсные техногенные отходы. Это несколько усложняет и удорожает технологию, но с учетом обеспечиваемых значений термического сопротивления материала его можно рекомендовать для монолитных ограждающих конструкций в сочетании с эффективными утеплителями.
Результаты научных исследований и разработок нашли реализацию в разработанной авторами технологии «Монопор» [2, 5], основанной на применении нормально твердеющих пенобетонов на различных видах наполнителей. Она создавалась с целью обеспечения предельной автономности, универсальности и мобильности малоэтажного монолитного строительства. Гибкость и универсальность данной технологии заключается, с одной стороны, в возможности строительства на ее основе различных типов малоэтажных зданий с использованием одной и той же номенклатуры материалов и комплекта оборудования. С другой стороны, реализация технологии предусматривает широкое варьирование видов применяемого местного сырья без изменения ее принципов. Реализация технологии основывается на использовании эффективных, дешевых строительных материалов с учетом региональной природно-сы-рьевой базы.
Список литературы
1. Чернышов Е.М., Акулова И.И., Кухтин Ю.А. Ресурсосберегающие архитектурно-строительные системы для жилых зданий (воронежский опыт) // Градостроительство. 2011. № 5. С. 70—73.
2. Чернышов Е.М., Славчева Г.С. Строительная система «Монопор» // Строительнье материалы, оборудование, технологии XXI века. 2000. № 9. С. 20—21.
3. Чернышов Е.М., Славчева Г.С., Потамошнева Н.Д. Поризованные бетоны для теплоэффективных жилых домов // Известия вузов. Строительство. № 5. 2002. С. 31—36.
4. Чернышов Е.М., Славчева Г.С., Потамошнева Н.Д. Поризованные бетоны для теплоэффективных жилых домов. Ч. 2 // Известия вузов. Строительство. № 9. 2003. С. 27—34.
Технология «Монопор» ориентирована на потребительскую нишу между индустриальными и «ручными» технологиями строительства. Ее применение особенно эффективно в условиях отсутствия производственной инфраструктуры, при строительстве малоэтажных зданий жилого и вспомогательного назначения. Данная технология адаптируется к заводским и производственным условиям без изменения ее принципов, позволяет возводить здания в монолитном исполнении, производить строительные детали в построечных и заводских условиях.
Особенности технологии «Монопор»:
1. Автономность, достигаемая исключением сложной производственной инфраструктуры, отказом от применения тяжелой и энергоемкой строительной техники. Необходимое технологическое оборудование, производимое в стране, может быть интегрировано в мобильный комплекс.
2. Мобильность и универсальность — на одном и том же оборудовании без существенной его переналадки может осуществляться получение пенобетона различного строительного назначения для основных конструктивных элементов зданий. С другой стороны, на этом же оборудовании можно изготавливать пенобетоны на разных видах вяжущего, заполнителя и микронаполнителя.
3. Простота технологических решений, определяемых минимальным числом сырьевых компонентов, несложностью подготовки сырья, минимальным набором технологических переделов при простом аппаратурном их оформлении.
4. Малая ресурсо- и энергоемкость, достигаемая посредством использования местного сырья и отходов при малом объеме привозных компонентов, минимизации затрат на подготовку сырьевых составляющих, отказа от тепловой обработки.
Результаты технико-экономической оценки эффективности применения пенобетонов [11] для возведения монолитных конструкций различного функционального назначения на примере малоэтажного здания для Воронежа показали следующее. По сравнению с традиционными сопоставимыми конструкциями из газосиликата и сборного железобетона применение монолитного поризованного бетона позволяет при сопоставимой стоимости сократить затраты на применение машин и механизмов на 30—50%, сократить массу конструкций на 20—60% и расход материалов на 20—40%. И это принципиально важно для строительства в сельских районах, где отсутствует развитая производственная база. Именно поэтому монолитное малоэтажное строительство оказывается той нишей в строительном комплексе, где применение предлагаемых разновидностей пенобетонов представляется наиболее эффективным.
References
1. Chemyshov E.M., Akulova I.I., Kuhtin Y.A. Resource-saving architectural and construction systems for residential buildings (theVoronezhexperience). Gradostroitel'stvo. 2011. No. 5, pp. 70-73. (In Russian).
2. Chernyshov E.M., Slavcheva G.S. Construction "Monopor-system". Stroitel'nye materialy, oborudovanie, tekhnologiiXXIveka. 2000. No. 9, pp. 20-21. (In Russian).
3. Chernyshov E.M., Slavcheva G.S., Potamoshneva N.D. Porous concrete for heat effective houses. Izvestiya vuzov. Stroitel'stvo. 2002. No. 5, pp. 31-36. (In Russian).
4. Chernyshov E.M., Slavcheva G.S., Potamoshneva N.D. Porous concrete for heat effective houses (part 2). Izvestiya vuzov. Stroitel'stvo. 2003. No. 9. pp. 27-34. (In Russian).
5. Chernyshov E.M., Slavcheva G.S., Potamoshneva N.D. Porous concrete for structures of low buildings. Stroitel'nye
июль 2017
23
5. Чернышов Е.М., Славчева Г.С., Потамошнева Н.Д. Поризованные бетоны для конструкций малоэтажных зданий // Строительные материалы, оборудование, технологии XXIвека. 2006. № 5. С. 16—19.
6. Славчева Г.С., Новиков М.В., Чернышов Е.М. Оценка деформативных свойств поризованных бетонов при длительном действии нагрузки // Известия Орел ГТУ. Серия «Строительство. Транспорт». 2007. № 3/15 (537). С. 136—146.
7. Чернышов Е.М., Славчева Г.С. Управление эксплуатационной деформируемостью и трещиностойко-стью макропористых (ячеистых) бетонов. Ч. 1. Контекст проблемы и вопросы теории // Строительные материалы. 2014. № 1—2. С. 105—112.
8. Славчева Г.С. Структурные факторы обеспечения морозостойкости цементных пенобетонов // Строительные материалы. 2015. № 9. С. 52—56.
9. Новиков М.В., Чернышов Е.М., Славчева Г.С. Механические свойства цементного поризованного бетона при одноосном сжатии с учетом закономерностей его ползучести // Строительные материалы. 2016. № 11. С. 26—31.
10. Славчева Г.С., Чернышов Е.М. Алгоритм конструирования структур цементных пенобетонов по комплексу задаваемых свойств // Строительные материалы. 2016. № 9. С. 58—64.
11. Славчева Г.С., Котова К.С. Вопросы повышения эффективности применения неавтоклавных ячеистых бетонов (пенобетонов) в строительстве // Жилищное строительство. 2015. № 8. С. 44—47.
materialy, oborudovanie, tekhnologii XXI veka. 2006. No. 5, pp. 16-19. (In Russian).
6. Slavcheva G.S., Novikov M.V., Chemyshov E.M. Assessment of the deformation porous concrete from long action of loading. Izvestiya Orel GTU. Seriya «Stroitel'stvo. Transport». 2007. No. 3/15 (537), pp. 136-146. (In Russian).
7. Chernyshov E.M., Slavcheva G.S. Control over operational deformability and crack resistance of macro-porous (cellular) concretes: context of problem and issues of theory. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials].
2014. No. 1-2, pp. 105-112. (In Russian).
8. Slavcheva G.S. Structural factors ensuring the frost resistance of cement foam concretes. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2015. No. 9, pp. 52-56. (In Russian).
9. Novikov M.V., Chernyshov E.M., Slavcheva G.S. Mechanical properties of cement porous concrete at uniaxial compression with due regard for regularities of its creep. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2016. No. 11, pp. 26-31. (In Russian).
10. Slavcheva G.S., Chernyshov E.M. Designing of the structures of porous concrete in accordance with the set of the given properties. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2016. No. 9, pp. 58-64. (In Russian).
11. Slavcheva G.S., Kotova K.S. Questions of increase of efficiency application porous concrete in the building. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Zhilishchnoe Stroitel'stvo].
2015. No. 8, pp. 44-47. (In Russian).
НАЦИОНАЛЬНАЯ А«ВЦИАЦИЯ производителей автоклавного газобетона
11-24 ноября 2D 17 г. Екатеринбург
-TWHHO rFWHHECKAR К^НФЕ РЕ^ Ц'ЛЯ
СОВРЕМЕННЫЙ АВТОКЛАВНЫЙ ГАЗОБЕТОН
Сооргдкигэтср
Т5ЛПИТ
Генеральный спонсор к&чпянии
Конференция приурочен и И дпивдодцмн Национальной Ассоц^динн тронэРОД/гвлей ¿еггж/авчсгщ Гаэсбетона и по т^зднц^к ээпрйМ! 1ырошД >(руг вффоомг отрасли проиищпы ввтвдблавнюга гнюбегон*
Я Р.1ин14<г тратj.I ;пгонлммога г.пойп&п ■ уСдопилу спл.:л гт|ни1*лшш CiamtrviKi пртмподста. Мито на р ■ ■■ :г*1 т^кх ип'лл^л.чгср- ГфСг ■ ->1 рчллг^.: pi-. I'T-A'fi Orafv1" inrr,i npomMflftW К iqilMMttW Г-КТИМЗСКСЛН ткктр^tГ[*
[мО-О й ycj-:;i:.- ■■■ itfiFNll айМурСНГи^ < vi--
itsnflthiefUiSHjfip^'BTpatyhi PjMwwai^K^i'i "jc^d r
■ PpDHiP^CTPJ Т«О6ртоил
Причини.......... ^ГГртЛ.Т'г (ЙдруДГ^ЛН.:* IJAH'J Г^ил
ГО!ВОД нйи .J" COf ^nr.ni, rpa^i^n п-чЧ[,Г pfyor *t A "Cfl Hi'i'
("HfHirMftlT длиD|tTVUJ^yi|||L',riH пропп.эдгна • РаяЦН[В1ИЕ иЬ'Ч'гМи-^! DbUiytKtLUIOH 11ЦСДуК4у1||. HGU.IM п-рйдц-^.дии м J JmOF.i.ini-^rc.ij
[ ЦфЛЦ(!Пар11Ц.№Л|;Г[]ЫЕ,1рЧ(ОС>и rJ^U" П/нпынпфреч^шинЦ!
Art Теппоиюляцмомные лчемгыс Беюм шмлзанаге
Ц^РДОНУ! bLbD+MHIJL .I .¿(.-'ji Cyvb'CPirj hLiilJ.Hi и
iio-iMn^.i.ibi-bf аБпйп.' ■р.илггмич Cici^dc вОнйЛиг™с П^р^рыГИН С ВНВШННИ ЛриИ|КЫНИ1!М ^КШнуЮЙ ЗОНЫ D^rDi-fhnj^yr ьеинОи (ИЦЛдоаэк
Сфр^-рци-№(-!*[>la« Ht М^Гй^П-й МСЛЫТ.1НИЯ ЛП IlIK ПЛ П НйГй rajHifrfiriHj :■' . . I .. --: I .■ lpflH ■ -jvi..-..:. :■■)•■ -Ич-JT 1,1 J-ri.lTjtHl.l Ш144Ы1|/.Ч'РТ(Г
ttit лсдййаигг ирОцСССОи i.j.jуKipdH.j.hГ-L rjjrjt.priihhiiH <Tpyitl)fkl. I^Jy4iMiit фИЗичМ'-РК прйц«40в, I'll л iilitH tftfl |':<L| ".■■ . . . ■ -. ■ |.|M (Oilifid
H О |.v 1 /-b- t iftVfH^ii I r . ■—.-.Щ l-i | fflS
Пррбпрчц прншкийц «тоивнюго гжи&ЮЛ .
■Г-чц^-гсЛи I:III.I"J-[ н рСЧ-:г[.-, из thirF:.r,ihHi>g гAJ.VS-: "И-Л.
fcj|»6cini ИСТЦ Ы В nOHV^-fWHP Пр^ИНе*«
k FDUWlfMIIU 'Г ' ч11 *" L1 №<< ptPKri jtCKHUJUH pQI JrJlJIjllM
i но клэд*/ Ч АI ■ ivnii ■ Л" ? lf^Ji'pw-itiri:
П.напалн>]кглмпи!-:,': слгл Mh J,:ьгирнигнил ЦНШнО1 ПНчВншм (нНКн. Or-J' rpHUiHfrfVII и iCCOCfNMtMf ПГТУ-.о.ипш. Qivihjtj hpcfit^HcA ГПУ л/здачи^а
игJi п АГБ П^ЛйСГНЫС ¡Л
L'Li1'- '^ГК ■-'■^(i АГЕ HJ IM] ЦГ'ШИГЛЖ I JI-JI'LV (A.'i UllJJHFHiHf Hppup'HphoiiiiW пром JBOflrTti f flpJHf НЙНЦР A.r't
