Теоретическое обоснование конструктивно-режимных параметров комбинированного пахотного агрегата Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

УДК 631.319

UDC 631.319

ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ КОНСТРУКТИВНО-РЕЖИМНЫХ ПАРАМЕТРОВ КОМБИНИРОВАННОГО ПАХОТНОГО АГРЕГАТА

Эркенов Анзор Назирович инженер

Шекихачев Юрий Ахметханович д.т.н., профессор

Хажметов Лиуан Мухажевич д.т. н., профессор

Г ергокаев Джамал Абушевич д. с.-х. н., профессор

Сабанчиев Хусейн Хажисмелович д. т.н., профессор

Кабардино-Балкарская государственная сельскохозяйственная академия им. В.М.Кокова, Нальчик, Россия

В статье рассмотрены вопросы обоснования и расчёта основных конструктивно-режимных параметров комбинированного пахотного агрегата в составе плуга и ротационного рабочего органа активного действия с горизонтальной осью вращения

Ключевые слова: АГРЕГАТ, ПОЧВА, ОБРАБОТКА, ПАРАМЕТРЫ, РЕЖИМЫ

THEORETICAL SUBSTANTIATION OF CON-STRUCTIVE-REGIME PARAMETERS OF THE COMBINED ARABLE UNIT

Erkenov Anzor Nazirovich engineer

Shekihachev Yury Ahmethanovich Dr.Sci.Tech., professor

Hazhmetov Liuan Muhazhevich Dr.Sci.Tech., professor

Gergokaev Dzhamal Abushevich Dr.Sci.Agr., professor

Sabanchiev Hussein Hazhismelovich Dr.Sci.Tech., professor

Kabardino-Balkarian state agricultural academy of V.M.Kokov, Nalchik, Russia

In the article, questions of a substantiation and calculation of the basic constructive-regime parameters of the combined arable unit as a part of a plough and rotational working body of active action with a horizontal axis of rotation are considered

Keywords: UNIT, SOIL, PROCESSING, PARAMETERS, MODES

Анализ конструкций почвообрабатывающих машин с принудительным приводом рабочих органов следует, что наибольшее распространение в сельском хозяйстве получили почвообрабатывающие фрезы, ротационные и комбинированные плуги и машины со шнековыми рабочими органами.

Параметры некоторых ротационных почвообрабатывающих машин достаточно полно изучены и обоснованы в работах А.Д. Далина, П.М. Василенко, И.М. Панова, И.С. Полтавцева, И.М. Гринчука, Ю.И. Матюшина, Г.Ф. Попова, Ф.М. Канарева, И.С. Имамова и др.

С целью систематизации, а также учета достижений последних разработок отечественных и зарубежных ученых, вопросы теории и расчета рассмотрим на примерах машин с ротационными рабочими органами.

Поскольку ротационные почвообрабатывающие машины, в частности, почвообрабатывающие фрезы, отличаются высокой энергоёмкостью. Поэтому одним из важных вопросов их теоретического изучения остаётся поиск параметров, обеспечивающих снижение энергоёмкости фрезерования [1].

В данной статье рассмотрены вопросы обоснования и расчёта основных геометрических параметров в составе плуга с горизонтальной осью вращения.

Ножи ротационного рабочего органа активного действия (РРОАД) комбинированного пахотного агрегата (КПА) вращаются по ходу его движения и вначале внедряются в почвенный пласт сверху вниз. Резание осуществляется лезвием плоского ножа.

Без учёта толщины ножа его проекция или проекция его рабочей поверхности на плоскости вращения, перпендикулярной оси вращения барабана, представляет отрезок прямой. Траектория точки движущейся рабочей поверхности - удлинённая циклоида (трохоида).

Обработку почвенного пласта ножом барабана РРОАД или фрезерование можно рассматривать как процесс, включающий три фазы:

- резание пласта ножом;

- ударное воздействие рабочей поверхности ножа на почвенные комки, сопровождаемое их крошением;

- транспортирование частиц почвы по боковой поверхности ножа, сопровождаемое взрыхлением пласта.

Цель теоретического исследования - обоснование основных конструктивно-режимных параметров КПА в составе лемешного плуга и РРОАД с горизонтальной осью вращения.

В теоретических исследованиях использованы методы математического и численного анализа, теоретической механики, программирования.

После обработки лемешным плугом почва становится разделенной на комки различного размера. Поверхность почвы при этом приобретает гребнистый рельеф.

Для выравнивания гребнистого рельефа поля, снижения избыточной вспушенности почвы и дополнительного крошения крупных почвенных агрегатов с одновременным мульчированием поверхности растительными остатками предлагается применить РРОАД.

Выравнивание гребнистого рельефа поля и снижение избыточной вспушенности почвы осуществляется цилиндрической поверхностью барабана.

При этом следует стремиться принимать наименьшую величину диметра барабана DB, так как чем меньше этот диаметр, тем меньше металлоемкость рабочего органа.

Диаметр барабана DE , согласно [2], подбирается из условия максимального размера разрушаемых почвенных комков hUK^ или из условия возможности перекатывания через комки почвы при встрече с ними, сопровождающееся либо их разрушением, либо вдавливанием в почву.

Аналитически это условие можно записать следующим образом:

2h„K (1)

D > ПК max V /

Б 1 ?

1 - cost

где t - угол защемления почвенного комка, град, равный:

t = PuK + Рнк , (2)

где рик - угол трения почвы о почву, град;

<рНк - угол трения почвы о материал ножа, град.

Другой подход [3] состоит в том, что диаметр барабана выбирается из соотношения максимальной глубины обработки к диаметру барабана, равном 0,5:

Кк (3)

ОБ max = 05 V /

DB ~ '

Однако при таком конструктивном оформлении трудно размещать узлы привода вала ротора.

Полтавцев И. С. [4] рекомендует для уменьшения затрат энергии увеличить диаметр. Ограничением здесь могут быть размеры и всего агрегата.

У ротационных машин для поверхностной обработки почвы величину диаметра барабана следует выбирать с таким расчетом, чтобы при максимальной глубине обработки обеспечивалось достаточное расстояние от поверхности до вала вращения. В противном случае будет происходить наматывание сорняков на вал барабана. При малом диаметре для обеспечения требуемой окружной скорости режущего ножа необходимо большее число оборотов, что сопровождается повышенным износом рабочих органов, вала, подшипников и чрезмерным распыливанием почвы. Однако не следует допускать и чрезмерного увеличения диаметра барабана, так как в этом случае агрегат может получиться громоздким и тяжелым.

Синеоков Г.Н. и Панов П.М. [5] рекомендуют принимать для ориентировочных расчетов

Dk =(2,5...5)hoK max. (4)

Докин Б. Д. [6] рекомендует диаметр барабана увеличить по сравнению с hOK max на 3...4 см, т.е. для пропашных фрез следует исходить из соотношения

Ке (5)

ОБmax = 0,35.0,4. v ’

Dk

Полтавцев И.С. [4] для ротационных машин, имеющих небольшую частоту вращения, предлагает выражение

2hOK (6)

—OEmx = 0,38.0,5. v ’

Dk

На основании изложенного, для предлагаемого РРОАД можно принять DБ = 40...50 см.

Как и в случае с диаметром барабана, к вопросу выбора числа ножей на барабане различные ученые подходят по разному.

Так, Докин Б.Д. [6] исследовал зависимость толщины стружки С и числа оборотов ротора п от количества ножей г на одной стороне диска C = / (г) и п = / (г) при постоянных значениях числа ножей и глубины обработки к. По результатам исследований он рекомендует для средне- и тяжелосуглинистых почв число ножей на одной стороне диска выбирать, равным трем.

Другие исследователи Канев Н.Ф. и Ефимов Д.Н. [7, 8] рекомендуют принимать число ножей на диске, равное шести.

Синеоков Г.Н. и Панов П.М. [5] считают, что на диске барабана с одной стороны следует устанавливать 2.4 ножей. При этом меньшее количество ножей рекомендуется выбирать для пропашных фрез с неболь-тттим диаметром барабана, а большее - для болотных фрез и ротационных плугов. К примеру, при малых диаметрах барабана для получения соответствующей скорости резания следует уменьшить число ножей, увеличив число оборотов для сохранения заданной подачи. Эти рекомендации касаются в основном активных рабочих органов.

Кузнецов Ю.И. [9] применяя установку, укомплектованную дисками с двумя, тремя, четырьмя, шестью и восемью ножами установил, что шести- и восьминожевые рабочие органы забиваются и работают неудовлетворительно. Исходя из этого основное внимание было уделено трех- и четырехножевым рабочим органам.

Полтавцев И.С. [4] рекомендует принимать число ножей в зависимости от принятой величины подачи на основании требований к степени разрыхления почвы. Стремясь к минимальному распылению почвы, автор рекомендует число ножей рассчитывать по выражению

г = 60Ея, (7)

^Н ’

где ¥П - поступательная скорость рабочего органа, м/с; п - частота вращения барабана, об/мин;

8Н - величина подачи на нож, м.

Частота вращения барабана равна

п = 60УОКР (8)

лОк

УБ

где ¥ОКР - окружная скорость рабочего органа, м/с; DБ - диаметр барабана, м.

Подача на нож определяет важнейший агротехнический показатель

- степень крошения почвы.

С точки зрения уменьшения энергетических затрат на обработку почвы следует выбирать максимально возможную величину подачи на нож 8Н, допускаемую агротехническими требованиями по показателям степени крошения почвы.

Подача на нож зависит от диаметра барабана РРОАД, количества ножей на барабане и кинематического коэффициента.

При выборе подачи на нож можно воспользоваться данными табл. 1 [6], которые показывают, что величина подачи на нож колеблется даже для машин одного класса. Поэтому обычно задаются определенным диапазоном подач, обеспечивающих качество обработки при возможном многообразии обрабатываемых почв.

С точки зрения уменьшения энергетических затрат следует выбирать максимально возможную подачу, допускаемую агротехническими требованиями по показателю степени крошения почвы.

Таблица 1 - Величина подачи на нож и скорости резания для различных

типов почв

Тип почвы Подача (см) при скорости резания 4...5 м/с Скорость резания (м/с) при подаче 5.10 см

Легкий суглинок 2 2 О ,5 т ,5 с4'

Средний суглинок 10.15 3.4

Тяжелый суглинок 6.10 4.5

Тяжелая глина 4.6 6.7

Моховое поле 5.6 5.6

Лугоболотная связная дернина 4.6 6.7

Для случая, когда РРОАД агрегатируется с трактором ДТ-75М при максимальной скорости УП = 6,35 к 7,75 км/ч и при диаметре барабана Бб = 40...50 см получим:

- отношение окружной скорости барабана к поступательной скорости трактора 1 = 4...5 ;

- число оборотов барабана п = 138.210 об/мин;

- подача на нож 8Н = 12. 21 см;

- количество ножей одной секции г = 1,7 к 4,3 шт.

Учитывая агротехнические и энергетические требования, специфические условия работы комбинированного почвообрабатывающего агрегата, а также результаты расчета, принимаем число ножей по окружности, равное трем.

Угол атаки выбирается исходя из агротехнических требований и условий работы рабочего органа. При этом следует учитывать, что по мере увеличения угла атаки слой почвы перемещается на большее расстояние,

сильнее деформируется, интенсивнее перемешивается, лучше оборачивается.

Длина ножа РРОАД будет определяться глубиной обработки. Ее можно рассчитать по выражению

(9)

к

+1

ОБ

где ВБ - диаметр барабана РРОАД, м; кОБ - глубина обработки почвы, м.

Графическое изображение зависимости длины ножа от глубины обработки приведено на рис. 1 (при различных радиусах барабана РРОАД).

Глубина обработки, см

^>20 см

-^25 см

ч>30 см

Рисунок 1 - Зависимость длины ножа от глубины обработки при различных

радиусах барабана

Видно, что при глубине предпосевной обработки почвы 5.10 см при радиусах барабана 20, 25 и 30 см длина ножа будет равна 15.26 см.

Толщину ножа Яцук Е.П. и др. [5, 10] рекомендуют выбирать из условия прочности. В случае, когда толщина, ножа превышает 12.16 мм, сопротивление резанию значительно возрастает. Рациональным значением толщины ножа является 8 мм.

Шаг секции ножей определяется шириной обрабатываемой полосы одной секцией, углом атаки РРОАД и его конструктивными параметрами. Его можно рассчитать по выражению

ІС = Б + 2кОБ )С°8 Д/£Гб , (10)

где Ь0 - угол установки ножа, град; уБ - угол атаки РРОАД, град.

Количество секций ножей определится по выражению:

zc = 1 + ВлЛ = 1 + 7--------Влл--------------------------------------. (11)

ВС (DБ + 2^ОБ )cosb0tgg

где ВЛЛ - ширина захвата плуга, м.

Таким образом, фактическую ширину захвата РРОАД можно определить по выражению:

Вб(Ф) _ ^с Ьо — 1)С°8 Тб . (2.у1)

Список использованной литературы

1. Кирюхин, В.Г. Исследование деформации почвы при вспашке [Текст] / В.Г. Кирюхин // Материалы НТС ВИCХOM, вып. 7.- М., 1969.- С. 42-50.

2. Кленин, Н.И. Сельскохозяйственные и мелиоративные машины [Текст] / Н.И. Кленин, В. A. Сакун, - М.: Колос, 1994. - 751 с.

3. Sohne, W. Einfluss von Form und Anordnung der werkzeuge auf die Ubertra-gungswerk von Ackefrase [Текст] / W. Sohne // Yusnlagen der Landtechnik.- 1957.- PP. 696707.

4. Полтавцев, И.С. Фрезерные каналокопатели [Текст] / И.С. Полтавцев.- Киев: Машгиз, 1954.- 130 с.

5. Синеоков, Г.Н. Теория и расчет почвообрабатывающих машин [Текст] / Г.Н. Синеоков.- М.: Машиностроение, 1977.- 325 с.

6. Докин, Б.Д. Обоснование параметров и режимов работы пропашных фрез [Текст] / Б Д. Докин // Материалы НТС ВИСХОМ, вып. 20.- М., 1965.- С. 38-40.

7. Ефимов, Д.Н. Исследование геликоидального процесса фрезерования луговоболотных почв [Текст] / Д.Н. Ефимов // Новые машины, оборудование, средства автоматизации.- М., 1965.- С. 84-89.

8. Канаев, Н.Ф. роторный (фрезерный) культиватор для каменистых почв с обратным направлением вращения [Текст] / Ф.М. Канаев // Материалы НТС ВИСХОМ, вып. 20.- М., 1965.- С. 84-88.

9. Кузнецов, Ю.Н. Изыскание рабочих органов для предпосевной обработки почвы [Текст] / Ю.Н. Кузнецов // Труды ВИМ, т. 61.- М., 1075.- С. 265-281.

10. Яцук, Е.П. Ротационные почвообрабатывающие машины [Текст] / Е.П. Яцук, И.М. Панов, Д.Н. Ефимов.- М.: Машиностроение, 1971.- 255 с.