CC BY
6of composite mixtures in this dosage significantly improves friability, taste and appearance in the fracture of finished products. In our studies, the problem of reducing the content of digestible carbohydrates is solved by changing the content of sugar sandwich cookies in the recipe.
Key words: food potato, storage, damage, bio-drugs, Biopag-D, natural mass loss, microbiological state of tubers, dry matter, economic effect.
Literatura
1. Zubcov, V.A. Novyj konkurentosposobnyj produkt l'novodstva - l'njanaja muka/ V.A. Zubcov, L.L. Osipova, N.V. Antipova//Dostizhenija naukiitehnikiAPK. - 2007. - №6. - S.56.
2. Israilova, H.A. Razrabotka optimal'nogo sostava pechenja / H.A. Israilova, G. O. Magomedov, S. I. Lukina, A.A. ZHuravlev//Mater. II Mezhdunar. nauch.-tehn. konf. «Novoe v tehnike i tehnologii pishhevyh proizvodstv». -Voronezh: VGTA, 2010. -S. 244-248.
3. Kazanceva I.L. Razrabotka receptury krekera iz kompozitnoj muki/ I.L. Kazanceva, T.B. Kulevatova, L.N. Zlobina, JU.F. Rosljakov, S.N. Butova//Izvestija vysshih uchebnyh zavedenij. Pishhevaja tehnologija. 2017. № 2-3 (356-357). S. 56-61.
4. Leonova S.A., Optimizacija dozirovki steviozida v recepture korzhikov/ S.A. Leonova, A.A. CHernenkova A.A., T.A. Nikiforova //Tehnologija i tovarovedenie innovacionnyh pishhevyh produktov. 2016. -№ 6 (41). S. 58-63.
5. Mazhulina I.V. Innovacionnye podhody k sozdaniju receptur pechenja funkcional'nogo naznachenija / I.V. Mazhulina, T.N. Tertychnaja, V.I. Orobinskij, O.A. CHarkina, V.S. Agibalova // Hleboprodukty. - 2016. -№1. - S.56-57.
6. Magomedov G.O. Tehnologija muchnyh konditerskih izdelij funkcional'nogo naznachenija /G.O. Magomedov, S.I. Lukina, H.A. Israilova. -Voronezh: VGUIT, 2016. -136 s
7. Sadygova, M.K. Primenenie processa mikronizacii vtehnologiihleba s nutovojmukoj/M.K. Sadygova, M.V. Belova, S.A. Krestin //Tehnologija i produkty zdorovogo pitanija, Materialy VII Mezhdunarodnoj nauchno-prakticheskoj konferencii. Pod redakciej F.JA. Rudika. 2013. S. 109-113.
8. Sbornik tehnologicheskih normativov: Sbornik receptur na torty, pirozhnye, keksy, rulety, pechen'e, prjaniki, kovrizhki i sdobnye bulochnye izdelija /Sost. V. T. Lapshina, G. S. Fonareva, S. L. Ahiba; pod. red. A. P. Antonova. -M.: Hlebprominform, 2000. -720 s.
9. Tipsina N.N., Matjushev V.V., Beljakov A.A. Ispol'zovanie netradicionnogo syrja v pishhevyh proizvodstvah //Vestnik KrasGAU. - 2015. - № 1. - S. 125-131.
10. Tipsina N. N., SHtefen D. V. Ispol'zovanie poroshka golubiki v muchnyh konditerskih izdelijah // Vestnik Krasnojarskogo gosudarstvennogo agrarnogo universiteta. 2015. № 11. S. 3-5.
11. Ushakova JU.V. Proektirovanie produktov pitanija dlja lic, stradajushhih neperenosimostju korov'ego moloka / Ushakova JU.V., Rysmuhambetova G.E., Belova M.V., Buharova E.N., Eliseev JU.JU.// V sb.: Biotehnologii v kompleksnom razvitii regionov materialy mezhdunarodnoj nauchno-prakticheskoj konferencii. 2016. S. 98-99.
УДК: 631.354.024/.028
ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ДРОБЛЕНИЯ МАСЛОСЕМЯН ПРИ ОБМОЛОТЕ КОРЗИНОК
ПОДСОЛНЕЧНИКА БИЧАМИ ИЗ МАТЕРИАЛОВ С УПРУГИМИ СВОЙСТВАМИ СТАРЦЕВ Александр Сергеевич, канд. техн. наук, доцент, Саратовский государственный аграрный университет, [email protected]; [email protected].
ДЕМИН Евгений Евгеньевич, д-р техн. наук, профессор, Саратовский государственный аграрный университет, [email protected].
МАКАРОВ Валентин Алексеевич, д-р техн. наук, профессор, главный научный сотрудник ВНИМС, г. Рязань, [email protected]
ЛАТЫШЕНОК Михаил Борисович, д-р техн. наук, профессор кафедры организации транспортных процессов, безопасности жизнедеятельности и физического воспитания, [email protected]
КУНЬШИН Александр Андреевич, аспирант, Саратовский государственный аграрный университет, [email protected].
Целью исследований является теоретическое определение величин, характеризующих обмолот корзинок подсолнечника молотильно-сепарирующим устройством - бичами, обладающими упругими свойствами. Объект исследований - технологический процесс обмолота корзинок подсолнечника этим устройством. Вывод математических выражений проводили, используя законы механики, физики и математики. Рассмотрены геометрические параметры бичей молотильных аппаратов зерноуборочных комбайнов в различных точках. Представлены технические требования на убор© Старцев А.С., Демин Е. Е., Макаров В. А., Латышенок М. Б., Куньшин А. А., 2018 г
ку подсолнечника зерноуборочным комбайном, параметры регулировок молотильного аппарата зерноуборочного комбайна при уборке подсолнечника. Обоснован выбор материала, обладающего упругими свойствами, для бичей молотильного аппарата при обмолоте корзинок подсолнечника. Приведены: блок-схема распределения потоков обмолачиваемой массы в рабочей зоне молотильно-сепарирующего устройства; закон сохранения массы при обмолоте, с ее последующим анализом; уравнение связи для линейной и угловой скорости вращения молотильного барабана; выражение для определения активной площади дробления маслосемян бичом с упругими свойствами. Рассмотрены скорости потоков движения обмолачиваемой массы в рабочем пространстве молотильного аппарата. Получены выражения для определения вероятности дробления маслосемян при раздавливании бичами и при перетирании слоев массы между собой, определена зависимость ширины зазора между барабаном и декой, выражение плотности массы. Получены выражения для случаев сепарации, недомолота и дробления маслосемян при обмолоте бичами из материалов, обладающих упругими свойствами в зависимости от геометрии бича и его жесткости. Предложенный материал и конструкция бичей молотильно-сепарирующего устройства для обмолота корзинок подсолнечника позволят достичь меньшего дробления маслосемян - менее 1,5% от массы фактической урожайности.
Ключевые слова: молотильно-сепарирующее устройство, молотильный барабан, маслосемена, дробление, бич, ширина рифа, ширина канавки, обмолачиваемая масса, сепарация, геометрические параметры, подбарабанье.
Введение
В соответствии с техническим заданием на уборку подсолнечника одним из критериев оценки работы зерноуборочного комбайна является дробление маслосемян в процессе обмолота. Работу молотильно-сепарирующего устройства (МСУ) принято считать удовлетворительной, если процент дробленых или травмируемых маслосемян в бункерном ворохе не превышает 1,5% от значения фактической урожайности [5]. Однако с учетом того, что конструкция бичей и подбарабанья МСУ в значительной степени ориентирована на вымолот зерен колосьев зерновых культур, твердость которых выше маслосемян, то не всегда удается сохранить рекомендуемый предел поврежденных малосемян [6].
Перед уборкой подсолнечника для снижения процента обрушения и дробления маслосемян демонтируют подбарабанье домолачивающего устройства, заменяют привод для снижения числа оборотов барабана МСУ до 280-300 мин-1, выставляют зазоры между крайней точкой бича и планками подбарабанья величиной 45-50 мм и на выходе - 28 мм, соответственно. Следует отметить, что известные регулировки не всегда дают ожидаемый результат по причине неодинаковости условий уборки, изменения влажности маслосе-мян из-за климатических изменений, структуры корзинки, биометрических показателей растений подсолнечника, особенностей различных сортов и
4. =12 хч
гибридов [7, 8].
Цель исследования
Целью исследования является теоретическое определение величины дробления маслосемян при использовании бичей из материалов, обладающих упругими свойствами, с увеличенной шириной канавки.
Для анализа геометрических параметров бича молотильного барабана произведем замеры ширины рифа и канавки в трех различных точках:
1. В начале рифа: ширина основания - S , ширина вершины рифа - SB1, ширина канавки между рифами d1.
2. В центре рифа: ширина основания - Sp2 , ширина вершины рифа SB2 - , ширина канавки между рифами d2 .
3. В конечной точке рифа: ширина основания -Бр3, ширина вершины рифа SB3- , ширина канавки между рифами d3 (рис. 1).
Очевидно, что особенность конструкции бича молотильного барабана заключается в том, что его риф имеет наибольшие размеры в точке 1. Затем, к центру рифа, его верхняя кромка увеличивается по высоте, а ширина уменьшается, образуя специфическую форму рифа. Канавка - пространство между двумя рифами - расширяется от точки 1 и достигает своего максимального значения в точке 3 (рис. 1). Угол наклона рифов относительно линии горизонтальной линии бича а составляет 52-53° [1].
■У ММ
V
, ЖЖШ
ш5,1г.ч
Рис. 1 - Геометрические параметры бича молотильного барабана
Однако подобная форма бича способствует дроблению маслосемян при обмолоте корзинок подсолнечника за счет того, что часть маслосемян, не выпавших через деку, остается в канавке, в силу геометрии, умещаясь в ней лишь частично, и подвергается деформации рифами и перемычками деки при движении бича [2, 3].
Материалы и методы
Для решения проблемы дробления маслосемян целесообразно изготавливать сменные бичи из материалов, обладающих упругими свойствами с увеличенной шириной канавки, ориентированной на ширину маслосемян. В этом случае маслосемена, попадая в канавку, помещаются в ней полностью, тем самым избегая деформации. Рассмотрим процесс обмолота маслосемян подсолнечника бичами из материала, обладающего упругой деформацией с увеличенной шириной канавки.
Результаты и обсуждение
Будем считать, что удельная подача q корзинок подсолнечника в молотильную камеру, измеряемая в кг/с, формируется из четырех составляющих:
q= qk+ qc+ qe+ qA (1)
где qk- подача корзинок в МСУ, кг/с; qc- подача маслосемян в МСУ, кг/; qB- подача сорных примесей в МСУ, кг/с; q„- подача травмируемых маслосемян в МСУ, кг/с.
В ходе работы молотильно-сепарирующего устройства примем, что удельная подача корзинок остается постоянной во всех сечениях подбараба-нья, т. е. qk= const. Такое положение обусловлено тем, что корзинки являются цельным элементом потока, даже в случае их деформации масса всего потока при этом не изменяется.
Величина q(; постепенно убывает в ходе движения потока в процессе сепарации вымолоченных маслосемян в подбарабанье. Следует отметить, что одна из задач работы МСУ состоит в максимальном снижении величины qс на выходе из молотильной камеры. Поэтому при обмолоте идеальным результатом следует считать случай, когда q^O. Поток сорных примесей q[3 также убывает, поскольку некоторая его часть сепарируется через деку, что нежелательно для работы МСУ, так как возрастает нагрузка на очистку комбайна. В идеальном случае qB1= qB2, где числами 1 и 2 обозначены величины на входе и выходе из устройства соответственно. Травмируемость маслосемен возникает в ходе движения массы в потоке, поэтому величина q^O на входе в молотильную камеру и достигает некоторой конечной величины на выходе из нее. Следует отметить, что равенство q^O на выходе из камеры не означает отсутствия дробления семян внутри нее, так как деформированные маслосемена подвергаются процессу сепарации так же, как и неповрежденные.
Работа МСУ формирует потоки, прошедшие через деку и поступающие на очистку и соломотряс, которые обозначим как Qc, Qe и Qa, сохра-
няя значения индексов аналогичными значениям в выражении (1). Входящий поток разделяется на два, один из которых попадает на соломотряс с вымолоченными корзинками или их частями, другой сепарируется через подбарабанье на стряс-ную доску. Причем необходимо учитывать, что деформированные маслосемена образуются из неповрежденных (рис. 2).
НИ? стряспую доску
Рис. 2 - Блок-схема распределения потоков обмолачиваемой массы в рабочей зоне МСУ
Из предыдущего утверждения следуют общие формулы, отражающие закон сохранения массы:
(2)
а=<7е1-</е2,кг/С
где - масса сорных примесей, прошедших через подбарабанье, кг/с;
qB1 - масса сорных примесей в ворохе подсолнечника на входе в МСУ, кг/с;
qB2 - масса сорных примесей на выходе из МСУ и подаваемых на соломотряс, кг/с.
+0а = Ча ~ 4,2 ~ -кг/с (3)
где 0,с - масса маслосемян, прошедших через деку МСУ, кг/с;
масса травмируемых маслосемян, пода
ваемых в МСУ, кг/с;
qс1 - масса маслосемян на входе МСУ, кг/с; qс2 - масса маслосемян, на выходе из МСУ, кг/с; qд2 - масса раздробленных маслосемян на выходе из МСУ, кг/с.
Основными величинами, характеризующими качество работы МСУ являются:
- сепарация - определяет количество маслосемян прошедших через деку:
а
(4)
с=
кг/с
бс а
где С - масса вороха подсолнечника, прошедшая через деку, кг/с;
- масса маслосемян, прошедших через деку МСУ кг/с;
1 - масса сорных примесей, прошедших через деку,вкг/с;
(5)
где Д - масса дробленых маслосемян, кг/с;
О' д - масса дробленых маслосемян, прошедших через деку МСУ, кг/с;
qд2 - масса раздробленных маслосемян на выходе из МСУ, кг/с.
qс1- масса маслосемян на входе МСУ, кг/с; - недомолот:
(6)
ширины зазора между барабаном и декой от х или углового перемещения корзинки в рабочей зоне ф будем считать линейной функцией, хотя это выражение является приближенным:
где Н - масса маслосемян, не вымолоченных из корзинок или из их частей, кг/с;
qс2 - масса маслосемян, на выходе из МСУ, кг/с; с2
qс1 - масса маслосемян на входе МСУ, кг/с.
Средняя линия (рис. 3) в молотильной камере определяет некоторую «центральную» траекторию движения элементов потока, равноудаленную от крайних точек бичей и планок деки. Расстояние от центра барабана R до точки на средней линии определяется при этом следующим выражением: Г) И
К - —5- + -^, М (7)
2 2 1 '
где Dб - диаметр молотильного барабана, м;
Ипод - зазор между декой и крайними точками бичей по длине деки, м.
Обозначим траекторию движения обмолачиваемой массы в рабочей зоне через х (рис.3).
где Ипод (х) - текущий зазор данной точки траектории, м
L - длина движения обмолачиваемой массы в рабочем пространстве МСУ, м.
(9)
где Ф - угол обхвата барабана декой, рад, Ф- угловое перемещение корзинки в рабочей зоне, рад.
Точность этих выражений определяется выполнением геометрического условия:
к -к < А
под! под 2 о
м
(10)
Уравнение связи длины движения обмолачиваемой массы в рабочем пространстве МСУ и угла обхвата барабана декой запишем в виде:
(11)
где L - рабочая длина деки, м. По техническим нормам частота вращения барабана п выражается в об/мин, однако для расчетов ее удобнее выражать в об/с:
(12)
об п об
с ~ 60 мин _
Связь линейной скорости и угловой для вращения барабана приводит к соотношению:
Рассмотрим геометрию бича из материала, способного к упругой деформации с увеличенной шириной канавки (рис. 4).
с(
Ипод1 - зазор между крайней точкой бича и планкой деки на входе в молотильный аппарат; Ипод2 - зазор между крайней точкой бича и планкой деки на выходе из молотильного аппарата; И - усредненный зазор между крайней точкой бича и планкой деки; х - траектория перемещения точки обмолачиваемой массы в рабочем пространстве молотильно-сепарирующего устройства, м Рис. 3 - Средняя линия движения обмолачиваемой массы в рабочей зоне
Очевидно, что на входе в МСУ х = 0 и х = L на выходе, т.е. L - длина движения обмолачиваемой массы в рабочем пространстве МСУ, м. Зависимость
X \ тлу 1 «г 1
А
s0 - ширина проекции рифа, м; s - ширина рифа бича, м; d0 - ширина проекции канавки, м;
d - ширина канавки, м Рис. 4 - Геометрия бича из материала с упругими свойствами
Если длина барабана /6 ))■? + с1, то количество канавок и рифов на поверхности бичей можно с точностью ±1 вычислить по выражению:
(14)
где 1б - длина бича, м; s - ширина рифа, шт; d - ширина канавки, м; Вб - ширина бича, м. В этом случае следует отметить, что расположение канавок под углом а приводит к тому, что ширина проекции d0 (рис. 3) оказывается меньше d.
J
d0= d sin а, м Плотность потока обмолачиваемой массы
определится соотношением: dq = JLxiy, кг/с
(16)
Sб - площадь бича, м2.
Коэффициент пропорциональности в этом выражении зависит в первую очередь от давления, оказываемого бичом на обмолачиваемую массу. Обозначим этот коэффициент через к1(р).
Площадь бича Sб определяется его рабочей длиной и шириной Вб.
Активная площадь Sт определяется шириной рифов s и средним размером столкновения маслосемян с рифами а.
5
а
I,.
smcf
sin«;
(19)
где Ьб - длина бича, м.
В этом выражении Ьб dy - площадь поперечного сечения потока массы. В то же время плотность потока J зависит от плотности массы в пространстве и скорости потока:
3 = ри (х, у), кг/м3 (17)
где р - плотность обмолачиваемой массы, кг/
м3;
и - скорость движения обмолачиваемой массы, м/с.
Очевидно, что, если разделить скорости движения обмолачиваемой массы в рабочем пространстве МСУ, то скорость ^нижнего потока, при котором обмолачиваемая масса соприкасается с планками деки, будет минимальной. Скорость потока и2массы, соприкасающейся с поверхностью бича, будет максимальной (рис. 5).
где s - ширина рифа, м
а - средний размер столкновения маслосемян с рифами, м;
Вб - ширина бича, м; а - угол наклона рифа, град. Величина а определяется как среднее арифметическое: 1 "
х = — • м (20)
Т1 г=1
Рис.6 - Средний размер столкновения маслосемян с рифами Вероятность дробления маслосемян вследствие раздавливания описывается выражением:
а
s +-
sina (21)
s + d
где бича,
k1 -
коэффициент жесткости материала
Рис. 5 - Профиль скоростей движения обмолачиваемой массы в МСУ
Из чего следует, что вероятность Р1 попадания маслосемян в зону повышенного давления, создаваемого бичами, планками деки и сжимаемыми корзинками пропорциональна отношению площадей
i Д (18)
Se
где ST - активная площадь травмирования, м2;
s - ширина рифа, м; р - давление, создаваемое бичом, Па; d - ширина канавки, м.
Следует учесть, что величина р косвенно зависит от параметров бичей, так как они обеспечивают увлечение обмолачиваемой массы в подбара-банье.
Вероятность дробления маслосемян в результате перетирания внутри потока обмолачиваемой массы определится в первую очередь давлением и градиентом скоростей внутри потока (рис. 5):
(22)
где k2 - коэффициент пропорциональности дробления и давления бича на корзинку;
k21 - коэффициент связи вероятности дробления и градиента скорости обмолачиваемой массы;
hпод - усредненный зазор между крайней точкой бича и планкой деки, м.
Величины вероятностей дробления Р1 и Р2 определяют значение коэффициента £ скорости дробления маслосемян в процессе обмолота, который, в свою очередь, влияет на количество дробленных малосемян.
Элементарный поток через ячейку решетки подбарабанья можно описать следующим выражением:
(23)
dq = ри(х, y)L6dy , кг/с
Приближенно уравнение для недомолота и дробления можно получить на основе представления о движении многокомпонентного потока.
т = т + т , + т + т + т = const, кг
н об д сеп дсеп 1
(24)
(25)
где в - коэффициент скорости обмолота.
т0- масса семян обмолотых первых ударом бича, кг;
т-т0 - масса несвободных семян после первого удара бича, кг.
™об(°)=т0'КГ (27) шн (о) = т — т0, кг (28)
шд(0) = 0,кг (29)
(0)=0,кг (30)
m
dm
об
КГ
dm dm
dm dm
dt dm
dt
dt
dt
dt
dt
= УМ об, кг/с
кг/с
(31)
(32)
где у - коэффициент скорости сепарации [4].
dm
(33)
где £ - коэффициент скорости дробления маслосемян.
dm
dt
dm
уп7 , кг/с
(34)
, = Р{тоб - ш)ехр(- /У/) - упго6 - £тоб, кг/с.
Ж (35)
Таким образом, для описания зависимости массы обмолотых семян от времени получаем линейное неоднородное дифференциальное уравнение с постоянными коэффициентами. Решением данного уравнения, с учетом начальных
условий (27-30), является функция:
тоб(/)= '"о
У + £- ß ß
+
^ (m-jn0) ехр(— (y + s)t)+
J
p{~ß)
Y + £- ß
ext
кг
(36)
Согласно выражению (5) дробление определим выражением:
В этом выражении Т - время движения обмолачиваемой массы по решетке подбарабанья. Аналогичным выражением можно описать и недомолот корзинок:
H =
™H(T)+mjT)
m
кг
(38)
Очевидно, что все указанные величины могут быть выражены точно и в элементарных функциях. Однако поскольку в реальности величины дробления Д и недомолота Н не превышают нескольких процентов от фактической урожайности, то величину £ и остаточные значения экспонент при t=T exp(-(Y+£)T) и exp(-ßT) можно предполагать достаточно малыми при конечных расчетах и анализе.
Следует отметить, что одним их факторов дробления маслосемян является давление бича на корзинку в месте контакта (рис. 6). Сокращение площади этого воздействия посредством изменения формы и ширины канавок ведет к увеличению давления, создаваемого отдельными частями бича на границе рифа и обмолачиваемой массы. В то же время, большая площадь воздействия пропорциональна большей вероятности попадания маслосемян в зоны, где происходит их дробление.
На основе этих соображений можно сделать вывод, что существуют некоторая оптимальная форма и размер канавок и рифов бичей, при которых данный фактор оказывает наименьшее влияние на дробление. Очевидно также, что этот оптимум определяется физико-механическими свойствами семян, стеблевой массы и геометрией маслосемян. Поскольку семена подсолнечника обладают более крупными размерами по сравнению с семенами зерновых культур, то логично предположить, что размеры канавок при этом тоже необходимо увеличить для достижения оптимального состояния.
Заключение
1. Использование серийных бичей молотильного барабана при обмолоте корзинок подсолнечника не всегда позволяет достичь величины дробления в 1,5 % от фактической урожайности маслосемян.
2. Теоретически показано, что переоснащение 10.09.2012, Бюл. № 25. - 3 с. молотильно-сепарирующего устройства бичами 4. Липкович, Э.И. Процессы обмолота и сепа-из материалов с упругими свойствами с увеличен- рации в молотильных аппаратах зерноуборочных ной шириной канавки позволит снизить дробление комбайнов (пособие для конструкторов зерноубо-и травмируемость маслосемян. рочных машин) / ВНИПТИМЭСХ, Зерноград. 1973г.
3. Получено выражение для определения ко- 168с., ил.
личества дробленных маслосемян, учитывающее 5. Старцев, А.С. Технические условия на уборку
коэффициент скорости дробления е, коэффици- подсолнечника зерноуборочным комбайном / А.С.
ент жесткости бича k1, ширину канавки d, рифа s Старцев, А.А. Куньшин // Фундаментальные и при-
и среднее значение размера столкновения масло- кладные исследования в высшей аграрной школе.
семян с рифом а. Сб. научн. трудов. - Саратов, 2014. С. 36-39.
Список литературы 6. Старцев, А.С. Молотильно-сепарирующее
1. Куньшин, А.А. Физические и геометрические устройство для обмолота подсолнечника / А.С. параметры бичей МСУ зерноуборочных комбай- Старцев, А.А. Куньшин // Материалы Междунар. нов / А.А. Куньшин, С.А. Иванов // Инженерному научн.-практ. конф., посвященной 80-летию со дня образованию - научную основу. Материалы На- рождения профессора А.Г. Рыбалко / ФГБОУ ВО ционал. научн.-техн. конф. - ФГБОУ ВО ОГАУ. - СГАУ. - Саратов, 2016. С. 58-66.
Оренбург, 2017. С. 68-74. 7. Старцев, А.С. Влияние решета с регулируе-
2. Пат. 105120 Российская Федерация, МПК мыми отверстиями на влажность бункерного во-А0^ 12/00. Молотильный аппарат для обмолота роха подсолнечника / А.С. Старцев, А.А. Тимофе-подсолнечника / Волосевич Н.П., Старцев А.С, Му- ев, Т.Ю, Карпова // Научная жизнь. - 2017. №4. С. сацков Н.М. - №2010153651/21 ; заявл. 27.12.2010 14-21.
; опубл. 10.06.2011, Бюл. № 16. - 4 с. 8. Старцев, А.С. Результаты исследований
3. Пат. 2460273 Российская Федерация, физико-механических свойств стеблестоя под-МПК А0^ 11/00; А0^ 12/18. Молотильно-се- солнечника / А.С. Старцев, Е.Е. Демин, А.А. Кунь-парирующее устройство для подсолнечника / шин, А.С. Данилова // Аграрный научный журнал. Волосевич Н.П., Старцев А.С, Мусацков Н.М. - 2017. №3. С. 59-64.
- №2011112540/13 ; заявл. 01.04.2011 ; опубл.
THEORETICAL SUBSTANTIATION OF CRUSHING SUNFLOWER SEEDS BEAT FROM MATERIALS WITH ELASTIC PROPERTIES
Startsev Aleksandr S., candidate of technical sciences, associate professor, Saratov State Agrarian University named after N.I. Vavilov, [email protected]; [email protected].
Demin Evgeniy E., doctor of technical sciences, professor head, Saratov State Agrarian University named after N.I. Vavilov, [email protected].
Makarov Valentin A., Doctor of Technical Science, Ch. scientific. employee of VNIIS, Ryazan, va_ [email protected]
Latyshenok Mikhail B., doctor of technical sciences. Sci., Professor, Department of Organization of Transport Processes, Life Safety and Physical Education, [email protected]
Kunshin Aleksandr A., graduate student, Saratov State Agrarian University named after N.I. Vavilov, [email protected].
The purpose of the research is to determine theoretically the values characterizing the threshing of sunflower baskets by a threshing separating device with pests having elastic properties. The object of research is the technological process of threshing sunflower baskets with a threshing-separating device with pests having elastic properties. The derivation of mathematical expressions was carried out using the laws of mechanics, physics and mathematics. The geometric parameters of the scourges of the threshing machines of combine harvesters at various points are considered. Technical requirements for sunflower harvesting by a combine harvester, parameters of adjustments of the threshing apparatus of a combine harvester for harvesting sunflower are presented. The material, which possesses elastic properties for the scourges of the threshing apparatus with the threshing of sunflower baskets, is substantiated. The block diagram of distribution of streams of threshed mass in the working area of the threshing separating device, the law of mass conservation in threshing, with its subsequent analysis, the coupling equation for the linear and angular velocity of the threshing drum rotation, the expression of the active area of crushing of oilseeds with a bite with elastic properties is presented. The flow velocities of the threshed mass in the working space of the threshing apparatus are considered. Expressions are obtained for the probability of crushing the oilseeds during crushing with pests and when rubbing the layers of mass among themselves, the dependence of the width of the gap between the drum and the deck is determined, and the expression for the mass density in space. Expressions have been obtained for the separation, non-grinding and crushing of oilseeds when threshing with whips of materials with elastic properties depending on the geometry of the scourge and its rigidity. The proposed material and construction of the scourges of the threshing separating device for threshing sunflower baskets will allow to achieve a reduction in crushing of oilseeds of less than 1.5% of the actual yield mass.
Key words: Threshing-separating device, threshing drum, thrashing, sunflower seeds, splitting up, scourge for threshing, reef width, groove width, threshed mass, separation, geometric parameters, baskets of sunflower, concave grate.
Literatura
1. Kun'shin, A.A. Fizicheskie i geometricheskie parametry bichej MSU zernouborochnyh kombajnov/A.A. Kun'shin, S.A. Ivanov // Inzhenernomu obrazovaniju - nauchnuju osnovu. Materialy Nacional. nauchn.-tehn. konf. - FGBOU VO OGAU. - Orenburg, 2017. S. 68-74.
2. Pat. 105120 Rossijskaja Federacija, MPK A01F 12/00. Molotil'nyj apparat dlja obmolota podsolnechnika / Volosevich N.P., Starcev A.S, Musackov N.M. - №2010153651/21 ; zajavl. 27.12.2010 ; opubl. 10.06.2011, Bjul. № 16. - 4 s.
3. Pat. 2460273 Rossijskaja Federacija, MPK A01F 11/00; A01F 12/18. Molotil'no-separirujushhee ustrojstvo dlja podsolnechnika / Volosevich N.P., Starcev A.S, Musackov N.M. - №2011112540/13 ; zajavl. 01.04.2011 ; opubl. 10.09.2012, Bjul. № 25. - 3 s.
4. Lipkovich, JE.I. Processy obmolota i separacii v molotil'nyh apparatah zernouborochnyh kombajnov (posobie dlja konstruktorov zernouborochnyh mashin) / VNIPTIMJESH, Zernograd. 1973g. 168s., il.
5. Starcev, A.S. Tehnicheskie uslovija na uborku podsolnechnika zernouborochnym kombajnom / A.S. Starcev, A.A. Kun'shin // Fundamental'nye i prikladnye issledovanija v vysshej agrarnoj shkole. Sb. nauchn. trudov. - Saratov, 2014. S. 36-39.
6. Starcev, A.S. Molotil'no-separirujushhee ustrojstvo dlja obmolota podsolnechnika / A.S. Starcev, A.A. Kun'shin //Materialy Mezhdunar. nauchn.-prakt. konf., posvjashhennoj 80-letiju so dnja rozhdenija professora A.G. Rybalko/FGBOU VO SGAU. - Saratov, 2016. S. 58-66.
7. Starcev, A.S. Vlijanie resheta s reguliruemymi otverstijami na vlazhnost' bunkernogo voroha podsolnechnika /A.S. Starcev, A.A. Timofeev, T.JU, Karpova //Nauchnaja zhizn'. - 2017. №4. S. 14-21.
8. Starcev, A.S. Rezul'taty issledovanij fiziko-mehanicheskih svojstv steblestoja podsolnechnika /A.S. Starcev, E.E. Demin, A.A. Kun'shin, A.S. Danilova //Agrarnyj nauchnyj zhurnal. - 2017. №3. S. 59-64.
РАЗРАБОТКА ПРОДУКТА ФУНКЦИОНАЛЬНОЙ НАПРАВЛЕННОСТИ НА ОСНОВЕ КОМБИНИРОВАНИЯ ПИЩЕВОГО СЫРЬЯ СЫЧЕВА Ольга Владимировна, д-р с.-х. наук, профессор, зав. кафедрой технологии производства и переработки сельскохозяйственной продукции, [email protected]
СКОРБИНА Елена Александровна, канд. биол. наук, доцент кафедры технологии производства и переработки сельскохозяйственной продукции, [email protected]
ТРУБИНА Ирина Александровна, канд. техн. наук, доцент, доцент кафедры технологии производства и переработки сельскохозяйственной продукции, [email protected]
ОМАРОВ Руслан Сафербегович, канд. техн. наук, доцент кафедры технологии производства и переработки сельскохозяйственной продукции, [email protected]
ИЗМАЙЛОВА Светлана Андреевна, магистрант, [email protected] ФГБОУ ВО Ставропольский государственный аграрный университет
Необходимость применения продуктов питания функциональной направленности продиктована потребностью организма человека в биологически активных веществах, которых недостаточно в обычном рационе питания. Несмотря на растущую потребность функциональных продуктов питания и многочисленные разработки в этом направлении, макаронные изделия функциональной направленности, нутриентно адекватные физиологическим потребностям организма человека, практически отсутствуют в ассортименте отечественных предприятий. Специалисты считают, что отечественное производство макаронных изделий в перспективе может разнообразить российский рынок заимствованными европейскими технологиями, способными составить альтернативу традиционным видам изделий, например, яичной лапше и клецкам. Целью настоящих исследований явилась разработка рецептуры и технологии получения макаронного изделия «шумовники» функциональной направленности из муки мягкой пшеницы, с использованием в качестве прототипа немецких клецек шпецле. В качестве основных ингредиентов использовали муку хлебопекарную, муку льняную, молоко сухое, яйцо пищевое столовое. Для повышения пищевой и биологической ценности продукта питания функциональной направленности целесообразно дополнительно использовать ингредиенты, способствующие улучшению функционирования систем человеческого организма. В качестве таких ингредиентов могут выступать пищевые добавки - специи натурального природного происхождения: куркума и мускатный орех.Используя в качестве основы технологию
УДК 664.694
© Сычева О. В., Скорбина Е. А., Трубина И. А., Омаров Р С., Измайлова С. А., 2018 г
