CC BY
38
работу. Именно они являются базой новых достижений для компании.
Вывод.Таким образом,молодые специалисты являются будущей кадровой базой для многих компаний, тем «человеческим потенциалом», который способен и будет приносить большие дивиденды при грамотном подборе и использовании молодых кандидатов. Вузы и кадровые агентства подчеркивают, что с выпускниками можно и нужно работать, организовывая эту работу определенным образом, с пользой для себя и для молодых специалистов. Тестированию отводится большая роль в процессе работы с выпускниками, так как именно оно является одним из основных инструментов отбора и формирования действительно ценных работников.
ИСПОЛЬЗОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА
1. Перерва М. Г. Трудоустройство без проблем. - Харьков: Фактор, 2010. - 480 с.
2. Дараховский И. С., Прехул Т. В. Бизнес и менеджер. - М. : 1992. - 448 с.
3. Безнощенко М. В., Морозов В. С.Практическое пособие по поиску работы в условиях кризиса. - К. : Полиграфкнига, 2009. - 192 с.
4. Фишер Р., Эртель Д. Подготовка к переговорам. - М. : Филин, 1996. - 248 с.
5. Нарушак В. Б., Степанова Л. А. Психология внутрифирменного менеджмента: Практическое руководство для менеджеров по персоналу - М. : Советский спорт, 1998. - 96 с.
6. Семенов А. К., Маслова Е. Л. Психология и этика менеджмента и бизнеса : учебн. пособ. // 2-е изд. - М. : Информационно-внедренческий центр «Маркетинг», 2000. - 200 с.
7. Борчикова С. С. Самомаркетинг выпускников вузов. - Одесса : 2001. - 93 с.
8. Бажова М. Живи по своим правилам (поиск достойной работы). - М. : Вильямс, 2005. -288 с.
9. Психология и этика делового общения : учебн. для вузов / Под ред. проф. В. Н. Лавриненко. - 3-е. изд., перераб. и доп. - М. : ЮНИТИ-ДАНА, 2000. - 327 с.
10. Секреты умелого руководителя / Сост. И. В. Липсиц. - М. : Экономика, 1991. - 289 с.
11. Вирина И. В. Формирование и развитие конкурентоспособности молодых специалистов // Специальные технологии и исследования. - 2005. - № 6 - С. 37 - 41.
УДК 621.872:69.0025
ТЕОРЕТИЧНЕ ДОСЛ1ДЖЕННЯ ЗВОРОТНО1 ЗАСИПКИ ТРАНШЕЙ БУЛЬДОЗЕРОМ, ОБЛАДНАНИМ ШНЕКОВИМ 1НТЕНСИФ1КАТОРОМ
Р. М. Кроль, асист.
Ключовi слова: бульдозер, шнековий ттенсифтатор, робоче обладнання, траншея, критична кутова швидюсть, гранична площа, поперечний перер1з
Вступ. Географiчне розташування Украши сприяе транспортуванню через И територда iз кра1н СНД до кра1н Свропи нафти та газу, для чого використовуються трубопроводи. Особливосп проведення засипки траншей (велию об'еми робщ велика протяжшсть трубопроводу, значна вщдаленють об'екпв будiвництва вщ баз мехашзаци, часте перебазування машин з об'екта на об'ект, велика кшьюсть рiзноманiтних технолопчних операцш) визначають специфiчнi вимоги до машин, що використовуються тд час таких роботт
Постановка проблеми. Незважаючи на таю переваги бульдозера як ушверсальшсть, простота конструкци та маневренють, використання цих машин для засипки траншей мае сво! недолши. Робота проводиться циктчними, човниковими рухами машини, що збшьшуе смугу вщчуження, на смузi вщчуження порушуеться родючий шар грунту, на полях залишаються нерiвностi; збшьшуються витрати часу, палива та пращ порiвнянно з безперервним способом засипки; машина випробовуе велик навантаження на ходову частину та трансмюю, що скорочуе термш служби внаслщок швидкого зносу.
Крiм указаних недолшв також попршуеться яюсть засипки транше!: нерiвномiрна подача грунту в траншею великими порщями спричинюе пошкодження iзоляцil труб та утворення пустот, внаслщок чого - осщання та вимивання грунту; змщення труб вщносно одна одно!.
Бульдозер, обладнаний вiдвалом iз шнековим iнтенсифiкатором, позбавлений недолiкiв звичайного бульдозера. Рухаючись вздовж транше!, вш перемiщуe в не! розпушений грунт, що не падае на трубопровщ, а скочуеться по ньому. При цьому окружна швидюсть рiзально! кромки шнекового iнтенсифiкатора перевищуе швидкiсть перемщення базово! машини, що забезпечуе сильне подрiбнення грунту (до розпилення) перед подачею в траншею.
Аналiз публжацш. В технiчнiй лiтературi iнформацiя, яка стосуеться розрахунку конструктивних параметрiв шнеюв та призначення !х режимiв роботи, мютиться в обмеженiй кiлькостi. Найповшше така iнформацiя вiдображена у працях К. М. Севастьянова [1], Р. Л. Зенкова [2], А. М. Григор'ева [3], В. I. Баловнева, В. М. Шкриль [4], а також Л. А. Хмари та Р. М. Кроля [5 - 19].
Мета статть Базуючись на теори сипкого середовища, розробити теоретичш основи транспортування грунту з кавальеру до транше! вщвалом бульдозера з шнековим штенсифшатором, методи розрахунку споживано! шнековим штенсифшатором потужноси, призначення конструктивних параметрiв та оптимiзацi! режимiв роботи.
Виклад матерiалу. При теоретичних дослщженнях транспортування грунту з кавальеру для зворотно! засипки траншей приймаемо таю допущения:
- грунт уявляе собою сипке середовище без зчеплення та характеризуеться густиною у,
кутом внутршнього тертя р , кутом зовшшнього тертя 8 ;
- транспортування грунту шнековим штенсифшатором вiдбуваеться безперервним потоком iз змiнною площиною поперечного перерiзу у радiальному напрямi з осьовою швидкiстю вздовж робочого обладнання та радiальною швидкiстю у площиш нормальнiй до осi робочого обладнання;
- потш грунту у просторi кожного кроку гвинтово! поверхнi пiд дiею вiдцентрових сил рiвномiрно розподiлений по колу з постшною площею поперечного перерiзу;
- забiр грунту у внутршню порожнину здiйснюеться за рахунок поступового руху базово! машини та одночасного зсуву зовшшньою кромкою гвинтово! поверхш шнекового iнтенсифiкатора масиву грунту кавальеру;
- шсля виходу грунту, що транспортуеться, за межi бiчно! сторони кавальеру з боку транше! його транспортування вщбуваеться за рахунок метання тд кутом до повздовжньо! осi шнекового iнтенсифiкатора.
Розрахункова схема транспортування грунту Ш1 з кавальеру наведена на рисунку 1.
Транспортування грунту починаеться крайшм правим витком гвинтово! поверхш Ш1 з точки С. При цьому грунт поступово передаеться з крайнього витка на наступи та одночасно проспр витюв поповнюеться грунтом iз кавальеру за рахунок поступового руху робочого органа.
////////// /// /// /// /// /// /// /// б
Рис. 1. Розрахункова схема визначення критично! частоти обертання Ш1:
а - вид зверху; б - розр1з А-А
Максимальний об'ем грунту буде накопичено у витку гвинтово! поверхш з кроком S на вщсташ АС . У точщ В1 починеться розвантаження порожнини шнекового iнтенсифiкатора за рахунок початку вшьного метання грунту i далi об'ем грунту у порожнинах витюв шнекового iнтенсифiкатора в напрямi транспортування буде зменшуватися.
Максимальний об'ем грунту, який накопичуеться в останньому витку гвинтово! поверхш шнекового штенсифшатора перед початком розвантаження, дорiвнюе:
(1)
V = 3 • t6 • F
max м об max к
де 3м - швидюсть поступального руху РО, обладнаного Ш1; t = 60 - час одного оберту
о n
шнекового штенсифшатора; Fma^ - площа ф^ури А1В1ВС . Площа Fmax визначаеться за формулою:
FmaxK = 2-К • BK - (DmH + hK )2 • etg% ],
де BK - ширина основи кавальеру,
Вк = 2 • Нк / tg%
2-п
(2)
(3)
Враховуючи те, що час одного оберту tоб =-, де а>0 - кутова швидкiсть обертання Ш1
а
i вираз (1), об'ем Vmax дорiвнюе
V_ =
п-3.
а
[нк • Вк - (DmH + hK)2 • etgv0].
(4)
Для нормального транспортування грунту видавальним витком кут шдйому його гвинтово!
повинен
поверхш а' на вщсташ Я', що визначаеться формулою а = агсЯ--
2-л-Я'
задовольняти умовi а'< 900 — 8, де 8 - кут зовшшнього тертя грунту по сталг У протилежному випадку буде здшснюватись перекидання грунту через привiдний вал шнекового штенсифшатора, що спричинить вщсутшсть осьового перемiщення грунту. У випадку, коли на вщсташ Я' < гв, мiнiмальна вiдстань приймаеться Я' = гв .
Введемо поняття геометричного параметра шнекового iнтенсифiкатора, що характеризуеться кутом у/ш (рис. 2) та визначаеться залежнiстю
Я - г
¥ш = агс^
Б
(5)
Для визначення форми поперечного перерiзу грунту у просторах витюв шнекового штенсифшатора необидно перевiрити виконання умови
Р>¥ш • (6)
При виконаннi умови (6) завжди отримаемо форму поперечного перерiзу грунту у формi трикутника (рис. 2, а, б, д, е) з Б' < Б, при невиконанш - форму трапецн (рис. 2, в, г).
Варiанти граничних форм поперечного перерiзу грунту та формули визначення добутку [ЕЕ • Яс ] для останнього витка шнекового штенсифшатора наведено на рисунку 2.
Пщ вщоме мiнiмальне значення Я' можна визначити критичну швидкiсть оп , з яко! починаеться транспортування грунту у повному обсязг Для цього потрiбно знати показник граничного максимального об'ему грунту [Ктах ], який визначаеться через граничну площу
поперечного перерiзу Е та координату центра ваги Яс у виглядi формули:
[^^Щ, (5)
сова
5
У
Р>¥ш 2
/ /Е' ///////////у
фу/ ^^Чк/ ' 1 В а '=агс1д—^—<90 °-3 2-л-гь
л . А
тг
а
[F-RcH(Rm -rb)S-0,5-S2-tgp]x
0,5-S-tgp-(r6 +j-S-tgp)+Rm -[(Rm -r&)-S-tgp]-0,5-[(Rm -rb)-S-tgpf
* (Rm-r6)-0,5-S-tgp
J*
I
в
[F-RcM(Rm -R')S-0,5S2-tgp]x
0,5-S-tgp■ (R +J-S-igp)*Rm -[(Rm -R')-S-fgp]-0,5-[(RWH -R)-S-tgpf * (Rm-R)-0,5-S-tgp
5
г
д
е
Рис. 2. Вар!анти граничних форм поперечного перергзу грунту для останнього витка Ш1: а - Б' < Б; Я' = Тв; р>щв; б - Б' < Б; Я' > Гв; р> щв; в - Б' > Б; Я' = Тв; р< щв
г - Б' > Б; Я' > гв; р<¥в; д - Б' = Б; Я' > тв; р<¥в; е - Б' = Б; Я' = тв; р = ¥в
Б
де (Хс = ат^--кут нахилу гвинтово! лшн Ш1 на вщсташ Яс.
2 • П • Яс
З рiвностi Утах = [Утах ] отримуемо наступне рiвняння для визначення с0 :
кр
с К • Нк ■ Вк - (Ршн + К)2 • сщ,] • сова (6) с =-• (6)
0кр 2 • [Е • Я ]
Зпдно з рaнiше прийнятим допущенням завантаження внутршньо! порожнини шнекового штенсифшатора вiдбувaеться зсувом грунту кавальеру зовшшньою частиною гвинтово! поверхнi. Щоб реaлiзувaти цю умову, потрiбно визначити кутову швидюсть, при якiй вщцентрова сила, що дiе на транспортований грунт, урiвновaжуе силу ваги грунту, розташованого у кaвaльерi над шнековим iнтенсифiкaтором•
Нaйбiльший об'ем грунту кавальеру, розташований зовнi шнекового iнтенсифiкaторa, зосереджено у його центральнш чaстинi на шириш рiвнiй кроку Б . У повздовжньому нaпрямi об'ем грунту, вагу якого потрiбно зрiвновaжити вщцентровою силою, обмежено вертикальною дотичною до шнекового штенсифшатора.
Вага грунту (рис. 1), що знаходиться у центральнш частиш кавальеру на шириш Б ,
Gs =yg ■S-F +4^2 + F), (7)
. . 3
де у - густина грунту кавальеру; F - площа фiгури 1 - 2 - 3 - 4 - 13 - 11 - 1; F2 - площа фк-ури 1 - 7 - 9 - 4 - 13 - 11 - 1.
Вщповщно ц площ^ згщно з рисунком 1 рiвнi:
F = Яшн ■ (HK -Яшн -hK) - 0,25 ■ S ■ [(Нк -Нтд)-Яшн ■ cos^K ■ tg%]+ + 0,5 ■ Яшн ■ cos^K-[(Нк - Ки - К )-0,5 ■ S ■ tgpo ]-0,5 ■ RI ■ (п-рк); (8)
Р2 = Яшн ■ [(Нк - Яшн - Кк) - 0,5 ■ S ■ tg?0 ] + 0,5 ■ Яшн ■ cos рк х х [(Нк - Яшн - Кк) - 0,5 ■ S ■ tgp] - 0,5 ■ Я2шн ■ (п-Рк). (9)
Вага грунту GS повинна урiвноважуватися вертикальною складовою вщцентрово! сили Fe g , яка дiе на грунт у внутршнш порожнинi шнекового штенсифшатора, що контактуе з об'емом VS зовнiшнього грунту. Тому умова вщсутност гравiтацiйного завантаження (засипання) внутршньо! порожнини Fee > GS . При Fg g = GS можна визначити граничну кутову швидкiсть обертання його привщного вала, при якш здiйснюеться урiвноваження ваги GS зовшшнього грунту.
Маса грунту у просторi одного витка гвинтово! поверхнi проти вершини кавальеру, яка контактуе з об'емом грунту VS, дорiвнюе:
y ■ F ■ Я ■ (п-р )
mn = ---^, (10)
п cosa
де Y - густина грунту кавальеру; F - площа поперечного перерiзу грунту; Яшн -зовшшнш радiус Ш1; a - кут тдйому гвинтово! поверхш на вiдстанi Яшн .
S
Кут a = acrtg
2 п Я,ап
f
acrtg
cos
( S ^
2■*■ ЯШн j
+ S
(10)
4 ■ п2 ■Я2Шн
З урахуванням формули (10) маса грунту дорiвнюе:
S2
mn = Y^ F■Rшн -(п-Рк К1 + "-(11)
V 4 п ■ Яшн
Вертикальна складова вщцентрово! сили
Fв.в=Y■F■ Яшн аКп-Рк)
1
Я2н + А ■cosР. (12)
4 п2 2
Умова врiвноваження ваги GS зовнiшнього грунту вщцентровою силою Fe мае вигляд:
GS = Y'■®o2■(п-Рк)'
Я1 ■cosр . (13)
4 ■ п2 2
Повний об'ем грунту у просторi одного витка проти вершини кавальеру дорiвнюе
2 ■ п ■ Я ■ F
Уп =-шн-, (14)
n cosa
або, з урахуванням формули (10), отримаемо:
Vn = 2 п ■ Яшн • F ■ J1 + 4 f Я2 • (15)
V 4 п Яшн
1
2
Об'ем Vn накопичуеться за рахунок зсуву кавальеру площиною A1BXBC (рис. 1). Ця площина дорiвнюе:
FK = FABIBC = 0,25• BK • Hк + 0,5• S• (HK -0,25• S• tgVo). (16)
Об'ем Vn можна виразити через площу FK, швидкють поступального руху робочого органа 3м та кутову швидкiсть обертання —0 за допомогою рiвностi
V =3 • — • F . (17)
п м к V '
п м
—
Вирази (17) та (15) утворюють наступне рiвняння:
Звiдки площа F дорiвнюе:
2 п I S 2
3м • — ■ FK = 2 П Кн •F • 1 + 4 2 R 2 ' ^
— 0 V 4 П ^ Кшн
3 •F
F =-м к -. (19)
S2
—0'R-H' f+
Пiсля пiдстановки площi F у рiвнiсть (13) отримуемо рiвняння для визначення критично! кутово! швидкостi — 0кр, при якш вiдсутне гравiтацiйне потрапляння грунту кавальеру у внутршню порожнину Ш1:
GS• J1 +-li^r
_Ч 4 • П •Rl
—0кр =-1 -• (20)
у3м• FK-(ж-фк )• JRL +~—2 •cos ф
V 4 • Ж 2
Висновки. 1. Отримано граничш значення добутку площi поперечного перерiзу грунту та центру його ваги за умови неперекидання грунту через привщний вал шнекового iнтенсифiкатора.
2. За умови безперервност потоку отримано залежност значення критично! кутово! швидкост обертання шнекового iнтенсифiкатора вiд швидкост руху базово! машини при зворотнш засипцi траншей.
ВИКОРИСТАНА Л1ТЕРАТУРА
1. Севастьянов К. М. Исследование энергоемкости процесса экскавации торфа из залежи горизонтальными шнек-фрезами. / Автореф. дис. ...канд. техн. наук. - Калинин : КПИ, 1973. - 23 с.
2. Зенков Р. Л. Машины непрерывного транспорта / Р. Л. Зенков. - М. : Машиностроение, 1980. - 303 с.
3. Григорьев А. М. Винтовые конвейеры / А. М. Григорьев. - М. : Машиностроение, 1972.
- 182 с.
4. Баловнев В. И. Исследование работы отвалов с механической интенсификацией /
B. И. Баловнев, В. Н. Шкрыль // Журнал «Строительные и дорожные машины». - № 4. - 1978. -
C. 24 - 26.
5. Хмара Л. А. Методика расчета винтошнекового интенсификатора на рабочем оборудовании бульдозера / Л. А. Хмара, Р. Н. Кроль, И. А. Соколов, Е. И. Урих // Зб. наук. пр. : Галузеве машинобудування, бущвництво. - Вип. 6. Ч. 1. - Полт. держ. техн. ун-т iм. Юрiя Кондратюка, 2000. - С. 75 - 77.
6. Хмара Л. А. Робочий орган бульдозера iз шнековим штенсифшатором / Л. А. Хмара, Р. М. Кроль // Вюник Придншровсько! державно! академп будiвництва та архтектури. - № 12.
- Д. : ПДАБА, 2001. - С. 51 - 57.
7. Хмара Л. А. Теоретичш та експериментальш дослщження шнекового штенсифшатора на робочому обладнанш бульдозера / Л. А. Хмара, Р. М. Кроль, I. А. Соколов // Зб. наук. пр.: Вюник УДУВГП. - Вип. 5(18), Ч. 6. - Рiвне, 2002. - С. 84 - 94.
8. Хмара Л. А. Призначення режи]шв роботи шнекового iнтенсифiкатора / Л. А. Хмара, Р. М. Кроль // Сб. науч. тр.: Строительство. Материаловедение. Машиностроение. Серия: Стародубовские чтения. - Д. : ПГАСА, 2003. - С. 230 - 231.
9. Хмара Л. А. Методика визначення потрiбно! потужност приводу шнекового штенсифшатора / Л. А. Хмара, Р. М. Кроль // Сб. науч. тр.: Вестник ХНАДУ. - Вып. 27. -Харьков, 2004. - С. 77 - 81.
10. Хмара Л. А. Визначення критично! частоти обертання та висоти зависания грунту для шнекового штенсифшатора на робочому обладнанш бульдозера при пошаровш розробщ грунту / Л. А. Хмара., Р. М. Кроль // Сб. науч. тр.: Строительство. Материаловедение. Машиностроение. Серия: Подъемно-транспортные, строительные и дорожные машины и оборудование. - Вып. 26. - Д. : ПГАСА, 2004. - С. 57 - 66.
11. Хмара Л. А. Теоретическое исследование режимов работы шнекового интенсификатора / Л. А. Хмара, Р. Н. Кроль // Интерстроймех - 2005 : Тр. междунар. науч.-техн. конф. Ч. 1. - Тюмень, 2005. - С. 262 - 266.
12. Хмара Л. А. Визначення геометричних залежностей шнекового штенсифшатора на робочому обладнанш бульдозера / Л. А. Хмара, Р. М. Кроль // Вюник Придшпровсько! державно! академн бущвництва та архггектури. - № 12. - Д. : ПДАБА, 2005. - С. 37 - 45.
13. Хмара Л. А. Бульдозер з шнековим штенсифшатором - як ушверсальна машина для засипки траншей / Л. А. Хмара, Р. М. Кроль // Сб. науч. тр.: Строительство. Материаловедение. Машиностроение. Серия: Подъемно-транспортные, строительные и дорожные машины и оборудование. - Вып. 33. - Д. : ПГАСА, 2005. - С. 56 - 75.
14. Хмара Л. А. Теоретичне дослщження закономiрностi руху частки грунту по гвинтовш поверхш шнекового штенсифшатора / Л. А. Хмара, Р. М. Кроль // Зб. наук. пр. : Вюник НУВГП. - Вип. 2 (34), Ч. 2. - Рiвне, 2006. - С. 175 - 181.
15. Хмара Л. А. Теоретичш основи розрахунку бульдозера зi шнековим штенсифшатором / Л. А. Хмара, Р. М. Кроль // Сб. науч. тр.: Вестник ХНАДУ. - Вып. 38. - Харьков, 2007. - С. 53 - 56.
16. Хмара Л. А. Экспериментальное и теоретическое исследование бульдозера с винтошнековым интенсификатором / Л. А. Хмара, Р. Н. Кроль // Всеукр. зб. наук. пр.: Прнич^ бущвельш, дорожш та мелюративш машини. - Вип. 71. - К. : КНУБА, 2008. - С. 80 - 86.
17. Кроль Р. М. Визначення значення абсолютно! швидкосп частки грунту, що транспортуеться шнековим штенсифшатором / Р. М. Кроль // Сб. науч. тр.: Строительство. Материаловедение. Машиностроение. Серия: Подъемно-транспортные, строительные и дорожные машины и оборудование. - Вып. 51. - Д. : ПГАСА, 2009. - С. 74 - 80.
18. Хмара Л. А. Отвал бульдозера с винтошнековым интенсификатором / Л. А. Хмара, Р. Н. Кроль // Журнал «Строительные и дорожные машины». - 2009. - № 9. - С. 30 - 33.
19. Хмара Л. А. Повышение эффективности бульдозерного оборудования путем снабжения отвала винтошнековым интенсификатором / Л. А. Хмара, Р. Н. Кроль // Вюник придшпровсько! державно! академн бущвництва та архтоктури. - № 7. - Д. : ПДАБА, 2010. -С.64 - 73.
УДК 624.042
РАЦ1ОНАЛЬН1 ПАРАМЕТРИ ОДНОМАСОВИХ ДИНАМ1ЧНИХ ГАСНИК1В КОЛИВАНЬ З ТЕРТЯМ, ПРИНЦИПИ НАЛАШТУВАННЯ
Д. С. Ярошенко, асп.
Ключовi слова: динам1чнш гасник коливанъ,амттудно-частотна характеристика, демпфер, Швар1антт точки
Постановка проблеми. Причини виникнення коливань бущвельних конструкцш, будинюв та споруд можуть бути дуже рiзноманiтними: вiтровi та сейсмiчнi впливи (в т. ч. промислова сейсмша), робота технолопчного обладнання i т. п. Тенденцн до збшьшення висот, прольо^в об'екпв сучасного бущвництва, мщносп застосовуваних матерiалiв також сприяють тдвищенню !х чутливостщо рiзноманiтних динамiчних впливiв. Уш щ фактори збшьшують значимють динамiчних навантажень у робоп бущвель та споруд ^ як наслщок, викликають необхщнють боротьби iз шюдливими вiбрацiями. Слщ зазначити, що такий стан справ, тдвищення стандар^в безпеки i вимог до комфорту людей, викликав появу нового напряму в
