CC BY
89
УДК 691.5 Б01: 10.22227/1997-0935.2018.4.490-498
ТЕХНОЛОГИЯ ВЫРАВНИВАНИЯ ЗДАНИЯ ЗАГОРСКОЙ ГАЭС-2 МЕТОДОМ КОМПЕНСАЦИОННОГО НАГНЕТАНИЯ
А.И. Харченко1, И.Я. Харченко, А.И. Панченко, Д.В. Газданов
'ООО «ИнГеоСтрой», 109147, г. Москва, ул. М. Калитниковская, д. 7; Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУМГСУ), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26
Предмет исследования: устранение сверхнормативных неравномерных деформаций строящегося здания станционного узла Загорской ГАЭС-2 путем использования метода компенсационного нагнетания.
Цели: разработка методики назначения оптимальных значений основных технологических параметров, таких как давление; интенсивность подачи инъекционной смеси; расход смеси на единицу объема грунта, на основе экспериментальных данных испытаний различных видов грунта на модели. Обоснование метода расчета давления для разрыва обойменного слоя манжетной колонны перед инъектированием.
Материалы и методы: использовались следующие материалы: высокопроницаемые растворы КН-1, с регулируемой структурной прочностью для первичной пропитки грунтового массива; инъекционный материал КН-2 с повышенной вязкостью и медленным набором прочности для создания напряженного состояния грунта и обеспечения выравнивания здания; обойменный раствор «Солидур» для фиксации манжетной колонны в скважине. Кинетика пропитки и характер распределения материала КН-1 изучались на однонаправленной модели.
Результаты: на лабораторной однонаправленной модели отработаны основные технологические параметры при выравнивании здания станционного узла Загорской ГАЭС-2 по технологии компенсационного нагнетания на опытном участке, расположенном в непосредственной близости от основного объекта. Разработаны номограммы для назначения оптимальных технологических параметров процесса компенсационного нагнетания.
Выводы: испытанные инъекционные системы на минеральной основе полностью соответствуют технологическим требованиям производства работ по компенсационному нагнетанию. Результаты экспериментальных и теоретических исследований позволяют обосновано назначать оптимальные значения основных параметров технологического регламента на всех этапах производства работ по компенсационному нагнетанию.
КЛЮчЕВыЕ СЛОВА: инъекционная смесь, неравномерные осадки, однонаправленная модель, первичная пропитка, коэффициент эффективности пенетрации, коэффициент фильтрации, обойменный раствор
ДЛЯ ЦИТИРОВАНИЯ: Харченко А.И., Харченко И.Я., Панченко А.И., Газданов Д.В. Технология выравнивания здания Загорской ГАЭС-2 методом компенсационного нагнетания // Вестник МГСУ. 2018. Т. 13. Вып. 4 (115). С. 490-498.
TECHNOLOGY OF ALIGNMENT OF THE BUILDING OF ZAGORSK PUMPED STORAGE STATION BY GT COMPENSATION GROUTING METHOD
A.I. Kharchenko1, I.Ya. Kharchenko, A.I. Panchenko, D.V. Gazdanov
'ZAO InGeoStroy, 7Kalitneykovskaya, Moscow, 109147, Russian Federation Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation
О >
Л tû
M
S о
Subject: elimination of excessive non-uniform deformations of the building of Zagorsk pumped storage station unit (pumped-storage hydroelectric power station) under construction by using the method of compensation grouting. Research objectives: development of a methodology for assigning optimal values of the main technological parameters, such as pressure, intensity of injected mixture, consumption of the mixture per unit volume of soil, based on experimental ^ data of tests of various types of soil on the model; justification of the method for calculation of pressure for fracturing the
^ casing layer of the tube-a-manchette before injection.
Q Materials and methods: the following materials were used: high permeability grouts "KN-1" with adjustable structural
^ strength for primary impregnation of the soil massif; injection material "KN-2" with increased viscosity and a slow strength
2 gain to create a stressed state in the soil and ensure leveling of the building; casing grout "Solidur" for fixing the tube-a-
^ manchette in the borehole. Kinetics of impregnation and the nature of distribution of the material "KN-1" were studied on a
S unidirectional model.
jE Results: on the laboratory unidirectional model, the main technological parameters were worked out for alignment of the
O building of Zagorsk pumped storage station unit using the technology of compensation grouting at the experimental site
O located in immediate vicinity of the main facility. Nomograms for assignment of optimal technological parameters of the
compensation grouting process were developed.
10
490
© А.И. Харченко, И.Я. Харченко, А.И. Панченко, Д.В. Газданов
Conclusions: tested mineral-based injection systems fully comply with the technological requirements for production of works on compensation grouting. The results of experimental and theoretical studies allow us to reasonably assign optimal values of the main parameters of technological regulations for all stages of production of works on compensation grouting.
KEY WORDS: injection mixture, non-uniform settlements, unidirectional model, primary impregnation, penetration efficiency coefficient, filtration coefficient, casing grout
FOR CITATION: Kharchenko I.Ya., Panchenko A.I., Kharchenko A.I., Gazdanov D.V. Tekhnologiya vyravnivaniya zdaniya Zagorskoy GAES-2 metodom kompensatsionnogo nagnetaniya [Technology of alignment of the building of Zagorsk pumped storage station by compensation grouting method]. Vestnik MGSU [Proceedings of the Moscow State University of Civil Engineering]. 2018, vol. 13, issue 4 (115), pp. 490-498.
раметры сформированных массивов, их сплошность и физико-механические характеристики определяются путем отбора кернов динамическим зондированием и геофизическими методами [9, 12].
МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДЫ
ВВЕДЕНИЕ
В связи с проявившимися значительными деформациями строящегося здания станционного узла Загорской ГАЭС-2 было принято решение об их устранении с применением метода компенсационного нагнетания. Учитывая, что здание Загорской ГАЭС-2 находится в крайне сложных геотехнических условиях, а также тот факт, что вследствие развития значительных неравномерных осадочных деформаций в объеме всего сооружения сформировалось неоднородное напряженное состояние, назначение основных технологических параметров метода компенсационного нагнетания основывалось на результатах анализа значительного объема экспериментальных и теоретических исследований.
В соответствии с основной концепцией реализации метода компенсационного нагнетания предусматривается формирование в основании здания водонепроницаемого устойчивого вмещающего массива грунта с изотропными свойствами с последующим нагнетанием в его структуру проектного количества вязкого, медленно твердеющего инъекционного раствора. Таким образом, в основании здания формируется «гидродомкрат», в качестве рабочего тела которого используется как сам нагнетаемый раствор в жидком состоянии, так и грунт основания, циклически уплотняемый и напрягаемый путем последовательных инъекций в него небольших порций специального раствора.
ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ
В настоящее время накоплен значительный положительный опыт применения метода компенсационного нагнетания для устранения сверхнормативных деформаций зданий и сооружений различного назначения [1-7].
Эффективность технологии компенсационного нагнетания в значительной степени определяется степенью связанности и однородности вмещающего массива грунта, поэтому после завершения лабораторных исследований и назначения основных строительно-технологических параметров, как правило, проводятся полевые испытания [8-11]. По результатам этих испытаний выполняется корректировка проектных решений. При этом геометрические па-
В исследованиях и для реализации метода компенсационного нагнетания на опытном участке использовались для первичной пропитки грунтового массива высокопроницаемые растворы КН-1 с регулируемой структурной прочностью и инъекционный материал КН-2 с повышенной вязкостью и медленным набором прочности для создания напряженного состояния грунта и обеспечения выравнивания здания. Для фиксации манжетной колонны в скважине использовался обойменный раствор «Солидур». Кинетика пропитки и характер распределения материала КН-1 изучались на однонаправленной модели. В качестве основных критериев адекватности модели реальным геотехническим условиям являются гранулометрический состав или дисперсность грунта, его плотность, объем общих и открытых пор [7, 9, 13]. В объеме предварительных лабораторных исследований из модельного грунта формируется цилиндр диаметром 100 мм и высотой 500...1000 мм. Подготовленная модель грунта насыщается водой, химический состав которой соответствует реальным условиям на объекте. С Объем воды, насыщающей модель, должен соответ- н ствовать расчетному объему открытых пор и капил- 5 ляров в структуре грунта.
Условная вязкость определялась согласно Щ ГОСТ 33762-20161, седиментация — согласно РД р 39-2-645-812, плотность суспензии определялась согласно ГОСТ 5802-863. Прочность определяли О согласно ГОСТ 30744-20014. 2
1
1 ГОСТ 33762-2016. Материалы и системы для защиты и ремонта бетонных конструкций. Требования к инъек-ционно-уплотняющим составам и уплотнениям трещин, ^ полостей и расщелин. у
2 РД 39-2-645-81. Методика контроля параметров буро- К вых растворов. ^
3 ГОСТ 5802-86. Растворы строительные. Методы ис- ( пытаний. 1
4 ГОСТ 30744-2001. Цементы. Методы испытаний с ис- 5
пользованием полифракционного песка.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ
В соответствии с разработанной математической моделью выравнивания здания Загорской ГАЭС-2 работы выполняются в пять этапов:
1. Предварительное нагнетание, формирование вмещающего массива с изотропными свойствами. Заполнение пор и пустот для подготовки массива к компенсационному нагнетанию характеризуется следующими условиями: использование высокопроницаемых растворов КН-1 с регулируемой структурной «прочностью»; проектное давление нагнетания до 0,5 МПа; повышенный расход вяжущего до 300 кг/м3 для заполнения открытых пор в грунте. В результате заполнения пор и пустот на этапе подготовки массива к компенсационному нагнетанию обеспечивается: снижение коэффициента пористости, что приводит к увеличению модуля деформации массива (снижение потерь при подъеме на деформации уплотнения массива); исключение неконтролируемого выхода инъекционного раствора из рабочей зоны в процессе компенсационного нагнетания и, тем самым, обеспечение управляемости силового воздействия при нагнетании.
2. Создание предварительно напряженного состояния в грунтовом массиве для обеспечения первой реакции грунтоцементного массива. Собственно компенсационное нагнетание характеризуется следующими условиями: проектное давление нагнетания до 40 МПа; инъекционный материал КН-2 характеризуется повышенной вязкостью и медленным набором прочности вследствие замедления развития гидратационных процессов; конечная прочность раствора КН-2 в возрасте 28 сут на сжатие 2,0 МПа.
3. Выравнивание и подъем здания. Работы выполняются с использованием автоматизированного программного комплекса, включающего: систему слежения за изменениями пространственного полот- жения элементов; систему контроля напряжений на
подошве грунтобетонного массива; систему контро-^ ля параметров нагнетания через каждый инъектор; ^ систему автоматического управления параметрами ^ нагнетания в зависимости от данных, полученных — от комплекса датчиков измерения процесса вырав-Ю нивания; систему оповещения о приближении по-РО казателей к критическим значениям.
4. Компенсация возможных осадочных дефор-¡1 маций вследствие релаксации напряжений после Н достижения проектного значения подъема. После ^ выравнивания и завершения подъема на проектную
высоту выполняется непрерывное наблюдение за 2 изменением планово-высотного положения грун-£ тобетонного массива. Компенсация возможных Ц осадочных деформаций выполняется за счет нагнетания инъекционного раствора КН-2, компенсирую-
Ф щего возможные осадочные деформации. 10
5. Ликвидация инъекционных скважин. После компенсации возможных осадочных деформаций и полной планово-высотной стабилизации массива принимается решение о ликвидации инъекционных скважин путем их тампонирования раствором КН-2 с ускоренным набором прочности, что обеспечит сплошность и однородность массива грунта в основании конструкции.
С целью апробации результатов исследований на лабораторной модели и отработки основных технологических параметров при выравнивании здания станционного узла Загорской ГАЭС-2 по технологии компенсационного нагнетания были выполнены работы на опытном участке, расположенном в непосредственной близости от основного объекта в аналогичных инженерно-геологических условиях. На стадии предварительного нагнетания применялись инъекционные системы на основе микроцементов типа «Микродур» модифицированных минеральными микронаполнителями и полифункциональными химическими добавками и инъекционный состав КН-1 [14-16]. Это обеспечивает их высокую проникающую способность в поровую структуру грунта, интенсивное загустевание после завершения процесса пропитки, возможность последующего многократного заполнения объема на стадии подъема без потерь избыточного давления и объема инъекционного материала. Минеральная основа инъекционных материалов обеспечивает сохранность их свойств в расчетный период эксплуатации сооружения [15, 17, 18].
При инъекционном нагнетании по манжетной технологии необходимо учитывать потерю давления при движении инъекционной смеси от насоса до пакера, зафиксированного в манжетной трубе в проектном положении. При этом потеря давления вследствие сопротивления инъекционной смеси при движении по шлангам достигает 20 бар и более — в зависимости от протяженности линии и вязкости инъекционной смеси (рис. 1).
Как показывает анализ результатов исследований, потеря давления в значительной мере зависит от вязкости инъекционной смеси. Так, например, при увеличении условной вязкости инъекционной смеси КН-2 с 50 до 70 с на участке 100 м потеря давления возрастает более чем в два раза и достигает 13 бар. При этом изменяются не только условия инъектирования, но и свойства инъекционной смеси, ее однородность, седиментационная устойчивость, прочностные характеристики.
Инъектирование структуры грунта в режиме пропитки смесью КН-1 предполагает установление технологическим регламентом трех основных параметров: давление, при котором выполняется инъектирование; интенсивность подачи инъекционной смеси в структуру грунта; общий расход инъекционной смеси на единицу объема грунта. Как
А У
/Q)
/
->
О 25 50 75 100 125 ISil
11ро1зшинюос1Ъ линии, м
Рис. 1. Потеря давления при нагнетании инъекционной смеси по манжетной технологии: 1 — КН-1; 2, 3 — КН-2 с условной вязкостью соответственно 50 и 70 с.
правило, эти технологические параметры устанавливаются в результате лабораторных исследований на модели грунта. Получение достоверных результатов по оптимизации технологических параметров в значительной степени определяется степенью адекватности модели грунта реальным геотехническим условиям объекта, на котором предусмотрена консолидация смесью КН-1.
Степень заполнения порового пространства грунта инъекционной смесью контролируется по объему вытесненной из структуры модели воды. При этом считается необходимым выполнить насыщение модели грунта трехкратным объемом инъекционной смеси с расчетным давлением, бар, и интенсивностью насыщения, л/мин. На основании этих параметров определяется коэффициент эффективности пенетрации (КЭП) как частное от деления интенсивности насыщения на давление нагнетания КЭП = N/P, где N — интенсивность нагнетания, л/мин, Р — давление нагнетания, бар [19].
Оптимальный КЭП, характеризующий инъекционное закрепление грунта в режиме пропитки,
находится в пределах 2...6 л/мин/бар. В случае, если КЭП < 2,0, следует рассмотреть возможность применения химических добавок, обладающих повышенным диспергирующим эффектом, либо выполнить не менее, чем трехкратную «промывку» структуры грунта водой с повышенным содержанием пластифицирующей добавки.
Анализ результатов экспериментальных исследований влияния давления и интенсивности нагнетания инъекционной смеси КН-1 в различных геотехнических условиях позволил разработать номограмму для определения основных технологических параметров, обеспечивающих гарантированное заполнение порового пространства вмещающего массива инъекционной смесью КН-1 (рис. 3).
В связи с тем, что компенсационное нагнетание выполняется по манжетной технологии, на стадии подготовительного этапа выполняется бурение скважин с их обустройством обойменным раствором [15, 20] с фиксацией манжетных труб в проектном положении. Затем после технологического перерыва, необходимого для затвердевания обойменного
Рис. 2. Влияние расхода суперпластификатора С-3 на пенетрационную способность грунта (кварцевый песок с Мк 1,8): * ■ — в спокойном состоянии; — при однократной обработке структуры грунта раствором сульфанола;
т- — при двукратной обработке грунта раствором сульфанола.
00
Ф О т X
S
*
о
У
Т
0 2
1
(л)
В
г
3 У
о *
4
(Л
раствора, под давлением Р1 нагнетают воду для разрыва обойменного раствора грунта (рис. 4), далее под давлением Р2 в режиме пропитки заполняется капиллярно-поровая структура грунта и обеспечивается подготовка вмещающего массива. Затем в режиме управляемого компрессионного микрогидро-разрыва выполняют нагнетание инъекционного раствора для подъема сооружения или защиты от развития сверхнормативных деформаций [5, 8, 9].
Ю
о >
с
10
<0
2 о
I*
О
X 5 X Н
О ф
Рис. 4. Схема разрушения обойменного раствора: 1 — слой обойменного раствора; 2 — реальная форма внедренного гидроразрывом инъекционного раствора; 3 — расчетная форма
Расчетное давление определяется по формулам [21]:
<4
Р1 = шах
уН
1 + 2я —tg С (1
р=- • а+р
где т — предельное напряжение сдвига обойменного раствора материала; Д — толщина обойменного раствора между поверхностью инъектора и стенками скважины; d — диаметр отверстия в инъекторе; у — удельный вес грунта; Н — глубина заложения скважины; h — расчетная глубина гидроразрыва; С — угол внутреннего трения инъекционной смеси; е — коэффициент, зависящий от пористости грунта; Б — средневзвешенный диаметр зерен грунта; a — расстояние между трещинами микрогидрораз-рыва; т — предел текучести инъекционной смеси; Р0 — давление воды в порах грунта.
Компрессионный микрогидроразрыв грунта предусматривает разрыв обойменного зазора материала вокруг манжетной колонны давлением Р1 и разрыв вмещающего грунта на расчетную глубину давлением Р1 Поэтому в качестве расчетного давления на этом этапе применяется максимальное из этих значений.
Вследствие соизмеримости толщины обой-менного зазора материала и диаметра отверстия манжетной колонны d разрушение «рубашки» происходит вследствие сдвига по цилиндрической поверхности высоты Д и диаметра ^ При этом условие разрушения обойменного зазора материала имеет вид
^ ЛЛ
пр. — > падл, 1 4
где P1 — давление разрыва; т — предельное напряжение сдвига материала «рубашки».
Отсюда давление разрыва определяется в соответствии с формулой
1 с1
Для определения давления, необходимого для микрогидроразрыва на заданную длину h, допускаем, что щель имеет форму конуса высотой h и диаметра основания d. При этом конусу материала, разрывающего грунт, необходимо преодолеть боковое давление грунта и трение грунта по поверхности конуса. В этом случае микрогидроразрыв грунта с плотностью у происходит на глубине Н. Тогда составляющая усилия Р10, необходимого для преодоления конусом бокового давления, определена зависимостью
4.0 -<и ^.
Просуммировав силы трения по поверхности конуса и спроектировав их на ось, выражение составляющей усилияр', необходимого для преодоления трения, можно представить в следующем виде:
, d , тт р =п~ hyнtgp,
где р — угол внутреннего трения компоненты гидроразрыва по грунту.
Сумма двух этих усилий, равная усилию давления на основание конуса, необходимого для гидроразрыва грунта, имеет вид
nd2 d
--+ n —htgp
4 2
Окончательно выражение давления микрогидроразрыва грунта на глубину h можно представить следующим образом:
Р = max
4 Ах,
d
уН
1 + 2л — tgp
d
ВЫВОДЫ
Обобщение и анализ результатов теоретических и экспериментальных исследований, а также анализ результатов работ по компенсационному нагнетанию, выполненных в полевых условиях, позволяют сделать следующие выводы:
1. Испытанные инъекционные системы на минеральной основе полностью соответствуют технологическим условиям производства работ по компенсационному нагнетанию.
2. При назначении параметров технологического регламента при выполнении работ по компенсационному нагнетанию необходимо учитывать потерю давления при движении инъекционной смеси от насоса до пакера.
3. Результаты экспериментальных и теоретических исследований позволяют обосновано назначать основные параметры технологического регламента: давление при микроразрыве обойменного слоя, давление инъектирования, расход инъекционной смеси и скорость ее подачи на всех этапах производства работ по компенсационному нагнетанию.
ЛИТЕРАТУРА
1. Bezuijen A. Compensation grouting in sand: Experiments, field experiences and mechanisms: doctoral thesis on civil engineering and geosciences. Delft, 2010. 98 p.
2. Soil fracturing // Ground Improvement (second Edition) / Moseley M.P., Kirsch K., Falk E. eds. New York, 2004.
3. Mair Freng R., Harris D. Innovative engineering to control Big Ben's tilt // Ingenia. 2001. No. 9. Pp. 23-27.
4. Смолдырев А.Е. Технологическая схема компенсационного нагнетания твердеющих смесей в грунты при строительстве тоннеля в Лефортово // Основания, фундаменты и механика грунтов. 2000. № 1. С. 21-22.
5. Сторчак А.В., Мелехин А.А. Разработка составов тампонажных смесей на основе микроцементов // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. 2011. № 8. С. 51-53.
6. Дворкин Л.И., Дворкин О.Л. Строительные минеральные вяжущие материалы. М. : Инфра Ин-жерия, 2013.
7. Леонтьев Д.С., Пономарев А.А. Результаты исследования порового пространства тампонажного камня на основе микроцемента методом компьютерной микротомографии // Известия высших учебных заведений. Нефть и газ. 2015. № 52. С. 52-60.
8. Самарин Е.Н. Современные инъекционные материалы и их использование для улучшения свойств грунтов // Геотехника. 2012. № 4. С. 4-12.
9. Харченко И.Я., Алексеев В.А., Исрафи-лов К.А., Бетербиев А.С.-Э. Современные технологии цементационного закрепления грунтов // Вестник МГСУ. 2017. № 5 (104). С. 552-558.
10. Меркин В.Е, Колин Д.И. О механических свойствах закрепления грунта, армированного укрепительной инъекцией // Всесоюзный научный журнал. 1990. № 3.
00
Ф О т X
S
*
о
У
Т
0 2
1
(л)
В
г
3
у
о *
4
(Л
11. Bouchelaghem F. Multi-scale modelling of the permeability evolution of fine sands during cement suspension grouting with filtration // Computers and Geo-technics. July 2009. Vol. 36. Issue 6. Pp. 1058-1071.
12. Догадайло А.И., Догадайло В.А. Механика грунтов. Основания и фундаменты М. : Юриспруденция, 2012.
13. Панченко А.И., Харченко И.Я. Особо тонкодисперсное минеральное вяжущее «Микродур»: свойства, технология и перспективы использования // Строительные материалы. 2005. № 10. С. 76-78.
14. Меркин В.Е., Маковский Л.В., Панкина С.Ф. К выбору варианта исполнения автодорожного тоннеля в районе Лефортово // Подземное пространство Мира. 1996. № 4. С. 11-14.
15. Смолдырев А.Е. Технологическая схема компенсационного нагнетания твердеющих смесей в грунты при строительстве тоннеля в Лефортово // Основания, фундаменты и механика грунтов. 2000. № 1. С. 21-22.
16. Беллендир Е.Н., Александров А.В., Зерца-лов М.Г., Симутин А.Н. Защита и выравнивание
зданий и сооружений с помощью технологии компенсационного нагнетания // Гидротехническое строительство. 2016. № 2. С. 15-19.
17. Харченко И.Я., ЗерцаловМ.Г., Симутин А.Н. Расчетно-технологические основы управления напряженно-деформируемым состояние грунта при компенсационном нагнетании // Инженерные сооружения. 2016. № 7. С. 27-29.
18. Панченко А.И., Харченко И.Я., Алексеев С.В. Микроцементы. М. : Изд-во АСВ, 2014. С. 76.
19. Шишкин В.Я., Макеев В.А. Укрепление оснований фундаментов реконструируемых зданий с применением микроцемента // Интеграл. 2011. № 3. С. 117-121.
20. Харченко И.Я., Симутин А.Н. Применение технологии компенсационного нагнетания для защиты зданий и сооружений при строительстве объектов метрополитена // Инженерные сооружения. 2016. № 5. С. 21-24.
21. Симутин А.Н. Методика расчета параметров компенсационного нагнетания для управления деформациями зданий и сооружений: дис. ... канд. техн. наук. М., 2015. 165 с.
Поступила в редакцию 20 сентября 2017 г. Принята в доработанном виде 10 ноября 2017 г. Одобрена для публикации 25 марта 2018 г.
Об авторах: Харченко Алексей Игоревич — генеральный директор, ЗАО «ИнГеоСтрой», кандидат технических наук, заведующий сектором внедрения, Научно-исследовательский институт экспертизы и инжиниринга, Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26; [email protected];
Харченко Игорь Яковлевич — доктор технических наук, начальник отдела, Научно-исследовательский институт экспертизы и инжиниринга, Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, [email protected];
Панченко Александр Иванович — доктор технических наук, профессор кафедры технологии вяжущих веществ и бетонов, Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26; [email protected];
Газданов Давид Владимирович — магистрант кафедры железобетонных и каменных конструкций, Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ ^ МГСУ), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26; [email protected].
О >
С
2 REFERENCES
во
<о
ю
1. Bezuijen A. Compensation grouting in sand: Ex- smesey v grunty pri stroitel'stve tonnelya v Lefortovo periments, field experiences and mechanisms: doctoral [Technological scheme of compensatory injection of
O
I— thesis on Civil Engineering and Geosciences. Delft, hardening mixtures into soils during tunnel construc-
2010. 98 p. tion in Lefortovo]. Osnovaniya, fundamenty i mekhanika
l_ 2. Moseley M.P., Kirsch K., Falk E. eds. Soil frac- gruntov [Soil Mechanics and Foundation Engineering].
S turing. Ground Improvement (second edition). New 2000, no. 1, pp. 21-22. (In Russian) tt York, 2004. 5. Storchak A.V., Melekhin A.A. Razrabotka sos-
j 3. Mair Freng R., Harris D. Innovative engineering tavov tamponazhnykh smesey na osnove mikrotsemen-
jj to control Big Ben's tilt. Ingenia. 2001, no. 9, pp. 23-27. tov [Development of compositions of plugging mix-
ID 4. Smoldyrev A.E. Tekhnologicheskaya skhema tures based on micro-cement]. Stroitel'stvo neftyanykh
kompensatsionnogo nagnetaniya tverdeyushchikh i gazovykh skvazhin na sushe i na more [Construction
of oil and gas wells on land and at sea]. 2011, no. 8, pp. 51-53. (In Russian)
6. Dvorkin L.I., Dvorkin O.L. Stroitel'nye mineral'nye vyazhushchie materialy [Mineral binding construction materials]. Moscow, Infra Inzheriya Publ., 2013. (In Russian)
7. Leont'ev D.S., Ponomarev A.A. Rezul'taty issle-dovaniya porovogo prostranstva tamponazhnogo kam-nya na osnove mikrotsementa metodom komp'yuternoy mikrotomografii [Results of the investigation of pore space of a grouting stone on the basis of micro cement by the method of computer microtomography]. Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Neft' i gaz [Higher Educational Institutions News. Oil and gas]. 2015, no. 52, pp. 52-60. (In Russian)
8. Samarin E.N. Sovremennye in"ektsionnye materialy i ikh ispol'zovanie dlya uluchsheniya svoystv grun-tov [Modern injection materials and their use to improve soil properties]. Geotekhnika [Geotechnics]. 2012, no. 4, pp. 4-12. (In Russian)
9. Kharchenko I.Ya., Alekseev V.A., Israfilov K.A., Beterbiev A.S-E. Sovremennye tekhnologii tsementatsi-onnogo zakrepleniya gruntov [Modern technologies of soils cementation fixation]. Vestnik MGSU [Proceedings of the Moscow State University of Civil Engineering]. 2017, no. 5 (104), pp. 552-558. (In Russian)
10. Merkin V.E, Kolin D.I. O mekhanicheskikh svoystvakh zakrepleniya grunta, armirovannogo ukrepitel'noy in"ektsiey [On the mechanical properties of soil consolidation, reinforced with reinforcement injection]. Vsesoyuznyy nauchnyy zhurnal [All-Union Scientific Journal]. 1990, no. 3. (In Russian)
11. Bouchelaghem F. Multi-scale modelling of the permeability evolution of fine sands during cement suspension grouting with filtration. Computers and Geotechnics. July 2009, vol. 36, issue 6, pp. 1058-1071.
12. Dogadaylo A.I., Dogadaylo V.A. Mekhanika gruntov. Osnovaniya i fundamenty [Soil mechanics. Foundations and foundations]. Moscow, Yurispruden-tsiya Publ., 2012. (In Russian)
13. Panchenko A.I., Kharchenko I.Ya. Osobo tonkodispersnoe mineral'noe vyazhushchee «Mi-krodur»: svoystva, tekhnologiya i perspektivy ispol'zovaniya [Particularly finely dispersed mineral knitting "Microdur": properties, technology and prospects of application]. Stroitel'nye materialy [Construction Materials]. 2005, no. 10, pp. 76-78. (In Russian)
14. Merkin V.E., Makovskiy L.V., Pankina S.F. K vyboru varianta ispolneniya avtodorozhnogo tonnelya v rayone Lefortovo [Revising the choice of the version of the road tunnel in the Lefortovo area]. Podzemnoe
Received September 20, 2017.
Adopted in final form on November 10, 2017.
Approved for publication on March 25, 2018.
prostranstvo Mira [Underground space of the World]. 1996, no. 4, pp. 11-14. (In Russian)
15. Smoldyrev A.E. Tekhnologicheskaya skhe-ma kompensatsionnogo nagnetaniya tverdeyushchikh smesey v grunty pri stroitel'stve tonnelya v Lefortovo. [Technological scheme of compensatory injection of hardening mixtures into soils during the tunnel construction in Lefortovo]. Osnovaniya, fundamenty i mekhanika gruntov [Soil Mechanics and Foundation Engineering]. 2000, no. 1, pp. 21-22. (In Russian)
16. Bellendir E.N., Aleksandrov A.V., Zert-salov M.G., Simutin A.N. Zashchita i vyravnivanie zdaniy i sooruzheniy s pomoshch'yu tekhnologii kompensatsionnogo nagnetaniya [Protection and alignment of buildings and structures using the technology of compensatory injection]. Gidrotekhnicheskoe stroitel'stvo [Hydro-engineering Construction]. 2016, no 2, pp. 15-19. (In Russian)
17. Kharchenko I.Ya., M.G. Zertsalov, A.N. Simutin. Raschetno-tekhnologicheskie osnovy upravleniya napryazhenno-deformiruemym sostoyanie grunta pri kompensatsionnom nagnetanii [Computational and technological fundamentals of managing the stressstrain state of the soil under compensatory injection]. Inzhenernye sooruzheniya [Engineering structures]. 2016, no. 7, pp. 27-29. (In Russian)
18. Panchenko A.I., Kharchenko I.Ya., Alekseev S.V. Mikrotsementy [Micro cement]. Moscow, ASV Publ., 2014, pp. 76. (In Russian)
19. Shishkin V.Ya., Makeev V.A. Ukreplenie os-novaniy fundamentov rekonstruiruemykh zdaniy s prim-eneniem mikrotsementa [Strengthening the foundations of the foundations of reconstructed buildings with the use of micro cement]. Integral [Integral]. 2011, no. 3, pp. 117-121. (In Russian)
20. Kharchenko I.Ya., Simutin A.N. Primenenie tekhnologii kompensatsionnogo nagnetaniya dlya za-shchity zdaniy i sooruzheniy pri stroitel'stve ob"ektov metropolitena [Application of the technology of com- b pensatory injection for the protection of buildings and C structures during the construction of underground fa- H cilities]. Inzhenernye sooruzheniya [Engineering struc- s tures]. 2016, no. 5, pp. 21-24. (In Russian)
21. Simutin A.N. Metodika rascheta parametrov S kompensatsionnogo nagnetaniya dlya upravleniya de- p formatsiyami zdaniy i sooruzheniy: dis. ... kand. tekhn. nauk [Method for calculating the parameters of compen- O satory injection for the management of deformations of M buildings and structures: thesis of candidate of technical i
science]. Moscow, 2015. 165 p. (In Russian) w
DO
3
y
4
About the authors: Kharchenko Aleksey Igorevich — general manager, ZAO InGeoStroy, 7 Kalit-neykovskaya, Moscow, 109147, Russian Federation; Candidate of Technical Sciences, Chief Executive, Institute of Expert Evaluation and Engineering, Moscow state University of civil Engineering (National Research University) (MGsU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; [email protected];
Kharchenko Igor' Yakovlevich — Doctor of Technical Sciences, Head of Division, Research and Development Institute of Expert Evaluation and Engineering, Moscow state University of civil engineering (National Research University) (MGsU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; [email protected];
Panchenko Aleksandr Ivanovich — Doctor of Technical Sciences. Professor, Department of Binders and Concretes Technology, Moscow state University of civil engineering (National Research University) (MGsU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; [email protected];
Gazdanov David Vladimirovich — Master Student, Department of Reinforced Concrete and Stone Structures, Moscow state University of civil engineering (National Research University) (MGsU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; [email protected].
№
o >
E
DQ
<0
S o
I*
O
X
s
X H
o a ta
