CC BY
14
-Ф-
-ЛИТЕЙНОЕ ПРОИЗВОДСТВО-
Научный редактор раздела докт. техн. наук, профессор В.Ю. Конкевич
УДК 62-403/-405:669
ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА ФАСОННЫХ ИЗДЕЛИЙ ИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ МЕТОДОМ ТИКСОФОРМОВКИ. ПРОБЛЕМЫ И РЕШЕНИЯ*
В. Г. Борисов, докт. техн. наук (vgborisovO@gmail.com)
Изложены результаты исследований и разработок СИНТАЛКО-ВАМИ по решению основных проблем в технологии непрерывного литья слитков из алюминиевого сплава Al - 7 % Si - 0,5 % Mg (А357) с тиксотропной структурой.
Предложена технология литья слитков с двунаправленным перемешиванием расплава в процессе затвердевания с возможностью управления структурой и распределением компонентов сплава по сечению слитка. Рекомендованы технологические режимы и конструкция оснастки для литья слитков с наиболее благоприятной структурой применительно к тиксоформовке фасонных изделий. Разработана система компьютерного количественного анализа тиксотропных структур с автоматическим определением основных параметров структуры. Рекомендованы аппаратурные решения и способ уменьшения пористости слитков и готовых изделий за счет снижения газосодержания расплава перед затвердеванием в процессе литья слитка.
Ключевые слова: алюминиевый сплав; литье; слитки; тиксотропная структура; фасонные изделия.
A Technology for Production of Shaped Aluminium Alloy Components via the Thixoforming Technique. Problems and Solutions. V.G. Borisov.
The results of SYNTALCO-VAMI company's research and development activity targeted to solve major problems of continuous casting of aluminium alloy Al -7 % Si -0.5 % Mg (A357) billets with a thixotropic structure are outlined. A billet casting technology with bidirectional MHD stirring during melt solidification to control the structure and alloy component distribution through the billet cross section has been developed. Technological parameters and apparatus design for casting of billets with the most favorable structure concerning the thixoforming implementation are recommended. A system of computer quantitative analysis of thixotropic structures with automatic detection of main parameters of the structure has been developed. Equipment solutions and a method for reducing porosity in billets and finished products due to reducing gas content of the melt before solidification in the billet casting process are recommended.
Key words: aluminium alloy; casting; ingots; thixotropic; structure; shaped components.
* В разработке проекта принимали участие докт. техн. наук А. А. Казаков (Санкт-Петербургский государственный технический университет), докт. техн. наук С.Ю. Хрипченко (Институт механики сплошных сред УрО РАН), В.М. Рапопорт, И.К. Набиулин, А.А. Юдаков, канд. техн. наук С.С. Колесов (СИНТАЛКО), докт. Д. Адени (Директор технологической службы фирмы АШМАХ).
Консультанты: проф. М.С. Флемингс (Массачусетский технологический институт, США), проф. Д. Данциг (Ил-линойский университет, США), проф. Ш. Вивс (Авиньонский университет, Франция).
ЛИТЕЙНОЕ ПРОИЗВОДСТВО
Введение
Известно, что в процессе затвердевания любых металлических расплавов, в том числе алюминиевых, образуется дендритная структура, что предопределяет низкие пластические свойства отливок, ликвацию составляющих сплавов по сечению дендритов и отливок и в целом низкие технологические и эксплуатационные свойства изделий. Проведение технологических операций по повышению качества отливок и изделий (гомогенизация, механическая обработка и т.д.) связано с увеличением производственных издержек. В 70-х гг. прошлого столетия профессором Массачу-сетского технологического института М. Фле-мингсом и его учеником Д. Спенсером был разработан и реализован метод получения слитков из алюминиевых сплавов с недендритной структурой, известный как rheocasting [1, 2]. Суть метода заключается в том, что расплав в процессе направленного затвердевания перемешивается механически. Впоследствии профессор Иллинойского университета Д. Данциг предложил использовать магнитогидродинамическое перемешивание в кристаллизаторе с использованием статора электродвигателя [3].
Растущие на фронте затвердевания денд-риты смываются движущимся расплавом, и в дальнейшем образуют суспензию (slurry), состоящую из глобулярных затвердевших зерен и находящихся в жидком состоянии соединений, затвердевающих при более низкой температуре, например, эвтектик. В результате достигается разный для различных типов и составов сплавов (литейных эвтектических и деформируемых низколегированных) эф-
Рис. 1. Дендритная (а) и недендритная тиксотропная (б) структура сплава Al - 7% Si -0,5
фект, обусловленный недендритной структурой сплава.
Применительно к сплавам эвтектического типа с широким интервалом затвердевания (например, А1 - 7% Б!) недедритная структура называетсятиксотропной,поскольку сплав может быть отформован в полутвердом состоянии, при этом деформирование происходит путем скольжения твердых компонентов структуры (глобулярные частицы твердого раствора кремния в алюминии) по жидкой фазе (расплав эвтектики). Такой процесс называется тиксо-формовкой. Иногда в зависимости от метода формовки процесс называют тиксолитьем, тиксоштамповкой, тиксопрессованием. Процессы тиксоформовки могут быть реализованы для сплавов, содержание зерен а-твердого раствора при температуре плавления эвтектики у которых составляет 40-50 % об.
Структура доэвтектического алюминиево-кремниевого сплава, затвердевающего в обычных условиях (рис. 1), состоит из двух компонентов - дендритов а-твердого раствора кремния в алюминии (1,65% Б!) и эвтектики алюминий-кремний с содержанием 12 % Б!. При содержании в сплаве 7 % Б! температура солидуса составляет 577 °С, температура ликвидуса - 610 °С. Если нагреть сплав до температуры между ликвидусом и солиду-сом, эвтектика будет жидкой, а дендриты твердого раствора - твердыми. В этом состоянии сплав легко деформируется, однако разветвленные дендриты при этом ломаются, возникают микротрещины, и получить качественное фасонное изделие выдавливанием жидкотвердого сплава с дендритной структурой в пресс-форму невозможно. Морфологию дендритов можно кардинально изменить за счет пе -ремешивания затвердевающего расплава, в частности, в процессе литья цилиндрического слитка-заготовки. В результате такого механизма затвердевания структура твердого сплава состоит из частиц «вырожденных» дендритов (около 60 % об.), окруженных эвтектикой (около 40% об.) (рис. 1, б).
-Ф-
-Ф-
ЛИТЕЙНОЕ ПРОИЗВОДСТВО
При нагружении сплава с такой структурой, называемой тиксотропной, при температуре между ликвидусом и солидусом происходит проскальзывание частиц твердого раствора по жидкой эвтектике без разрушения частиц и образования несплошнос-тей между зернами твердого раствора и эвтектикой. В то же время частицы твердого раствора образуют своеобразный скелет или каркас, что позволяет сохранять форму заготовки для выдавливания в пресс-форму в жидкотвердом состоянии при температуре формовки (около 595 °С). Выдавливание сплава в пресс-форму не требует больших усилий, поскольку скольжение идет по жидкой фазе (тиксоформовка). В силу высокой вязкости сплава в жидкотвердом состоянии в процессе заполнения пресс-формы не происходит захлопывания пузырей, заворотов оксидных плен и других нежелательных явлений, свойственных практически всем известным способам литья фасонных изделий. Кроме того, усадка исходного сплава минимальна, поскольку около 60% металла перед формовкой была уже в твердом состоянии. Использование при минимальной усадке полированных стальных стержней для формовки внутренних и соосных отверстий исключает необходимость последующей механической обработки, что обеспечивает высокое качество готовых изделий и относительно низкую их себестоимость.
Цилиндрический слиток из сплава А1 -7 % Б1 - 0,5 % Мд с тиксотропной структурой может быть получен литьем в кристаллизатор с тепловой насадкой и магнитогидроди-намическим перемешиванием затвердеваю -щего расплава на обычной литейной машине. Слиток определенного диаметра разрезают на заготовки, объем которых соответствует объему готового изделия. Заготовки нагреваются в индукционной печи до температуры 595 °С в течение 25-30 с, переносятся в контейнер пресса, соединенный каналом с пресс-формой, и выдавливаются в пресс-форму, рабочая полость которой соответствует форме и размерам готового изделия. После формовки
Рис. 2. Детали автомобилей, полученные методом тиксоформовки
и отрезки пресс-остатка изделие подвергают термической обработке по режиму Т6 (закалка на твердый раствор с последующим искусственным старением). Качество изделий, полученных методом тиксоформовки, определяется двумя факторами: качеством слитков-заготовок для тиксоформовки и качеством, формируемым на стадии тиксоформовки изделий. Методом тиксоформовки получают изделия широкой номенклатуры для автомобильной и других отраслей промышленности (рис. 2).
Основным преимуществом технологии тиксоформовки является возможность получения заготовок, близких по размерам к готовому изделию вплоть до исключения необходимости механической обработки внутренних полостей большой протяженности применением в оснастке полированных стальных стержней. Это существенно сокращает производственные издержки и делает технологию конкурентоспособной.
Наибольший опыт производства, в основном, автокомпонентов методом тиксоформовки был накоплен фирмой ALUMAX (США). На заводе Intalco этой фирмы в штате Washington изготавливали слитки сплава А357 с тиксотропной структурой двух типоразмеров: диаметром 72,5 и 152 мм на трехручьевой горизонтальной литейной машине. Затвердевающий в графитовом кристаллизаторе расплав перемешивали статорами электродвигателей фирмы Toshiba. Слитки отгружали на заводы по производству готовых автодеталей методом тиксоформовки, расположенные в Сент-Луисе (Миссисипи), Ланкастере (Пенсильвания), Джексоне (Теннеси). Основным потребителем была фирма «Крайслер». Объем поставок в 1997 г. составил около 12 тыс. т. Слитки с завода Intalco отправляли также на фирму «Тойота» в Японию.
ЛИТЕЙНОЕ ПРОИЗВОДСТВО
Технология тиксоформовки - относительно молодая технология, и ее применение связано с необходимостью решения многих проблем, имеющих значение как с точки зрения экономической эффективности производства, так и качества готовых изделий.
В России разработки в области тиксофор-мовки были начаты в 90-х г. прошлого века научно-исследовательской фирмой «СИНТАЛКО», созданной на базе Всероссийского алюми-ниево-магниевого института (ВАМИ). В 1993 г. компания АШМАХ, в то время крупнейший производитель фасонных деталей методом тиксоформовки, заказала фирме СИНТАЛКО-ВАМИ комплекс работ по решению основ -ных проблем технологии тиксоформовки, в частности:
1. Разработка аппаратурно-технологиче-ской схемы перемешивания затвердевающего расплава в процессе литья слитка, обеспечивающей равномерное распределение кремния по сечению слитка.
2. Исследование макроструктуры слитка-заготовки с тиксотропной структурой и поиск оптимальной морфологии зерен твердого раствора кремния в алюминии и взаимодействия зерен твердого раствора в виде каркаса, обеспечивающего сохранение требуемой формы заготовки в процессе нагрева и манипуляций загрузки заготовки в приемный контейнер пресса.
3. Исследование причин образования пор в слитках и разработка мероприятий по снижению пористости заготовок для тиксоформовки.
По условиям контракта на выполнение ра -бот их результаты не могли быть опубликованы в течение определенного времени после окончания работ. Вместе с тем, некоторые проблемы и результаты остаются актуальными в настоящее время, поэтому было принято решение о целесообразности публикации результатов проведенных в рамках проекта исследований и разработок.
Разработка аппаратурно-технологической схемы перемешивания затвердевающего расплава в процессе литья слитка, обеспечивающей равномерное распределение кремния по сечению слитка.
Фирмой АШМАХ для литья слитков с недендритной структурой использовалась трех-
ручьевая горизонтальная машина непрерывного литья слитков диаметром 76 мм. В качестве перемешивателей расплава в зоне затвердевания для получения тиксотропной структуры использовались статоры электродвигателей, обеспечивавшие перемешивание в одном направлении в плоскости, перпендикулярной оси слитка. Серьезной технологической проблемой было неравномерное распределение кремния по сечению слитка. Содержание кремния в осевой зоне было на 1,5-2,0% меньше, чем у поверхности, что определяло соответствующую разницу в объемном количестве легкоплавкой эвтектики в центральной и приповерхностной зонах слитка. Повышенное количество эвтектики в приповерхностной зоне приводило к тому, что при нагревании слитка-заготовки до температуры тиксоформовки поверхность заготовки оплавлялась с образованием так называемой «слоновой ноги», тогда как при равномерном распределении кремния по сечению слитка в полутвердом состоянии форма его сохранялась за счет каркаса, образованного зернами твердого раствора кремния в алюминии.
Исследование направлений потоков жидкости при перемешивании в цилиндрической емкости, проведенное в Институте механики сплошных сред УрО РАН под руководством проф. С.Ю. Хрипченко показало, что при перемешивании только в плоскости, перпендикулярной оси цилиндрической емкости, всегда возникают два вихря в осевом направлении (рис. 3).
Рис. 3. Схема однонаправленного МГД-перемешивателя:
1 - катушки индуктора; 2 - затвердевающий слиток; 3 - система охлаждения; 4 - корпус
-Ф-
-Ф-
-Ф-
-Ф-
ЛИТЕЙНОЕ ПРОИЗВОДСТВО
Нижний вихрь тороидального вида обусловливает потоки расплава непосредственно над фронтом кристаллизации, при этом затвердевающие частицы твердого раствора кремния в алюминии с содержанием 1,65 % Б1 слипаются и остаются вместе с располагающейся в межзеренном пространстве эвтектикой в осевой зоне слитка. Легкоплавкая эвтектика с 12% Б1 затвердевает в периферийной зоне вместе с зернами твердого раствора, но их количество меньше, чем в осевой зоне. Таким образом, содержание кремния в периферийной зоне слитка всегда выше, чем в осевой зоне (рис. 4). Рост концентрации кремния в периферийных зонах слитка-заготовки приводит к тому, что при нагреве под тиксоформинг до температуры 595 °С эвтектика оплавляется, стекает книзу, нижняя часть заготовки утолщается («слоновая нога»), и заготовка не может быть загружена в контейнер пресса.
Проблема изменения направления и интенсивности потоков затвердевающего расплава и, соответственно, изменение содержания компонентов сплава по сечению слитка была решена применением двунапрвленного МГД-перемешивания расплава в кристаллизаторе.
В Институте механики сплошных сред УрО РАН на основе теоретических расчетов направлений и интенсивности потоков металлических расплавов под воздействием магнитных полей был создан уникальный МГД-индуктор с катушками, создающими при вертикальном литье слитка вращающее поле в горизонтальном направлении и бегущее магнитное поле в вертикальном направлении с возможностью независимого управления напряженностью полей в обоих направлениях. Бегущее магнитное поле позволило осуществить регулирование интенсивности потоков расплава над фронтом затвердевания за счет изменения напряженности бегущего поля в вертикальном направлении, подавить «паразитные» центростремительные потоки и обеспечить практически равномерное распределение компонентов сплава по сечению слитка (рис. 5). Слиток-заготовка для тиксоформовки в полутвердом состоянии должна обладать определенной прочностью, достаточной для ее транспортировки от нагревательной печи
§ ¡8.
* и "
£р S п
о Н 7
ч к ■
гЯ s7
U <в '
& 6,
\
\
V
10 20 30 40 50 60 70 Расстояние от поверхности слитка, мм
Рис. 4. Содержание кремния по сечению слитка 0 150мм сплава А/- 7% Si- 0,5 % Mg (A357) при перемешивании расплава только в горизонтальном направлении
10 20 30 40 50 60 70 Расстояние от поверхности слитка, мм
Рис. 5. Содержание кремния по сечению слитка 0150 мм сплава А357при перемешивании расплава в горизонтальном и вертикальном направлениях
10 20 30 40 50 60 70 Расстояние от поверхности слитка, мм
Рис. 6. Содержание кремния по сечению слитка 0150 мм сплава А357с пониженным содержанием кремния в приповерхностной зоне
к прессу. Поскольку прочность заготовки обеспечивается скелетом, образованным «слипшимися» частицами твердого раствора, в приповерхностных зонах целесообразно иметь пониженное содержание кремния, что также может быть осуществлено регулированием магнитных полей, действующих в вертикальном и горизонтальном направлениях (рис. 6).
Интенсивность перемешивания в горизонтальном направлении в большей степени определяет величину и морфологию частиц твердого раствора, иначе говоря, количественные характеристики структуры, интенсивность перемешивания в вертикальном направлении в большей степени влияет на характер распределения компонентов структуры по сечению слитка.
ЛИТЕЙНОЕ ПРОИЗВОДСТВО
Рис. 7. Схема процесса литья слитка с тиксотропной структурой
-Ф-
Рис. 8. Литейная оснастка и процесс литья слитка 0 152 мм длиной 3 м
На рис . 7 показана схема процесса литья слитка с тик -сотропной структурой, на рис. 8, 9 - процесс литья с перемешиванием и схема двунаправленного переме-шивателя ИМСС.
Таким образом, проблема управления распределением компонентов структуры сплава А357 по сечению слитка решена применением для перемешивания расплава в процессе затвердевания МГД-индуктора с двунаправленным перемешиванием [4, 5].
Разработки новых эффективных технологий и оборудования МГД воздействия на формирование структуры металлических сплавов в Институте механики сплошных сред под руководством докт. техн. наук С.Ю. Хрип-ченко продолжаются.
Исследование макроструктуры слитка-заготовки с тиксотропной структурой
Морфология зерен твердого раствора играет существенную роль в процессе формовки изделий в жидкот-вердом состоянии сплава. Скольжение твердых частиц при заполнении формы происходит по жидкой фазе, и чем ближе форма твердых частиц к сферической, тем
Рис. 9. Схема перемешивателя:
1 - схема сердечника и катушек, генерирующих вращающееся магнитное поле; 2 - схема сердечника и катушек, генерирующих бегущее магнитное поле; 3 -индуктор без кожуха; 4 - вид индуктора в сборе
-Ф-
-Ф-
-Ф-
ЛИТЕЙНОЕ ПРОИЗВОДСТВО
меньше вероятность взаимодействия твердых частиц между собой с возможным появлением дефектов в виде микротрещин. Морфология частиц твердого раствора характеризуется так называемым фактором формы
Р2.
Га 4ттА,
где А - площадь зерна а-твердого раствора;
Р - периметр зерна а-твердого раствора.
Чем ближе значение фактора формы к единице, тем ближе форма зерна к сферической. Фактор формы используется при оценке приемлемости структуры слитка и заготовки после нагрева перед тиксолитьем.
Форма и размер зерен твердого раствора определяются интенсивностью перемешивания расплава в процессе затвердевания. Под интенсивностью перемешивания подразумевается не только и не столько угловая скорость движения расплава, сколько, при определенной скорости движения расплава относительно стенки тепловой насадки, разница в скорости движения соседних слоев перемешиваемого расплава, которая и определяет форму и размер зерна. Чем ниже интенсивность перемешивания, тем выше значение фактора формы зерна и больше размер зерна твердого раствора.
Степень сдвига соседних слоев расплава при перемешивании определяется при заданной скорости движения расплава относительно стенки тепловой насадки толщиной перемешиваемого слоя расплава или радиусом тепловой насадки, в которой происходит перемешивание. В осевой зоне насадки разница в скорости движения соседних слоев минимальна, что приводит к увеличению размеров зерен в осевой зоне слитка. С целью увеличения степени сдвига в объеме перемешиваемого расплава разработана технология литья с использованием вставки в тепловую насадку в форме усеченного конуса, изготовленной из огнеупорного материала (рис. 10).
Позиционирование вставки производится относительно кристаллизатора и перемеши-вателя.
Разработана конструкция тонкостенного кристаллизатора из алюминиевого сплава для литья слитков 0 152 мм с МГД-переме-
Перемешиватель
Вода
Рис. 10. Схема МГД-литья слитка с использованием вставки
Рис. 11. Кристаллизатор
шиванием затвердевающего расплава, которая обеспечивает минимальную толщину магнитопроводящего корпуса кристаллизатора, располагающегося внутри перемеши-вателя, и минимальное влияние кристаллизатора на напряженность магнитных полей в зоне затвердевания расплава (рис. 11).
Применение вставки в конструкции оснастки вертикального литья слитков позволяет получать однородную структуру и обеспечивать среднее значение фактора формы 2,02,5 при равномерном распределении компонентов сплава по сечению слитка.
ЛИТЕЙНОЕ ПРОИЗВОДСТВО
Разработка аппаратурно-технологического компьютерного комплекса и методологии исследования тиксотропных структур алюминиево-кремниевых сплавов
Важным фактором с точки зрения технологических свойств заготовки в полутвердом состоянии и процесса тиксоформовки является изменение морфологии частиц твердого раствора при нагреве под тиксоформовку и характер их взаимодействия в полутвердом состоянии перед и в процессе тиксоформовки [6, 7].
Под руководством А.А. Казакова разработана методика и компьютерная программа количественного анализа структуры сплава А357 на стадиях литья и нагрева до температуры тиксоформовки. В исследовании взаимодействия зерен твердого раствора применена методика послойного (через 10 мкм) анализа структуры, что дало возможность установить истинную форму и взаимодействие зерен в 3й-изображении. Послойный анализ позволил выявить взаиморасположение зерен твердого раствора и структуру скелета (конгломерата) зерен. Компьютерный количественный анализ структуры с определением фактора формы и взаиморасположения зерен позволил определить наиболее приемлемые характеристики технологии и использовать новые дополнительные возможности повышения качества готовых изделий, получаемых методом тиксоформовки.
Анализ структуры слитка-заготовки до и после нагрева под тиксоформовку показал, что в процессе нагрева и до операции тиксоформовки морфология зерен твердого раствора изменяется с уменьшением значения фактора формы в сторону сфероидизации. На основе опыта разработки системы компьютерного анализа тиксотропных структур в Санкт-Петербургском Государственном Технологическом Университете А.А. Казаковым и сотрудниками создана мощная универсальная система ТИКСОМЕТ®, позволяющая не только проводить количественный анализ структур различных сплавов, но и, в случае дефекта структуры, определять технологическую операцию, на которой появился дефект, и устранить проблему.
Исследование причин образования пор в слитках и разработка мероприятий
по снижению пористости заготовок для тиксоформовки
Технология тиксоштамповки или тиксо-прессования из слитков-заготовок с тиксот-ропной структурой используется, в основном, в производстве высококачественных фасонных изделий ответственного назначения, поэтому задача минимизации пористости слитков имеет важное значение. В готовом изделии после термообработки по режиму Т6 причиной образования пор могут быть выделения водорода в процессе затвердевания при литье слитка с перемешиванием даже при том, что с целью снижения газосодержа-
Стояк для выхода газа
Слиток
Рис. 12. Схема узла дополнительной дегазации расплава (продувка аргоном не показана)
ЛИТЕЙНОЕ ПРОИЗВОДСТВО
ния расплав на пути к кристаллизатору продувается аргоном, однако водород не удаляется полностью. Ввиду высокой вязкости затвердевающего расплава пузырьки газа не могут всплыть и остаются в слитке. Во время тиксоформовки пузыри завариваются, но в процессе термообработки водород выделяется и образует поры в готовом изделии.
После проведения экспериментальных исследований на моделях предложена система удаления водорода, выделяющегося на стадии охлаждения до образования суспензии зерен твердого раствора в эвтектике. Расплав после продувки аргоном подается к кристаллизатору по футерованной трубе 0 80 мм. На определенном расстоянии устанавливается устройство, состоящее из двух узлов - охладителя и простейшего МГД-перемешивателя в виде статора обычного электродвигателя (рис. 12). В этом устройстве расплав охлаждается до температуры, на 10-15 °С выше температуры плавления эвтектики, при этом выделятся водород в виде пузырьков. Далее пузырьки газа всплывают в вертикальном нагреваемом стояке, а расплав после подогрева во избежание полного затвердевания подается к кристаллизатору с двунаправленным перемешиванием, где формируется готовый слиток. На модельной установке содержание водорода снижалось с 11 до 5,5 см3.
Выводы
1. На основе результатов исследования влияния разнонаправленных магнитных полей на характер потоков расплава вблизи фронта затвердевания в кристаллизаторе непрерывного литья слитков разработана конструкция МГД-перемешивателя затвердевающего расплава в двух направлениях и режимы литья и перемешивания, обеспечивающие управляемое распределение компонентов и структурных составляющих по сечению слитка с тик-сотропной структурой.
2. Разработана конструкция кристаллизатора, предназначенного для использования в составе оснастки литья слитков с МГД-пере-мешиванием затвердевающего расплава, обеспечивающая минимальные потери напряженности магнитных полей в активной зоне перемешивания расплава. Выданы рекомендации по параметрам процесса литья и МГД-перемешивания, обеспечивающие минимальные средние значения фактора формы зерна твердого раствора, оптимальную структуру слитков-заготовок и высокое качество изделий, получаемых методом тиксоформовки.
3. Разработана программа и аппаратур-но-технологический комплекс количественного анализа структуры алюминиевых сплавов.
4. Разработана и опробована технология дегазации сплава А357 в устройстве, встроенном в желоб между плавильной печью и кристаллизатором литейной машины непрерывного литья слитков с тиксотропной структурой.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Spencer D.B. // Ph. D. Thesis. Massachusetts Institute of Technology. Cambridge, MA 1971.
2. Spencer D.B., Mehrabian R., Flemings M.C.
Rheological behavior of Sn-15 pct Pb in the crystallization range // Metallurgical Transactions. 1972. V. 3. № 7. Р. 1925-1932.
3. Pat. 0.069.270 Bl. Process and apparatus having improved efficiency for producing a semisolid slurry / Dantzig J. European. 1986.
4. Борисов В.Г. Технология получения слитков из алюминиевых сплавов с недендритной тиксотропной структурой // Металлург. 2008. № 11. С. 99-102.
5. Борисов В.Г. Управление структурой и свойствами алюминиевых сплавов в условиях специальных видов литья // Литейное производство. 2000. № 7. С. 38-42.
6. David H. Kirkwood and others, Semi-solid processing of alloys, Heidelberg. - New York: Springer, 2010. - 174 р.
7. Salvo L., Suery M., De Chrentenay Y., Loue W. Microstructural evolution and rheological behavior in the semi-solid state of a new Al-Si based alloy // Proceedings of the 4th International Conference on Semi-Solid Processing of Alloys and Composites. Sheffield, 1996. June. P. 10-15.
