CC BY
82
ТЕХНОЛОГИИ ТРАНСПОРТА И УТИЛИЗАЦИИ ВЫПАРА ТЕРМИЧЕСКИХ ДЕАЭРАТОРОВ
О.В. МАЛИНИНА ГОУВПО Ульяновский государственный технический университет
Решена задача определения величины минимально необходимого количества выпара термических деаэраторов. Выполнен комплекс исследований и технологических разработок, позволяющих существенно повысить надежность и экономичность термической деаэрации воды в теплоэнергетических установках за счет эффективного отвода выпара, снижения количества и утилизации теплоты и массы, образующейся при деаэрации смеси выпара и неконденсирующихся коррозионноактивных газов.
Общая характеристика проблемы
Основным методом противокоррозионной обработки питательной воды котлов и подпиточной воды систем теплоснабжения является термическая деаэрация. Деаэрация является наиболее энергоемким процессом при подготовке воды в теплоэнергетических установках. Энергетические затраты на деаэрацию существенно зависят от массообменной эффективности термических деаэраторов, в частности от расхода десорбирующего агента (греющего пара) и соответствующего ему расхода выпара (смеси удаленных из воды неконденсирующихся коррозионно-агрессивных газов и несконденсировавшейся части греющего пара).
Повышение энергетической эффективности термических деаэраторов возможно путем снижения расхода выпара и полной утилизации его теплоты и массы. Для реализации этих возможностей необходимо решение следующих задач.
1. Оценка минимального (теоретически необходимого) удельного расхода выпара термических деаэраторов и сравнение его с фактическими удельными расходами выпара.
2. Разработка технологий, направленных на снижение расхода выпара деаэраторов.
3. Разработка схем отвода и утилизации выпара деаэраторов избыточного давления.
4. Разработка экономичных схем и режимов работы газоотводящих аппаратов вакуумных деаэраторов.
В настоящей статье рассмотрены решения этих задач, полученные автором в научно-исследовательской лаборатории «Теплоэнергетические системы и установки» Ульяновского государственного технического университета (НИЛ ТЭСУ УлГТУ) под руководством д.т.н., профессора В.И. Шарапова.
Оценка минимального расхода выпара термических деаэраторов
Выпар является весьма ценным теплоносителем, содержащим преимущественно насыщенный пар при рабочих параметрах деаэратора.
Регламентированные стандартом [1, 2] значения максимального
технологически необходимого расхода выпара составляют соответственно
© О.В. Малинина Проблемы энергетики, 2004, № 3-4
1,5 кг/т, 2,0 кг/т и 5,0 кг/т для деаэраторов повышенного давления, атмосферных и вакуумных деаэраторов.
Отметим, что данные в ГОСТе значения не имеют достаточного экспериментального и какого-либо теоретического обоснования. Из анализа публикаций по деаэрационной тематике можно сделать вывод, что эти величины основаны на результатах испытаний отдельных, нередко не самых совершенных, конструкций термических деаэраторов.
Наблюдения, сделанные на ряде тепловых электростанций, показывают, что действительный расход выпара, как правило, в несколько раз превышает нормативный. Запорный орган на трубопроводе выпара обычно поддерживается в полностью открытом состоянии. Это приводит к тому, что действительный (фактический) расход в несколько раз превышает нормативный. Оценивая величину расхода выпара по сечению патрубка выпара термического деаэратора, можно определить, что расход выпара для деаэратора ДП-500 с диаметром трубопровода отвода выпара 80 мм при полностью открытом запорным органе на трубопроводе достигает 4,6 т/ч, а удельный расход выпара составляет 9,2 кг/т. Возникающие при этом потери теплоты и массы выпара весьма значительны.
Попытки теоретического обоснования технологически необходимого расхода выпара, насколько нам известно, никогда не предпринимались. Знание величины минимально возможного количества выпара (назовем его теоретически необходимым - по аналогии с теоретически необходимым количеством воздуха в котельных установках) необходимо как для оценки массообменной эффективности существующих конструкций термических деаэраторов, так и для поиска путей повышения качества и экономичности деаэрации.
Теоретический удельный расход выпара йвып, необходимый для удаления
растворенного кислорода О2, определим, приняв, что на выходе из деаэратора достигается равновесие между жидкой и газовой фазами. Уравнение материального баланса деаэрации можно записать в виде
^и.в X1 + ЗД = Сд.в х2 + ^вып^2 , (1)
где Сив, Сдв - количества исходной и деаэрированной воды, кг/ч; Бп , -Овып -
расходы греющего пара, подаваемого в деаэратор, и выпара на выходе из него, кг/ч; X1, X 2 - концентрации кислорода в воде на входе в деаэратор и на выходе из него; , У2 - содержание О2 в греющем паре на входе в деаэратор и в выпаре
на выходе из деаэратора.
Количество воды, образовавшейся в результате процесса деаэрации, рассчитывается с учетом конденсации части греющего пара.
Необходимое количество греющего пара определяется из уравнения теплового баланса деаэраторов с учетом схем движения теплоносителей в аппарате.
В случае прямоточного движения воды и пара в деаэраторе (рис. 1), вода на выходе из которого омывается паром, содержащим газы, выделившиеся в ходе деаэрации, расход греющего пара составит
»п = Си.в Ыв ~.'и в , (2.1)
*п 1 д.в
°п = ^и.в
(2.2)
— I
где *и.в , Iд.в , 1п - энтальпии, соответственно, исходной и деаэрированной воды и греющего пара, кДж/кг.
а) б)
Ч Г,
Рис. 1. Схемы деаэрационных колонок прямоточного (а) и противоточного (б) типа: 1 - подвод исходной воды; 2 - подвод греющего пара; 3 - отвод деаэрированной воды; 4 - отвод выпара из
деаэратора
Концентрацию кислорода в греющем паре на входе в деаэратор ^ можно принять равной нулю. Концентрация О2 в выпаре, покидающем деаэратор, зависит от схемы движения воды и пара в аппарате.
Выражая ^2 через концентрацию газа в воде с учетом формул, приведенных в [3], получим, что в прямоточных деаэраторах при равновесном состоянии воды и парогазовой смеси на выходе из аппарата содержание О2 равно
Г2 = К т X 2/ р ,
где Кр - коэффициент Генри (константа фазового равновесия), Па; р - общее
давление смеси, Па.
Минимальный удельный расход выпара, кг/т, определяется как
103 р[* 1 - X2 (
1 прям _ й вып _ '
1п 1 д.в
)]
(КГ - р)Х2
(4)
При противоточном движении воды и пара в деаэраторах содержание О2 выражается как
Г2 = К г X1/ р.
Значение йвып, кг/т, определяется из уравнения
(5)
103 р[X1 - X2 (1 + Ыв .*ив)]
й прот _ вып
mX1 -pX2
(6)
Расчеты процесса деаэрации, выполненные по формулам (4) и (6) при подогреве исходной воды в деаэраторе паром производственного отбора турбин (/п = 3014,5 кДж/кг), концентрации кислорода в воде на входе в деаэратор
10 мг/дм3 и приведенных в [1] значениях содержания растворенного кислорода в деаэрированной воде на выходе из деаэратора, представлены на рис. 2.
Рис. 2. Зависимости давления насыщенного пара, коэффициента Генри для кислорода и теоретически необходимого удельного расхода выпара при противоточном движении воды и пара от температуры насыщения в деаэраторе
Эффективность удаления из воды свободной углекислоты по сравнению с кислородом существенно ниже. Расчет количества выпара по содержанию СО2 можно также выполнить по представленным формулам. При этом рассчитанный
1п - *и.в
для прямотока расход выпара оказывается бесконечно большим. Если принять количество СО2 по минимально определяемой концентрации в деаэрированной воде (так называемые «следы») 0,11 мг/дм3, то минимальный удельный расход выпара достигает 60 кг/т.
Значения й^ыи1, для противоточной схемы движения теплоносителей в деаэраторе существенно, практически на два порядка, меньше, чем для прямоточной схемы йВ!*™. При росте начальных концентраций кислорода и диоксида углерода соотношение значений теоретически необходимого удельного расхода выпара при прямоточном и противоточном движении фаз увеличивается.
Интересно, что при противоточном движении теплоносителей в деаэраторе теоретически необходимый удельный расход выпара оказывается на порядок ниже регламентированного стандартом значения и составляет 0,15 - 1,2 кг/т, а при прямоточном движении - выше регламентированного стандартом значения. Полученные данные подтверждают огромное преимущество схемы противотока перед схемой прямотока при организации взаимодействия воды и пара в аппаратах. На всем пути между паром и водой должен быть четко выраженный противоток, что обеспечивает максимальную разность между равновесным давлением газа в воде и его парциальным давлением над водой.
Можно предположить, что величина технологически необходимого расхода выпара находится между нормативным (например, 1,5 кг/т для противоточного термического деаэратора повышенного давления) и теоретическим (0,12 кг/т) значениями. Таким образом, фактический расход выпара превышает нормативный в 6 раз, а теоретически необходимый - в 76 раз. Существенное различие значений реального и теоретически необходимого удельного расхода выпара объясняется тем, что теоретический расход соответствует деаэратору с бесконечно большой поверхностью контакта жидкой и газовой фаз. В реальных аппаратах массообмен протекает при ограниченной поверхности контакта фаз и в течение ограниченного времени, поэтому принятое при расчете равновесие между водой и паром не может быть достигнуто. Тем не менее, столь значительное различие между реальными и теоретическими значениями расхода выпара говорит о настоятельной необходимости его снижения.
Снижение расхода выпара термических деаэраторов
В процессе отвода выпара деаэраторов решаются две задачи: уменьшение содержания пара в отводимой паровоздушной смеси и утилизация тепла и конденсата этого пара. Для решения первой задачи разработана серия новых высокоэффективных технологий, позволяющих регулировать эффективность термической деаэрации в зависимости от расхода выпара [4]. Сущность этих технологий заключается в том, что в качестве регулируемых параметров используются конечные показатели качества деаэрированной воды (остаточное содержание кислорода или рН), а в качестве регулирующего - расход выпара из деаэратора повышенного давления.
При повышении показателей сверх заданной величины расход выпара увеличивается, при понижении - уменьшается, тем самым изменяется величина давления в деаэраторе и увеличивается (или уменьшается) расход греющего агента в деаэраторе. Во всех режимах термической деаэрации расходы выпара и греющего агента поддерживаются необходимыми и достаточными для обеспечения заданного остаточного содержания растворенного кислорода и
показателя рН, благодаря чему исключается работа деаэрационной установки с излишними или недостаточными расходами выпара и греющего агента, т.е. повышается экономичность и качество термической деаэрации воды.
Рассмотренный выше наиболее эффективный способ регулирования расхода выпара по конечным показателям процесса деаэрации требует применения достаточно сложных регуляторов и датчиков химического состава деаэрированной воды. В качестве более простого решения может быть применено пропорциональное регулирование расхода выпара по расходу обрабатываемой воды.
Указанные решения задачи снижения расхода выпара до технологически необходимого минимума существенно упрощают решение следующей задачи -утилизации выпара, поскольку количества теплоты и массы, подлежащих утилизации, при этом снижаются в несколько раз.
Ниже рассмотрен ряд технологий отвода и утилизации выпара деаэраторов избыточного давления и вакуумных деаэраторов.
Утилизация выпара деаэраторов избыточного давления
Экономичность и надежность деаэрационных установок в значительной степени зависят от способов отвода и утилизации выпара из деаэраторов. Следует отметить, что утилизация теплоты выпара имеет существенно большее значение по сравнению с утилизацией его конденсата. Так, при нормативном удельном расходе выпара 1,5 кг/т и расходе питательной воды 1000 т/ч расход выпара составит 1,5 т/ч. При этом ущерб от потери теплоты выпара в 3-4 раза превысит ущерб, возникающий при потере конденсата. Следовательно, в первую очередь должна быть утилизирована теплота выпара.
С целью сохранения теплоты и конденсата выпара в деаэрационной установке применяют теплообменные аппараты, называемые охладителями выпара. По типу охладители выпара могут быть поверхностными и смешивающими, выносными или встроенными в деаэрационную колонку. Наиболее широкое распространение получили выносные охладители поверхностного типа.
Эксплуатация поверхностных охладителей связана с рядом трудностей из-за коррозии трубок, вызываемой кислородом, свободной углекислотой и аммиаком, содержащимися в значительных количествах в отводимой парогазовой смеси. Применяемые латунные трубки не обеспечивают долговечной работы охладителей. В качестве более надежного материала для трубных систем используются дорогие - мышьяковистая латунь или нержавеющая сталь. Кроме пониженной надежности и необходимости значительных капитальных затрат на проведение частых ремонтных работ, применение поверхностных охладителей малоэкономично из-за неэффективной утилизации отводимого из термических деаэраторов выпара.
Весьма целесообразным является применение смешивающих охладителей выпара, выполненных в виде циклона. Охладители смешивающего типа более просты и удобны в эксплуатации. Для конденсации выпара в смешивающем охладителе следует использовать поток воды с температурой на 12-15 °С ниже температуры насыщения. Расход охлаждающей воды должен быть таким, чтобы ее нагрев не превышал 5-7 °С, причем он меньше, чем расход на охладитель поверхностного типа.
Несмотря на то, что охладитель выпара, согласно [2], является обязательным элементом деаэрационной установки, вопрос о расположении охладителя относительно колонки деаэратора в технической литературе никогда не рассматривался. Ответ на вопрос о расположении охладителя выпара относительно деаэрационной колонки не является очевидным, о чем свидетельствуют многочисленные примеры. Практически на всех тепловых электростанциях охладители выпара установлены на отметке обслуживания деаэраторов. В результате этого теплоноситель после охладителя поверхностного типа или смесь конденсата выпара и охлаждающей воды после охладителя смешивающего типа обычно отводится в канализацию или дренажные баки. Это приводит к ощутимым потерям теплоты и массы конденсата выпара.
Повысить экономичность процесса термической деаэрации можно с помощью технологий, предусматривающих установку охладителей выпара над деаэрационной колонкой, на высоте 2-10 м, обеспечивающей самотечный слив конденсата в верхнюю часть колонок [5].
Такое размещение охладителей исключает указанные выше недостатки, поскольку обеспечивает надежный и полный возврат охлажденного исходной водой выпара в колонку деаэратора и предотвращает унос ценного теплоносителя по трубопроводу отвода неконденсирующихся газов в атмосферу.
В НИЛ ТЭСУ УлГТУ разработана серия технических решений, которые позволяют достаточно полно утилизировать как теплоту, так и массу отводимой смеси с помощью установки на деаэраторах избыточного давления более надежных и экономичных охладителей смешивающего (контактного) типа и новых схем отвода парогазовой смеси из деаэраторов [6].
По одному из вариантов решения отвода выпара смесь подаваемой в деаэратор исходной воды и конденсата выпара после охладителя смешивающего типа отводится в бак-газоотделитель, откуда насосом направляется на повторную деаэрацию. Обязательным условием такого возврата должно быть удаление из выпара неконденсирующихся коррозионно-агрессивных газов, что возможно при подаче выпара в бак-газоотделитель.
По другой схеме смесь после охладителя непосредственно подается на деаэрацию в верхнюю часть деаэрационной колонки, а неконденсирующиеся газы удаляются из него в атмосферу, что позволяет обеспечить утилизацию как теплоты, так и массы выпара [7]. Выпар подается в нижнюю часть смешивающего охладителя, а охлаждающая вода - по касательной. Диаметр трубопровода выпуска неконденсирующихся газов из охладителя рассчитывают исходя из их количества при 100%-й влажности и температуре смеси охлаждающей воды и выпара. Регулирующий орган для регулирования расхода выпара следует разместить после охладителя.
При двухступенчатой схеме дегазации воды тепловых электростанций целесообразно выпар деаэраторов повышенного давления использовать в деаэраторах атмосферного давления.
В случае подготовки добавочной питательной воды в вакуумном деаэраторе возможно использование выпара деаэраторов повышенного давления в качестве греющего пара вакуумных деаэраторов или рабочего пара пароструйного эжектора вакуумного деаэратора [8]. Экономичность установки, помимо более полной утилизации выпара деаэратора повышенного давления, повышается и за счет исключения дополнительных затрат на работу пароструйного эжектора (рис. 3).
Рис. 3. Схема подготовки добавочной питательной воды в вакуумном деаэраторе:
1 - деаэратор повышенного давления; 2 - вакуумный деаэратор; 3 - трубопровод отвода выпара деаэратора повышенного давления; 4 - пароструйный эжектор; 5 - трубопровод
рабочего пара эжектора
Предложенные технические решения позволяют значительно сократить тепловые затраты на деаэрацию питательной воды, а также уменьшить эксплуатационные затраты, связанные с износом поверхностного охладителя выпара и другого оборудования.
Транспорт и утилизация выпара вакуумных деаэраторов
Процесс отвода выпара в вакуумных деаэраторах существенно отличается от отвода выпара деаэраторов повышенного и атмосферного давления.
В отличие от деаэраторов избыточного давления, где охладитель служит только для утилизации тепла и конденсата выпара, в вакуумном деаэраторе основное назначение охладителя выпара - резкое снижение объема парогазовой смеси. Из вакуумного деаэратора поступает огромный объем выпара, с которым газоотсасывающее устройство не может справиться. Перед газоотводящими аппаратами выпар проходит охладители выпара. Обычно принимается максимальное выделение растворенных газов 50 г на 1 т поступающей на деаэратор воды. С учетом присосов и газов в греющем паре газоотводящий аппарат рассчитывается на 60 г газов на 1 т воды [2]. При этом не учитываются режим работы вакуумной деаэрационной установки, тип и схемы включения вакуумного деаэратора и газоотводящего аппарата, поэтому на практике могут возникнуть случаи, когда газоотводящие аппараты не создают необходимый вакуум в установке или эксплуатируются в экономически невыгодном режиме.
При выборе типа газоотсасывающего устройства необходимо рассматривать способность поддерживать требуемый вакуум, надежность в эксплуатации, экономичность. С точки зрения создания необходимого разрежения в вакуумных деаэраторах, применяемые пароструйные и водоструйные эжекторы и механические насосы примерно равноценны. Основным критерием для выбора газоотводящих аппаратов должна быть их надежность, поскольку устройства для отвода выпара относятся к наименее надежным элементам деаэрационных установок.
В процессе эксплуатации нагрузка вакуумного деаэратора изменяется в широких пределах, следовательно, должно существенно изменяться и количество неконденсирующихся газов, удаляемых из деаэратора. Вместе с тем, при снижении нагрузки может значительно понижаться температурный уровень процесса деаэрации и рабочее давление в деаэраторе. Поэтому представляется целесообразным для правильного подбора газоотводящего аппарата при проектировании деаэрационной установки рассматривать работу газоотводящего аппарата с учетом предполагаемого режима работы деаэратора.
В [9] рассмотрена методика подбора струйных аппаратов вакуумных деаэрационных установок, позволяющая выбрать оптимальный режим эксплуатации деаэрационной установки. Методика заключается в определении соответствия давления всасывания водоструйных и пароструйных эжекторов требуемому разрежению в деаэраторе путем наложения характеристик вакуумных деаэраторов и газоотводящих аппаратов.
В качестве примера применения методики рассмотрена работа деаэрационной установки с горизонтальным вакуумным деаэратором струйно-барботажного типа ДВ-800. На рис. 4 показана зависимость нагрузки деаэратора ^и.в, т/ч, от рабочего давления р, Па, в нем (линия 1), построенная при следующих условиях: температура и расход греющего агента постоянны и равны соответственно 90 °С и 125 т/ч, повышение температурного уровня процесса с увеличением нагрузки осуществляется за счет изменения температуры исходной воды от 15 до 50 °С. Здесь же изображены зависимости давления всасывания струйных эжекторов от расхода воздуха, соответствующего данной нагрузке (линии 2, 3).
Представленные графические зависимости позволяют исследовать соответствие давления всасывания эжекторов требуемому разрежению в деаэраторе и, тем самым, выбрать необходимый тип эжектора. Кроме того, на основании наложения характеристик может быть определен интервал, при котором осуществление процесса деаэрации с получением воды требуемого качества невозможно, а также определены температурные режимы вакуумной деаэрации, при которых выбранный эжектор будет справляться с отводом выпара.
Из анализа рис. 4 следует, что для данных температурных режимов вакуумной деаэрации эффективный отвод выпара из деаэратора ДВ-800 может быть обеспечен пароструйным эжектором ЭП-3-25/75 во всем диапазоне нагрузок. Водоструйный эжектор ЭВ-340, напротив, не обеспечивает требуемой глубины разрежения в деаэраторе, так как характеристика эжектора лежит выше характеристики деаэратора. Для обеспечения эффективного отвода выпара из деаэратора ДВ-800 при выбранном температурном режиме необходимо подобрать более мощный водоструйный эжектор. С другой стороны, использование
эжектора ЭВ-340 возможно при повышении температурного уровня вакуумной деаэрации и соответствующем подъеме характеристики деаэратора.
Р, МПа
Рис. 4. К методике наложения характеристик работы вакуумного деаэратора и струйных газоотводящих аппаратов: 1 - зависимость нагрузки вакуумного деаэратора ДВ-800 от рабочего давления; 2 - зависимость давления всасывания водоструйного эжектора ЭВ-340; 3 - зависимость давления всасывания пароструйного эжектора ЭП-3-25/75
Определено, что затраты на работу эжекторов практически на два порядка ниже тепловых затрат, необходимых для подогрева теплоносителей перед деаэратором. Экономичность вакуумной деаэрации определяется ее температурным уровнем: чем ниже температурный уровень, тем выше тепловая экономичность. Следовательно, при выборе режима работы вакуумных деаэрационных установок и типа газоотводящих аппаратов следует ориентироваться на работу деаэраторов с минимальными температурами теплоносителей.
С целью повышения экономичности процесса отвода выпара путем полного исключения потерь теплоты и потерь рабочей воды предложена установка с двумя последовательно включенными водоструйными эжекторами разной производительности. При работе деаэратора в номинальном режиме образующаяся паровоздушная смесь отводится обоими эжекторами. Рабочая вода для дополнительного эжектора направляется из бака-газоотделителя. При эксплуатации деаэратора с частичными нагрузками (примерно 60-70% от номинальной производительности) включается только основной эжектор. Второй газоотводящий аппарат включается для обеспечения остальных 30-40% производительности вакуумного деаэратора в период его работы в номинальном режиме. Причем рабочей средой для второго эжектора служит отработавшая вода первого эжектора, которая отбирается из бака-газоотделителя. Таким образом, второй эжектор работает кратковременно по замкнутой схеме, а избыток воды из бака-газоотделителя направляется в вакуумный деаэратор.
В процессе отвода выпара водоструйными эжекторами химически очищенная вода, используемая в качестве рабочей среды, насыщается кислородом и сливается в бак-газоотделитель в виде газовоздушной эмульсии. Благодаря этому в баке создаются оптимальные условия для десорбции свободного диоксида углерода СО2. Этот полезный эффект может быть использован при параллельном включении водоструйного эжектора с баком-газоотделителем и декарбонизатора [10].
Предложенные способы позволяют существенно повысить экономичность процесса подготовки воды в вакуумных деаэраторах.
Расчеты удельных затрат эксергии при ступенчатом включении водоструйных эжекторов в деаэрационную установку показывают, что новая схема позволяет существенно, примерно на 30 %, снизить затраты на деаэрацию воды при неполных нагрузках вакуумных деаэраторов.
Использование для декарбонизации подпиточной воды водоструйного эжектора позволяет вдвое сократить затраты на обработку воды. При незначительных нагрузках вакуумного деаэратора декарбонизатор может быть полностью отключен.
Выводы
1. Впервые поставлена и решена актуальная научная задача определения величины минимально возможного (теоретически необходимого) количества выпара термических деаэраторов. Знание величины минимально возможного количества выпара необходимо как для оценки массообменной эффективности существующих конструкций термических деаэраторов, так и для поиска путей повышения качества и экономичности процесса деаэрации.
2. Предложены высокоэффективные технологии снижения расхода выпара деаэраторов избыточного давления, позволяющие значительно сократить энергетические затраты на процесс термической деаэрации; определена высота установки охладителей выпара относительно деаэрационных колонок, обеспечивающая надежный самотечный слив охлажденного исходной водой выпара в колонку деаэратора и предотвращающая унос ценного теплоносителя в атмосферу; разработаны способы полной утилизации теплоты и массы выпара деаэраторов избыточного давления с применением охладителей выпара смешивающего типа; показано, что в технологически обоснованных случаях возможно применение других решений по утилизации теплоты и массы выпара деаэраторов.
3. Выполнен комплекс исследований, направленных на повышение эффективности вакуумных деаэрационных установок: разработана методика подбора газоотводящих аппаратов вакуумных деаэраторов, основанная на исследовании соответствия давления всасывания водоструйных и пароструйных эжекторов требуемому разрежению в деаэраторе; установлено, что наибольшая энергетическая эффективность вакуумных деаэрационных установок достигается при выборе газоотводящих аппаратов, рассчитанных на работу деаэраторов с минимальными температурами теплоносителей; предложены новые технологии отвода и утилизации выпара вакуумных деаэраторов, позволяющие значительно сократить энергетические затраты на осуществление процесса деаэрации и обеспечить повышение эффективности работы оборудования для противокоррозионной обработки подпиточной воды.
Summary
The problem of definition of size of minimally necessary quantity thermal deaeratorA blowoff steam is solved. The complex of researches and the technological development is executed allowing essentially to increase reliability and profitability thermal deaeration of water in heat power installations due to effective removal blowoff steam, decrease of quantity and recycling of heat and weights formed at deaeration mixes blowoff steam and not condensed corrosion-active gases.
Литература
1. ГОСТ 16860-88*. Деаэраторы термические. Типы, основные параметры, приемка, методы контроля. - М.: Издательство стандартов, 1989.
2. Расчет и проектирование термических деаэраторов: РТМ 108.030.21-78 / В.А. Пермяков, А.С. Гиммельберг, Г.М. Виханский, Ю.М. и др. - Л.: НПО ЦКТИ, 1979 - 132 с.
3. Шарапов В.И., Малинина О.В., Цюра Д.В. О предельной массообменной и энергетической эффективности термических деаэраторов // Энергосбережение и водоподготовка. - 2003.-№ 2.-С. 61-64.
4. Цюра Д.В., Малинина О.В., Шарапов В.И. Регулирование расхода выпара термических деаэраторов // Материалы Четвертой Российской научнотехнической конференции «Энергосбережение в городском хозяйстве энергетике, промышленности».- Ульяновск: УлГТУ, 2003.-Том 2.-С. 279-282.
5. Патент 2203857 RU, МПК7 С 02F1/20. Способ термической деаэрации воды / Шарапов В.И., Малинина О.В. // Бюллетень изобретений, 2003-№ 13. Приоритет от 5.06.2001.
6. Малинина О.В., Шарапов В.И. Технологии утилизации выпара термических
деаэраторов // Материалы Четвертой Российской научно-технической
конференции «Энергосбережение в городском хозяйстве энергетике, промышленности».- Ульяновск: УлГТУ, 2003. - Том 2. - С. 283-
288.
7. Патент 2210543 RU, МПК7 С 02F1/20. Способ термической деаэрации воды /
Шарапов В.И., Малинина О.В. // Бюллетень изобретений, 2003. - № 23.
Приоритет от 19.07.2002.
8. Патент 2182116 RU, МПК7 С 02F1/20. Способ термической деаэрации воды / Шарапов В.И., Малинина О.В., Макарова Е.В. // Бюллетень изобретений, 2002.-№ 13. Приоритет от 5.06.2001.
9. Шарапов В.И., Малинина О.В. Методика выбора газоотводящих аппаратов вакуумных деаэрационных установок // Промышленная энергетика,- 2002.-№ 9.- С. 37-40.
10. Шарапов В.И., Малинина О.В., Кувшинов О.Н. Схемы включения водоструйных эжекторов вакуумных деаэрационных установок // Научнотехнический калейдоскоп. - 2000. - № 3. - С. 105-108.
Поступила 03.02.2004
