CC BY
0
обработка материалов резанием
Metal cutting
УДК 621.92 Б01 10.25960/ШО.2019.4.3
технологические особенности магнитно-абразивной обработки в условиях цифровых технологий
В. В. Максаров, А. И. Кексин, И. А. Филипенко, И. А. Бригаднов
Рассмотрен вопрос реализации магнитно-абразивной обработки (МАО) в условиях цифровых информационных технологий, в частности в условиях систем с ЧПУ. Реализация осуществлялась посредством разработки специального устройства для МАО, базируемого на вертикальном обрабатывающем центре с ЧПУ Emco Concept Mill 250, и определения сочетания рабочих движений заготовки в межполюсном пространстве магнитной системы и их скоростей. Результатом проведенных исследований служит определение оптимальных сочетаний рабочих движений и их скоростей с учетом формируемой шероховатости поверхности и производительности обработки.
Ключевые слова: магнитно-абразивная обработка, системы с ЧПУ, финишные операции, режимные параметры обработки.
Постановка проблемы
Применение цифровых информационных технологий коренным образом изменило машиностроительную отрасль. При этом огромный прогресс достигнут на этапе изготовления изделий, в котором процесс резания контролируется посредством числового программного управления (ЧПУ). Применение ЧПУ на промышленных объектах машиностроительного комплекса позволило реализовать автоматическое изготовление деталей самой сложной формы, улучшить их качество, существенно повысить производительность обработки, а также произвести комплексную автоматизацию машиностроительного производства.
При изготовлении машиностроительных изделий особое место занимают финишные способы обработки, которые предназначены для формирования окончательного поверхностного слоя детали. Одним из перспективных способов финишных операций является магнитно-абразивная обработка (МАО) [1-4, 7-12], которую в соответствии с современным развитием машиностроительного производства следует реализовывать в условиях циф-
ровых информационных технологий, в частности в условиях систем с ЧПУ.
В настоящее время один из вариантов реализации МАО в условиях систем с ЧПУ представлен в работе [12]. Используя 3-осевой фрезерный станок с ЧПУ, в котором траектория движения заготовки (инструмента) задается посредством предварительно написанной управляющей программы, исследователям удалось осуществить МАО криволинейных поверхностей с высокими показателями качества поверхностного слоя обрабатываемого изделия (на вогнутой поверхности шероховатость Яа изменялась с 1,3 до 0,2 мкм, при этом в некоторых местах значения достигали 0,08 мкм).
Особую важность при реализации МАО в условиях систем с ЧПУ представляет определение сочетания участвующих при обработке рабочих движений заготовки в межполюсном пространстве магнитной системы и их скоростей [3, 6]. Вызвано это тем, что такие факторы оказывают значительное влияние на эффективность МАО, которая оценивается в основном производительностью обработки и шероховатостью поверхности [1-4, 6-8,
11—13]. Вследствие этого авторами поставлены следующие задачи исследования:
1) определить участвующие рабочие движения заготовки в межполюсном пространстве магнитной системы при реализации МАО в условиях системы с ЧПУ;
2) установить влияние скоростей рабочих движений обрабатываемой заготовки на получаемую шероховатость поверхности при реализации МАО в условиях системы с ЧПУ;
3) установить влияние скоростей рабочих движений обрабатываемой заготовки на производительность обработки при реализации МАО в условиях системы с ЧПУ;
4) определить оптимальные скорости рабочих движений обрабатываемой заготовки при реализации МАО в условиях системы с ЧПУ.
Методика проведения экспериментальных исследований
Условия проведения эксперимента. Магнитно-абразивная обработка осуществлялась на специально разработанном устройстве, базируемом на вертикальном обрабатывающем центре с ЧПУ Emco Concept Mill 250 (рис. 1). Все рабочие движения заготовки в межполюсном пространстве магнитной системы и их скорости устанавливались посредством предварительно написанной управляющей программы, которая фиксировалась в системе с ЧПУ.
МАО производилась при следующих постоянных режимных параметрах: магнитная индукция B = 1,0 Тл; рабочий зазор 8 = = 1 мм; магнитно-абразивный материал Fe-TiC
с зернистостью А = 100/60 мкм. Магнитно-абразивное пространство, в котором осуществлялась обработка заготовок, являлось замкнутым или объемным, созданным посредством дополнительных подпоров.
Для исследования в качестве экспериментальных образцов были выбраны цилиндрические заготовки из стали Р6М5, которые предварительно были подвергнуты термической обработке для обеспечения твердости 62-64 HRC и механической обработке для формирования равной исходной шероховатости поверхностного слоя Ra = 0,6 мкм.
Контролирование шероховатости поверхности образцов по параметру Ra производили при помощи профилометра Surftest SJ-210 Серия 178. Для достоверности результатов снятие показателей с прибора происходило по 15 раз, после чего высчитывалось среднее значение. Производительность МАО оценивали путем измерения массы образца до и после обработки. Данный контроль осуществляли с помощью весов ВЛТЭ 310. Перед измерением производили калибровку прибора, используя эталонный образец.
Участвующие при МАО рабочие движения заготовки. Как отмечалось ранее, сочетание рабочих движений заготовки в межполюсном пространстве магнитной системы играют ключевую роль при реализации МАО в условиях системы с ЧПУ. Как правило, для реализации МАО используются четыре вида рабочих движений: главное движение, которое определяет скорость резания; осциллирующее движение, которое отвечает за получение на обработанной поверхности сетки рисок и самозатачивание порошковой массы; движение
Е: 100% S: 1
A'-.TU/IL POSITION («ВЕОШГЕ!
00001 N0000 X 17В.200 Z 343.100 С 0.000
PARI CÜTJNT г Г
ЕШ Т1ЦБ ГУ IM CYCLE Г]ME 0Ы ÖM BS ÄCI.i И.00 ШУМ S 0 Г
JÜG
' ч I
J 11 ,rn_ .11
Рис. 1. Реализация МАО в условиях системы с ЧПУ Fig. 1. The implementation of MAF in a system with CNC
ОБРАБОТКА МАТЕРИАЛОВ РЕЗАНИЕМ
МЕТ^ЛООЬРАБЛТКА
подачи, которое заставляет порошок активно перемешиваться и обеспечивает его равномерный подпор к обрабатываемой поверхности; дополнительные движения [3].
Вопрос сочетания рабочих движений при МАО и их непосредственного влияния на такие важнейшие параметры обработки, как производительность и качество обработанной поверхности детально рассматривался в работе [6]. В исследованиях, изложенных в работе [6], были задействованы следующие сочетания рабочих движений: сочетание скорости резания, подачи и осцилляции V + ип + ио); сочетание скорости резания и подачи V + vп); сочетание скорости резания и осцилляции V + vо); скорость резания фр); сочетание скорости подачи и осцилляции V + vо); скорость осцилляции (vо); подача ^п). По результатам исследований был сделан вывод, что наиболее оптимальными являются несколько сочетаний рабочих движений, а именно: сочетание трех движений Vр + vп + vо; сочетание двух движений Vр + vп; применение одного движения вращения заготовки вокруг собственной оси.
В целом подбор сочетаний рабочих движений осуществляется индивидуально, исходя из поставленной технологической задачи. Рассматривая задачу, которая детально излагается в работе [5], следует отметить, что главным требованием, выдвигаемым при обработке сложнопрофильных изделий, в частности метчика, является обеспечение качественных показателей на каждом рабочем участке изделия. Для выполнения данных требований при МАО следует обеспечить снижение магнитно-абразивного воздействия на переходных зонах рабочих участков изделия. В связи с этим для достижения поставленной задачи следует исключить осциллирующее движение обрабатываемой заготовки в процессе МАО, так как оно создает дополнительные искажения на участках изделия.
Таким образом, опираясь на результаты работы [6], в качестве рабочих движений заготовки было выбрано сочетание двух движений: частоты вращения и подачи заготовки в межполюсном пространстве установки, которые изменялись в диапазоне п = 200 -- 800 об/мин и 8 = 50 - 200 мм/мин соответственно.
Результаты экспериментальных
исследований и их обсуждение
Влияние частоты вращения и подачи заготовки на получаемую шероховатость поверхности. Проведенные экспериментальные исследования по изучению влияния частоты вращения заготовки п на шероховатость поверхностного слоя при реализации магнит-но-абрабивной обработки в условиях системы с ЧПУ (рис. 2) позволили сделать следующие заключения.
Существует предположение о том, что частота вращения заготовки п влияет на скорость снижения шероховатости обрабатываемой поверхности, а именно: чем больше частота вращения заготовки, тем быстрее снижается и шероховатость поверхности [3]. Такой вывод основывается на том, что при возрастании частоты вращения заготовки увеличивается число ее проходов через зону магнитно-абразивного воздействия за промежуток времени и, как следствие, удаление исходных микронеровностей с обрабатываемой поверхности происходит быстрее. Однако в действительности такая зависимость имеет более сложный характер и зависит от многих факторов, например от подачи заготовки вдоль межполюсного пространства, от нежесткого закрепления режущих зерен магнитным полем в рабочей зоне, а также от объемного рабочего пространства, создаваемого в процессе обработки.
Явление нежесткого закрепления зерен вызвано в первую очередь увеличением частоты вращения заготовки. Объясняется это тем, что при увеличении частоты вращения до определенного значения возникает критический момент, при котором удержание магнитно-абразивного материала в рабочих зазорах снижается и происходит его выталкивание из зоны обработки за счет сил трения, после чего он оседает на нерабочих поверхностях полюсных наконечников. Такое явление можно наблюдать при обработке в стандартном рабочем пространстве, т. е. когда магнитно-абразивный материал удерживается только на противоположных полюсах магнитной системы. Заготовке при этом задается вращение либо вокруг своей оси, либо с дополнительным ос-цилляционным движением [3].
о
200 400 600 800
Частота вращения заготвки n, об/мин
♦ — S = 50 мм/мин; 1 И — S = 120 мм/мин;
■ А | — S = 200 мм/мин
Рис. 2. Влияние частоты вращения заготовки на шероховатость поверхности при различных значениях подачи
Fig. 2. Influence of the billet rotational speed on the surface roughness at different velocity
Рабочее пространство, полностью лишенное свободных зон для вылета порошка, называется замкнутым или объемным рабочим пространством. В таком случае при увеличении частоты вращения и постоянной подачи материал скапливается в локальных местах рабочих зазоров, которые расположены по направлению движения заготовки вдоль полюсных наконечников и направлению движения заготовки вокруг своей оси. Это приводит к его повышенной концентрации и увеличению температуры резания. Все это способствует не только ухудшению шероховатости поверхности, как видно из рис. 2, примерно с n = 500 ^ 550 об/мин, но и внедрению абразивных зерен в обрабатываемую поверхность.
Следовало бы также предположить, что подача заготовки вдоль полюсных наконечников будет оказывать прямое положительное влияние на изменение шероховатости поверхности при изучении частоты вращения заготовки, т. е. с увеличением подачи заготовки шероховатость обрабатываемой поверхности будет уменьшаться. Однако, как видно из рис. 2, уже при подаче заготовки, равной 200 мм/мин, значение параметра шероховатости ухудшается в сравнении со значением этого параметра при подаче S = 120 мм/мин. Этот факт возникает из вышеописанных явлений концентрации магнитно-абразивного материала в рабочем зазоре.
Исходя из этого также были построены зависимости влияния подачи заготовки на шероховатость обрабатываемой поверхности при различных значениях частоты вращения заготовки (рис. 3).
В результате анализа построенных зависимостей, помимо вышеизложенных выводов, стоит отметить, что на зависимостях, представленных на рис. 3, наблюдается пересечение двух кривых: п = 400 об/мин и п = = 600 об/мин — при подаче заготовки 8 = = 105 мм/мин. Из этого факта можно сделать вывод, что при выборе рабочих параметров обработки в диапазоне скоростей 8 = 50 ^ ^ 90 мм/мин следует применять частоту вращения заготовки п = 600 об/мин. Однако при увеличении подачи до 120-200 мм/мин следует выбирать частоту вращения 400 об/мин. Также можно утверждать, что значение частоты вращения заготовки 600 об/мин является своего рода переломным моментом в процессе уменьшения шероховатости обрабатываемой поверхности. Такой вывод строится исходя из того, что при частоте вращения, равной 800 об/мин, значение параметра шероховатости практически сравнивается с его значением при частоте вращения п = 200 об/мин.
На основании вышеизложенного, а также опираясь на исследования [3, 6], следует отметить, что скорости рабочих движений ока-
50 100 150
Подача заготвки S, мм/мин
= 200 мм/мин; д — п = 400 мм/мин;
200
: 600 мм/мин;
■ — n = 800 мм/мин
Рис. 3. Влияние подачи на шероховатость поверхности при различной частоте вращения заготовки
Fig. 3. Influence of delivery speed on the surface roughness at different billet rotational speed
35
30
ci 25
20
15
S 10 £ ID
О r
0 200 400 600 800
Частота вращения заготовки n, об/мин
♦ — S = 50 мм/мин; —•— — S = 120 мм/мин; ■ А ' — S = 200 мм/мин
Рис. 4. Влияние частоты вращения заготовки на количество снимаемого материала при различной подаче
Fig. 4. Influence of the billet rotational speed on the amount of stock removed at different delivery speed
35
30
® 25
Й
H 20
15
10
50 100 150 200
Подача заготовки S, мм/мин
» — n = 200 об/мин; д — n = 400 об/мин; —д— — п = 600 об/мин; у — п = 800 об/мин
Рис. 5. Влияние подачи на количество снимаемого материала при различной частоте вращения заготовки
Fig. 5. Influence of the delivery speed on the amount of stock removed at different billet rotational speed
зывают огромное влияние на МАО изделий. Скорости рабочих движений необходимо применять в строго определенном диапазоне, который устанавливается экспериментальным путем.
Влияние частоты вращения и подачи заготовки на производительность обработки. При исследовании влияния скоростей рабочих движений станка с ЧПУ на производительность МАО заготовок из быстрорежущей стали Р6М5 выяснилось, что закономерность изменения количества снимаемого материала для всех движений за 1 минуту обработки идентична и отличается только в крутизне подъема кривых, т. е. в отношении dQ/dn и dQ/dS. С увеличением скорости рабочих движений количество снимаемого материала увеличивается в следующих зависимостях: Q = f(n) и Q = f(S). Результаты представлены на рис. 4 и 5.
Сводные экспериментальные данные
Summary of experimental data
Для оптимизации МАО необходимо подобрать такие режимные параметры обработки, при которых можно обеспечить наибольшую производительность процесса с наименьшей шероховатостью обработанной поверхности. В связи с этим в сводной таблице представлены экспериментальные результаты, при которых были определены минимальная шероховатость поверхности и количество снимаемого материала в этот момент.
По результатам проведенных исследований и анализа полученных зависимостей влияния рассматриваемых параметров на шероховатость обработанной поверхности и производительность обработки при реализации МАО в условиях системы с ЧПУ было выявлено, что значения параметров частоты вращения п = 475 об/мин и подачи заготовки 8 = 120 мм/мин (рис. 6) являются наиболее предпочтительными для достижения поставленной задачи [5].
Подача заготовки S, мм/мин Скорость вращения заготовки n, об/мин Минимальная шероховатость поверхностного слоя Ra, мкм Количество снимаемого материала Q, мг
50 570 0,32 17
120 475 0,25 22
200 470 0,24 22
125 200 0,36 11
140 400 0,24 21
130 600 0,26 25
125 800 0,34 27
Ra, мкм Q, мг
0,7 ■■ 0,6 — 0,5 0,4 — 0,3 — 0,2 0,1 + 0
30 25 20 15 10 5
0
Q = f(n)
200 400 600 800 n, об/мин
Рис. 6. Влияние скорости вращения заготовки n на шероховатость поверхности и съем материала при подаче S = 120 мм/мин
Fig. 6. Influence of the billet rotational speed n both on the surface roughness and stock removed when delivery speed S = 120 mm/min
Выводы
Были выполнены экспериментальные исследования по определению режимных параметров при реализации МАО в условиях системы с ЧПУ, по результатам которых удалось установить, что:
• с увеличением частоты вращения и подачи заготовки в определенное время возникает критический момент, после которого наблюдается тенденция к ухудшению шероховатости обработанной поверхности (закономерности, представленные на рис. 2 и 3);
• для всех скоростей движений заготовки закономерность изменения количества снимаемого слоя материала за 1 мин МАО идентична и различается только в крутизне подъема кривых, т. е. в отношении dQ/dn и dQ/dS (закономерности, представленные на рис. 4 и 5);
• экспериментально установлены оптимальные значения параметров частоты вращения заготовки и подачи заготовки вдоль полюсных наконечников при обработке изделий из быстрорежущей стали Р6М5: п = = 475 об/мин и 8 = 120 мм/мин соответственно.
Статья подготовлена при поддержке государственного задания № 9.10520.2018 /11.12 в рамках реализации Национальной технологической инициативы.
Литература
1. Акулович Л. М., Сергеев Л. Е, Лебедев В. Я. Основы магнитно-абразивной обработки металлических поверхностей. Минск: БГАТУ, 2012. 316 с.
2. Акулович Л. М., Сергеев Л. Е. Технология и оборудование магнитно-абразивной обработки металлических поверхностей различного профиля. Минск: БГАТУ, 2013. 372 с.
3. Барон Ю. М. Магнитно-абразивная и магнитная обработка изделий и режущих инструментов. Л.: Машиностроение, 1986. 176 с.
4. Максаров В. В., Кексин А. И. Технологическое повышение качества сложнопрофильных поверхностей методом магнитно-абразивного полирования // Металлообработка. 2017. № 1 (97). С 47-57.
5. Пат. 2626124 Российская Федерация, МПК B24B 31/112. Способ магнитно-абразивного полирования рабочих участков метчика / В. В. Максаров, А. И. Кексин. Заявитель и патентообладатель: Санкт-Петербургский горный университет. № 2016114202; заявл. 12.04.2016; опубл. 21.07.2017. Бюл. № 21. 13 с.
6. Сакулевич Ф. Ю. Основы магнитно-абразивной обработки. Минск: Наука и техника, 1981. 328 с.
7. Cheung F. Y., Zhou Z. F., Geddam A., Li K. Y. Cutting edge preparation using magnetic polishing and its influence on the perfomance of high-speed steel drills // Journal of material processing technology. 2008. Vol. 208. P. 196-204.
8. Gill R. S. Effect of the process parameters on the surface roughness during magnetic abrasive finishing process on ferromagnetic stainless steel workpieces // International Journal of Mechanical Engineering and Technology. 2013. Vol. 4. P. 310-316.
9. Maksarov V. V., Keksin A. I. Technology of magnetic-abrasive finishing of geometrically-complex products / IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2018. N 4. P. 327.
10. Olt J. J., Maksarov V. V., Keksin A. I. Internal thread cutting process improvement based on cutting tools treatment by composite powders in a magnetic field // Journal of Silicate Based and Composite Materials. 2018. Vol. 70, N 4. P. 128-131.
11. Singh K., Jain V. K., Raghuram V. Experimental investigations into forces acting during a magnetic abrasive finishing process // International Journal of Advanced Ma-nuacturing Technology. 2006. Vol. 30, N 7-8. P. 652-662.
12. Vahdati M., Rasoul S. Evaluation of parameters affecting magnetic abrasive finishing on concave freeform surface of Al alloy via RSM Method // Advances in Materials Science and Engineering. Volume 2016. Article ID 5256347.14 p.
13. Maksarov V. V., Olt J. Dynamic stabilization of machining process based on local metastability in controlled robotic systems of cnc machines / / Journal of Mining Indtitute. 2017. Vol. 226. P. 446-451.
Сведения об авторах
Максаров Вячеслав Викторович — доктор технических наук, профессор, декан электромеханического факультета, заведующий кафедрой машиностроения, Санкт-Петербургский горный университет, 199106, Санкт-Петербург, В. О., 21-я линия, д. 2, e-mail: maks78.54@mail.ru
Кексин Александр Игоревич — кандидат технических наук, ассистент кафедры машиностроения, Санкт-Петербургский горный университет, 199106, Санкт-Петербург, В. О., 21-я линия, д. 2, e-mail: keksin.a@mail.ru
Филипенко Ирина Анатольевна — аспирант кафедры машиностроения, Санкт-Петербургский горный университет, 199106, Санкт-Петербург, В. О., 21-я линия, д. 2.
Бригаднов Игорь Альбертович — доктор физико-математических наук, профессор, кафедра информационных систем и вычислительной техники, Санкт-Петербургский горный университет, 199106, Санкт-Петербург, В. О., 21-я линия, д. 2, e-mail: brigadnov@mail.ru
Для цитирования: Максаров В. В., Кексин А. И., Филипенко И. А., Бригаднов И. А. Технологические особенности магнитно-абразивной обработки в условиях цифровых технологий // Металлообработка. 2019. № 4 (112). С. 3-10.
UDC 621.92 DOI 10.25960/mo.2019.4.3
Technological features of magnetic-abrasive processing in terms of digital technology
V. V. Maksarov, A. I. Keksin, I. A. Filipenko, I. A. Brigadnov
The article deals with the realization of magnetic abrasive finishing in the conditions of digital information technologies, in particular in the conditions of CNC systems. The realization was carried out through the creation of a special device for MAF, based on a vertical machining center with CNC Emco Concept Mill 250, and determining the combination of the working movements of the workpiece in the magnetic-abrasive space of the magnetic system and their speeds. The result of the research is to determine the optimal combinations of working movements and their speeds, taking into account the formed surface roughness and processing performance.
Keywords: magnetic-abrasive finishing, CNC machine, finishing operations, operating parameters.
The article was prepared with the support of the state task № 9.10520.2018/11.12 in the implementation of the national technological initiative.
References
1. Akulovich L. M., Sergeev L. E., Lebedev V. Ya. Fundamentals of magnetic-abrasive finishing of metal surfaces. Mn: BGATU, 2012. 316 p.
2. Akulovich L. M., Sergeev L. E. Technology and equipment of magnetic-abrasive finishing of metal surfaces of various profiles. Minsk: BGATU, 2013. 372 p.
3. Baron Yu. M. Magnetic-abrasive and magnetic finishing of products and cutting tools. L.: Engineering, 1986. 176 p.
4. Maksarov V. V., Keksin A. I. Technological improvement of the quality of complex-profile surfaces by magnetic-abrasive finishing // Metalloobrabotka. 2017. N 1 (97). P 47-57.
5. Maksarov V. V., Keksin A. I. Patent 2626124 Russian Federation MPK B24B 31/112 Method of magnetic abrasive polishing of the working areas of the tap. Applicant and patentee: Federal state budgetary educational institution of higher education "St. Petersburg mining University". N 2016114202; statement12.04.2016; published 21.07.2017, bulletin. № 21-13 p.: il.
IjlET^^BÇApKjl
METAL CuTTING
6. Sakulevich F. Yu. Fundamentals of magnetic-abrasive processing. Mn.: Science and technology, 1981. 328 p.
7. Cheung F. Y., Zhou Z. F., Geddam A., Li K. Y. Cutting edge preparation using magnetic polishing and its influence on the perfomance of high-speed steel drills // Journal of material processing technology. 2008. Vol. 208. P. 196-204.
8. Gill R. S. Effect of the process parameters on the surface roughness during magnetic abrasive finishing process on ferromagnetic stainless steel workpieces // International Journal of Mechanical Engineering and Technology. 2013. Vol. 4. P. 310-316.
9. Maksarov V. V., Keksin A. I. Technology of magnetic-abrasive finishing of geometrically-complex products/ IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2018. N 4. P. 327.
10. Olt J. J., Maksarov V. V., Keksin A. I. Internal thread cutting process improvement based on cutting tools treatment by composite powders in a magnetic field // Journal of Silicate Based and Composite Materials. 2018. Vol. 70, № 4. P. 128-131.
11. Singh K., Jain V. K., Raghuram V. Experimental investigations into forces acting during a magnetic abrasive finishing process // International Journal of Advanced Manufacturing Technology. 2006. Vol. 30. N 7-8. P. 652-662.
12. Vahdati M., Rasoul S. Evaluation of parameters affecting magnetic abrasive finishing on concave freeform surface of Al alloy via RSM Method // Advances in Materials Science and Engineering. Volume 2016. Article ID 5256347.14 p.
13. Maksarov V. V., Olt J. Dynamic stabilization of machining process based on local metastability in controlled robotic systems of cnc machines // Journal of Mining Indtitute. 2017. Vol. 226. P. 446-451.
intact authors
Maksarov Vyacheslav Viktorovich — Doctor of Technical Sciences, professor, dean of the Faculty of Electromechanical, Head of the Department of Mechanical Engineering of the St. Petersburg Mining University, 199106, St. Petersburg, 21 line V. O., 2, e-mail: maks78.54@mail.ru
Keksin Alexander Igorevich — Ph. D., Assistant of the Department of Mechanical Engineering of the St. Petersburg Mining University, 199106, St. Petersburg, 21 line V. O., 2, e-mail: keksin.a@mail.ru
Filipenko Irina Anatolyevna — Postgraduate Student, Department of Mechanical Engineering of the St. Petersburg Mining University, 199106, St. Petersburg, 21 line V. O., 2.
Brigadnov Igor Albertovich — DSci in Physics and Mathematics, Professor, Department of Information Systems and Computer Sciences of the St. Petersburg Mining University, 199106, St. Petersburg, 21 line V. O., 2, e-mail: brigadnov@mail.ru
For citation: Maksarov V. V., Keksin A. I., Filipenko I. A., Brigadnov I. A. Technological features of magnetic-abrasive processing in terms of digital technology // Metalloobrabotka. 2019. N 4 (112). P. 3-10.
Уважаемые коллеги!
Открыта постоянная редакционная подписка на научно-производственный журнал «МЕТАЛЛООБРАБОТКА». Журнал учрежден и издается АО «Издательство «Политехника» с 2001 г.
Тематика: обработка материалов резанием, давлением, электрофизические и электрохимические методы обработки; новые технологии и материалы.
Тираж 1500 экз., объем от 60 с., периодичность — 6 номеров в год, стоимость одного номера — 700 руб. Постоянным подписчикам 10%-ная скидка. С 2003 г. журнал включен в Перечень ВАК.
Приглашаем к сотрудничеству авторов: научные статьи, одобренные редколлегией, редактируются и печатаются бесплатно.
Для рекламодателей по запросу высылаем расценки.
Подписные индексы: по каталогу «Роспечать» — № 14250.
