CC BY
39
И.Ю. Маслов
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ВЫБОРА ЭМУЛЬСИОННОГО ВЗРЫВЧАТОГО ВЕЩЕСТВА, СЕНСИБИЛИЗИРОВАННОГО ГРАНУЛАМИ ПЕНОПОЛИСТИРОЛА, ПРИ ОТКРЫТЫХ ГОРНЫХ РАБОТАХ
МОСКВА ИЗДАТЕЛЬСТВО «ГОРНАЯ КНИГА»
2013
УДК 662.217 М 31
Книга соответствует «Гигиеническим требованиям к изданиям книжным для взрослых» СанПиН 1.2.1253-03, утвержденным Главным государственным санитарным врачом России 30 марта 2003 г. (ОСТ 29.124—94). Санитарно-эпидемиологическое заключение Федеральной службы по надзору в сфере защиты прав потребителей и благополучия человека № 77.99.60.953.Д.014367.12.12
Маслов И.Ю.
М 31 Технико-экономическое обоснование выбора эмульсионного взрывчатого вещества, сенсибилизированного гранулами пенопо-листирола, при открытых горных работах: Горный информационно-аналитический бюллетень (научно-технический журнал). Отдельная статья (специальный выпуск). — 2013. — № 12. — 20 с.— М.: издательство «Горная книга»
ISSN 0236-1493
Рассмотрены варианты применения эмульпоров при различных диаметрах скважин, состав окислительной фазы матричной эмульсии, плотность заряжания эмульпоров.
Ключевые слова: эмульсионные взрывчатые вещества, сенсибилизированные гранулами пенополистирола, скорость детонации, коэффициент относительной работоспособности, показатель экономичности ЭВВ.
ISSN 0236-1493 ©
©
©
УДК 662.217
И.Ю. Маслов, 2013 Издательство «Горная книга», 2013 Дизайн книги. Издательство «Горная книга», 2013
I. АКТУАЛЬНОСТЬ РАБОТЫ
В работе [1] показано, что, если при открытой добыче горных пород средней и ниже средней крепости используются сква-жинные заряды ВВ длиной более 20 метров, то эффективно применение эмульсионных взрывчатых веществ (ЭВВ), сенсибилизированных гранулами пенополистирола (далее - эмульпорами). Это связано с тем, что при применении для отбойки горных пород наиболее дешевых и, соответственно, наиболее распространенных ЭВВ, сенсибилизированных газовыми пузырьками, в нижней части скважинного заряда из-за уменьшения размеров газовых пор происходит уплотнение ЭВВ, снижающее чувствительность и затрудняющее протекания полноценной детонации, а при использовании эмульпоров данных явлений не наблюдается.
При создании ЭВВ, как правило, применяются окислители трех видов [2]: а) на основе монораствора аммиачной селитры, б) на основе бинарного раствора аммиачной и натриевой селитр, в) на основе бинарного раствора кальциевой и аммиачной селитр. В работе [1] изучены случаи применения эмульпо-ров, окислительная фаза эмульсии которых представлена монораствором аммиачной селитры, во взрывных скважинах диаметром 200—250 мм.
Анализ современных тенденций повышения эффективности буро-взрывных работ при открытой добыче полезных ископаемых показывает, что наблюдается расширение области применения скважин уменьшенного диаметра (100-160 мм) [3]. По аналогии можно предположить, что при отбойке обводненных горных пород средней и ниже средней крепости глубокими скважинами уменьшенного диаметра целесообразно использовать эмульпоры. Известно [4—6], что химический состав окислительной фазы ЭВВ оказывает существенное влияние на детонационные характеристики ЭВВ. Однако неясным остается вопрос о химическом составе окислительной фазы эмульсии, используемой при создании эмульпоров при использовании скважин уменьшенного диаметра, так как в работе [5] не оценивалась работоспособность эмульпоров. Известно, что в случае применения ЭВВ, сенсибилизированных газовыми пузырьками, ЭВВ на базе бинарного рас-
твора аммиачной и кальциевой селитр имеют работоспособность не ниже, чем ЭВВ на основе монораствора аммиачной селитры и на основе бинарного раствора аммиачной и натриевой селитр, но при этом они имеют существенно меньшие значения предельного диаметра [6].
Поэтому решение научно-технической задачи - обоснование оптимальных химических составов эмульпоров, обеспечивающих улучшение технико-экономических показателей при производстве массовых взрывов на карьерах в скважинах глубиной до 50 м в скважинах различного диаметра, является актуальной задачей с точки зрения совершенствования технологии взрывных работ.
II. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ
В настоящей работе представлены результаты численных экспериментов, основанных на схеме, изложенной в [7, 8].
Результаты расчетов скорости детонации, предельного диаметра безоболочечного заряда и коэффициентов относительной работоспособности при различной плотности и химическом составе эмульпоров представлены в табл.1-3.
В качестве критериев относительной работоспособности использовали эмпирические критерии Кукиба Б.Н. [9], Лангефорса У [10], Вайнштейна Б.И. [11].
При расчете относительной работоспособности ЭВВ термодинамические параметры, характеризующие аммонит №6ЖВ, заимствовали из работы [12].
Сравнивались эмульпоры, имеющие базисную эмульсию следующих химических составов: №1- КИ4К03 — 76,0 %, Н20 — 18,0 %, топл.фаза — 6,0 %; №2 — — 60,3 %, Са(Шз)2 —
15,0 %, Н2О- 18,0 %, топл. фаза — 6,7 %; №3 — №N03 — 60,6 %, NN03 — 15,0 %, Н2О — 18,0 %, топл. фаза — 6,4 %.
При выполнении расчетов полагали, что диаметр гранул пе-нополистирола - 3 мм, а пор в этих гранулах при насыпной плотности 0,035-0,05 г/см3 - 160 мкм [13]; воздушная пористость смешения % при механическом смешении: % =0,05. Химический состав эмульсии указан в подрисуночных надписях. Размер глобул эмульсии принимали равным 4 мкм [13].
Таблица 1
Расчетные значения коэффициента относительной работоспособности для состава №1
Показатели Плотность эмульпора, г/см3
1,00 1,05 1,10 1,15
Скорость детонации, м/с 3740 4000 4230 4530
Предельный диаметр, мм 240 300 400 500
Относ. работоспособность [9] [10] [11] 0,825 0,808 0,777 0,865 0,847 0,831 0,904 0,885 0,882 0,947 0,927 0,943
Таблица 2
Расчетные значения коэффициента относительной работоспособности для состава №2
Показатели Плотность эмульпора, г/см3
1,00 1,05 1,10 1,20
Скорость детонации, м/с 3400 3500 3650 3950
Предельный диаметр, мм 140 170 215 350
Относ. работоспособность [9] 0,672 0,692 0,741 0,807
[10] 0,664 0,671 0,732 0,797
[11] 0,641 0,671 0,715 0,791
Таблица 3
Расчетные значения коэффициента относительной работоспособности для состава №3
Показатели Плотность эмульпора, г/см3
1,00 1,05 1,10 1,15
Скорость детонации, м/с 3330 3410 3520 3650
Предельный диаметр, мм 180 220 275 360
Относ. работоспособность [9] 0,622 0,641 0,686 0,716
[10] 0,615 0,622 0,678 0,707
[11] 0,594 0,620 0,662 0,700
Зависимости показателя экономичности от плотности ЭВВ при различных по химической природе окислительных фазах представлены на рис. 1. Величина массовой доли эмульгатора марки РЭМ в составе матричной эмульсии принималась равной 0,8 % от массы матричной эмульсии.
Рис. 1. Зависимости показателя экономичности от плотности ЭВВ и химической природы окислительной фазы эмульсии
Расчет показателя экономичности ЭВВ кэкон осуществлялся без учета коммерческих наценок по нижеприведенным формулам (1), (2). При определении величины кэкон полагали, что объем отбиваемой горной породы пропорционален относительному коэффициенту работоспособности ЭВВ краб.
Р[Со.ф. + Рт.ф. (Сж.т. — Со.ф. ) + Рэп ((Сэм — Сж.т. )] + ап/пСп/
к =
п С2 р| Соф
4 Н
( н.Л
+Сбур 1+- Н
V
К
(1)
где Со.ф. = Собщ.хоз. + вАССАС + вСаСССаС + вЫаССЫаС + вН20СН20 . (2)
Из анализа (1) следует, что с уменьшением краб экономическая эффективность возрастает.
Обозначения, принятые в (1) и (2): САС , ССаС , СМаС , Сж.т. ,
Сэм , СН 0 — стоимости на месте производства ЭВВ аммиачной,
кальциевои, натриевои селитр, жидкого топлива, эмульгатора и технической воды, соответственно, р/кг; Сп/п — стоимость на
месте производства ЭВВ гранул пенополистирола, р/м3; Сбур —
стоимость бурения 1 п.м. скважины диаметром d, р/м; Ьзар -
длина заряда, м; Н уст — высота уступа, м; Н переб — глубина пе-
ребур^ м; ßт.ф , Рэм , Рас , Рсас , РмаС , Ри2й - массовые доли общей топливной фазы, эмульгатора, аммиачной, кальциевой, натриевой селитр и технической воды; ап/п - объемная доля гранул
пенополистирола при создании ЭВВ; Собщхоз - удельные общехозяйственные и энергетические расходы при производстве ЭВВ, р/кг; р — плотность заряжания, кг/м ; краб — коэффициент относительной работоспособности. Приведенные на рис.1 зависимости показателя экономичности построены на основании осред-ненных технико-экономических показателей, характерных для Кузбасса в 2012г.
Анализ данных, представленных в табл.1-3, показывает, что при скорость детонации эмульпоров меняется в широком диапазоне (от 3350 до 4500 м/c) в зависимости от их плотности и химического состава. При этом коэффициент относительной работоспособности ЭВВ изменяется также в широком диапазоне — от 0,6 до 0,9. Учитывая величину предельного диаметра, можно сделать следующие выводы.
III. ВЫВОДЫ
Технико-экономическая оценка эффективности применения эмульпоров показала, что:
— при применении скважинных зарядов диаметром 200-250 мм и более, целесообразно использование эмульпоров с окислительной фазой из аммиачной селитры. При этом их плотность желательна в диапазоне 1,05-1,10 г/см3;
— при применении скважинных зарядов диаметром 100-160 мм целесообразно окислительную фазу эмульпоров готовить на основе аммиачной и кальциевой селитр, т.к. данные ЭВВ имеют существенно меньший предельный (соответственно- критиче-
ский) диаметр (рис.4-6). Рекомендуемая плотность заряжания -1,10-1,15 г/см3.
— эмульпоры с окислительной фазой на основе аммиачной и натриевой селитр обладают меньшей разрушительной силой (работоспособностью) по сравнению с другими, рассматриваемыми в настоящей работе эмульпорами (при одинаковой плотности заряжания). Поэтому, если применяются скважинные заряды диаметром 150 мм и более, то данные эмульпоры целесообразно применять при отбойке обводненных горных пород с низкой устойчивостью уступов и (или) при содержании в разрушаемой среде ценных хрупких включений. Рекомендуемая плотность заряжания - 1,0-1,05 г/см3.
Полученные результаты представляют интерес при проектировании и ведении взрывных работ.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Маслов И.Ю. Разработка технологии взрывной отбойки обводненных горных пород глубокими скважинами с применением эмульсионных взрывчатых веществ, сенсибилизированных гранулами пенопо-листирола // Автореферат дис. на соискание уч.степени канд.техн.наук, Москва, 2013. — С.23.
2. Колганов Е.В., Соснин В.А. Эмульсионные промышленные взрывчатые вещества. — 1-я книга (Составы и свойства). — Дзержинск, Нижегородской обл., издательство ГосНИИ «Кристалл», 2009. — 592с.
3. Перспективность применения скважин малого диаметра при взрывании скальных и полускальных горных пород на карьерах и угольных разрезах. Секисов Г. В., Викторов С. Д., Мирошников В. И. и др.// В сб. трудов Четвертой международной конференции 18-22 октября 2004 г., Москва. — ИПКОН РАН, 2005, С.225-230.
4.Влияние химической природы окислителя на детонационные характеристики ЭВВ. Горинов С.А., Куприн В.П., Коваленко И.Л., Соби-на Е.П.// В кн.: Развитие ресурсосберегающих технологий во взрывном деле. III Уральский горно-промышленный форум. — Екатеринбург, 2010 C.191-201.
5. Горинов С.А., Маслов И.Ю. Влияние химического состава окислительной фазы эмульсии ЭВВ на взрывчатые характеристики при их сенсибилизации пластиковыми полимикросферами // Отдельные статьи Горн.инфор. — аналит. Бюлл. — 2011. — №12. — С.9-16.
6. Горинов С.А., Куприн В.П., Савченко Н.В. Выбор химического состава окислительной фазы эмульсионных взрывчатых веществ для отбойки крепких горных пород скважинами уменьшенного диаметра // Вестник Кременчугского национального университета имени Михаила Остроградского, 2012, №5, с.56-60.
7. Горинов С.А., Маслов И.Ю. Оценка детонационных параметров эмульсионных взрывчатых веществ сенсибилизированных пластиковыми полимикросферами. // Отдельные статьи Горн.инфор. — аналит. Бюлл. — 2011. — №7. — С.53-63.
8. Кутузов Б.Н., Горинов СА. Физико-технические основы создания эмульсионных и гранулированных ВВ и средств их инициирования. // Отдельные статьи Горн.инфор. — аналит. Бюлл. — 2011. — №7. — С.34-52.
9. Афанасенков А.Н., Котова Л.И., Кукиб Б.Н. О работоспособности промышленных взрывчатых веществ // Физика горения и взрыва, 2001. Т.37. №3. — с.115-125.
10. Johansson C.H., Langefors U. Methods of physical characterization of explosives // Proc.of the 36th Intern. Congress on Industrial Chemistry. Brussels. 1972. V.III. P.610.
11. Вайнштейн Б.И., Чернов К.С., Песоцкий М.К. Анализ методов определения работоспособности. Взрывное дело №84/41.. М.: Недра, 1982. — с.75-83.
12. Шведов К.К., Дремин А.Н. О параметрах детонации промышленных ВВ и их сравнительной оценке. Взрывное дело, № 76/33. М.: Недра, 1976. с.137-150.
13. Горинов С.А., Маслов И.Ю., Собина Е.П. Исследование структуры эмульпоров // Отдельные статьи Горн.инфор. — аналит. Бюлл. — 2011. — №9. — С.3-14.
СОДЕРЖАНИЕ
Маслов И.Ю.
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ВЫБОРА ЭМУЛЬСИОННОГО ВЗРЫВЧАТОГО ВЕЩЕСТВА, СЕНСИБИЛИЗИРОВАННОГО ГРАНУЛАМИ
ПЕНОПОЛИСТИРОЛА, ПРИ ОТКРЫТЫХ ГОРНЫХ РАБОТАХ 3 КОРОТКО ОБ АВТОРЕ
Маслов Илья Юрьевич — кандидат технических наук, главный инженер, [email protected],
ООО «Глобал Майнинг Эксплозив — Раша».
UDC 662.217
© By Maslov I.Y., 2013
FEASIBILITY STUDY OF THE CHOICE OF EMULSION EXPLOSIVE, SENSITISED BY EXPANDABLE POLYSTYRENE BEADS, FOR OPEN PITS
I. RATIONALE
This study [1] proves that in open pit mining of medium-hard and lower-medium-hard rocks with we use blasthole charge with the length of more than 20 meters it is efficient to use emulsion explosives, sensitized by expandable polystyrene beads (hereinafter -emulpor). This is due to the fact that the use in mining of the cheapest and thus most popular emulsion explosives sensitized by gas bubbles results in consolidation of emulsion explosive in the lower part of the blasthole due to the size reduction of gas pores, thus lowering the sensibility and hindering full-rate detonation. When we use emulpors these phenomena are not observed.
Preparing emulsion explosives we generally use three types of oxidizers [2]: a) on the basis of ammonium nitrate monosolution, b) on the basis of binary solution of ammonium nitrate and sodium nitrate, c) on the basis of binary solution of ammonium nitrate and calcium nitrate. This work [1] studied the cases of the use of emulpors, oxidizer of which is represented by monosolution of ammonium nitrate, in the blast holes with a diameter of 200-250 mm.
Analysis of current trends in efficiency improvement of drilling and blasting works in open pit mining shows that the scope of use of reduced diameter boreholes (100 — 160mm) has increased [3]. By way of analogy, we can assume that when mining water-flooded medium hard and lower-medium-hard rocks with the help of deep boreholes of reduced diameter it is rational to use emulpors. It is known [4-6] that chemical composition of oxidizer in emulsion explosive has a great impact on emulsion explosives detonation performance. However, the problem remains unclear
about the chemical composition of oxidizer in emulsion that is used to prepare emulpors for the use in reduced diameter boreholes, as the present study [5] has not evaluated emulpor performance. It is known that in the case of the use of emulsion explosives sensitized by gas bubbles, emulsion explosives on the basis of binary solution of ammonium and calcium nitrates show the performance not lower than emulsion explosives on the basis of monosolution of ammonium nitrate, and on the basis of binary solution of ammonium nitrate and sodium nitrate, but they have much smaller values of the limit diameter [6].
Therefore, the solution of research and technology problem -justification of optimum chemical compositions of emulpors that provide improvement of technical and economic performance of large-scale blasts in open pits with borehole depth up to 50 m and of different diameters, is a crucial task in terms of technological improvement of blasting works.
II. RESEARCH RESULTS
Present study shows the results of numerical experiments, based on the scheme given in [7, 8].
Results of calculation of detonation velocity, maximum diameter of bulk explosive and relative performance index at various density and chemical compositions of emulpors are given in table 1-3.
As the criteria of relative performance we used empirical criteria by Kukib B.N. [9], Langefors W. [10], Winestein B.I. [11].
When calculating relative performance of emulsion explosive, thermodynamic parameters, characterizing ammonite №6 FW, were taken from the work [12].
We compared emulpors having basic emulsion of the following chemical composition: №1- NH4NO3 — 76,0 %, H2O — 18,0 %, fuel phase — 6,0 %; №2 — NH4NO3 — 60,3 %, Ca(NO3)2 — 15,0 %, H2O- 18,0 %, fuel phase — 6,7 %; №3 — NH4NO3 — 60,6 %, NaNO3 — 15,0 %, H2O — 18,0 %, fuel phase — 6,4 %.
Performing calculation we assumed that the diameter of expandable polystyrene beads is 3 mm, and diameter of pores in these beads with loose weight density of 0,035-0,05 g/cm is 160 micron [13];
Table 1
Calculated value of relative performance index for composition №1
Values Emulpor density, g/cm3
1,00 1,05 1,10 1,15
Detonation velocity, m/s 3740 4000 4230 4530
Maximum diameter, mm 240 300 400 500
Relative performance [9] 0,825 0,865 0,904 0,947
[10] 0,808 0,847 0,885 0,927
[11] 0,777 0,831 0,882 0,943
Table 2 Calculated value of relative performance index for composition №2
Values Emulpor density, g/cm3
1,00 1,05 1,10 1,20
Detonation velocity, m/s 3400 3500 3650 3950
Maximum diameter, mm 140 170 215 350
Relative performance [9] 0,672 0,692 0,741 0,807
[10] 0,664 0,671 0,732 0,797
[11] 0,641 0,671 0,715 0,791
Table 3 Calculated value of relative performance index for composition №3
Values Emulpor density, g/cm3
1,00 1,05 1,10 1,15
Detonation velocity, m/s 3330 3410 3520 3650
Maximum diameter, mm 180 220 275 360
Relative performance [9] 0,622 0,641 0,686 0,716
[10] 0,615 0,622 0,678 0,707
[11] 0,594 0,620 0,662 0,700
air-filled porosity of the mixx at mechanical mixing: x=0,05. Chemical composition of emulsion is given in picture captions. The size of emulsion globe was taken equal to 4 micron [13].
The dependence of economic efficiency on the density of emulsion explosives with oxidizers of different chemical nature is given in Figure 1. The value of mass fraction of emulsifier SEM brand in the emulsion matrix was assumed to be 0,8 % of emulsion matrix weight.
Fig. 1. Dependence of economic efficiency on the density of emulsion explosives and chemical nature of oxidizers in emulsion
Calculation of economic efficiency of emulsion explosive kecon was performed exclusive of commercial margin according to the following formulas (1), (2). Determining the value of kecoon we assumed that the amount of mined rock is proportional to the relative index of emulsion explosive performance kperf .
n d2 Lload
4 H
bench
p[0>X + Pfü {(FO Cg.ex. ) + Pern ((Cem CFO)] + ap/pCp/p
+C
dril
k =-
H
1 i sdril H
V bench j
perf
(1)
where COX = Cg.ex. + PanCAN + PCaNCCaN + PSNCSN + Ph2OCH2O . (2)
Analysis (1) shows that when kperf is reduced, economic efficiency increases.
Notations agreed in (1) and (2): Can , Ccn , Csn Cfo , Cem ,
CH O — are on-site costs of ammonium, calcium and sodium nitrates,
fuel oil, emulsifier and process water respectively, rub/kg; Cp / — on-site cost of expanded polystyrene beads, rub/m3; Cdril — the cost of drilling of 1 rm of the borehole with the diameter d, rub/m; Lload -loaded length, m; Hbench — bench height, m; H sdrill — subdrill depth,
m; PFO , Pem , Pan , PccN , PSN , PH2O - mass fractions of fuel oil,
emulsifier, ammonium, calcium and sodium nitrates and process water; a/ p - volume fraction of expanded polystyrene beads when producing emulsion explosive; Cgex - specific general economic and energy costs when producing emulsion explosive, rub/kg; p — loading density, kg/m3; kpef — relative performance index.
Shown in Figure 1 dependencies of economic efficiency index are built on the basis of averaged technical and economic parameters, specific to Kuzbass in 2012.
Analysis of the data presented in Tables 1 to 3 shows that the velocity of emulpors detonation varies over a wide range (from 3,350 to 4,500 m/c) depending on their density and chemical composition. Index of emulsion explosive relative performance also varies over a wide range — from 0,6 to 0,9. Given the value of the maximum diameter we can come to the following conclusions.
III. CONCLUSIONS
Technical and economic assessment of emulpor application efficiency shows that:
— when using borehole charges with the diameter of 200-250 mm and more, it is rational to use emulpors with oxidizer made of ammonium nitrate. Whereas their density should range within 1,051,10 g/cm3;
— when using borehole charges with the diameter of 100-160 mm, it is rational to prepare emulpor oxidizer on the basis of ammonium and calcium nitrates, as such emulsion explosives have substantial smaller diameter limit (critical diameter) (fig.4-6). Recommended loading density is 1,10-1,15 g/cm3.
— emulpors with oxidizer of ammonium and sodium nitrates have less destructive power (efficiency) compared to other emulpors considered in this work (at the same loading density). Therefore, when using borehole charges with the diameter of 150 mm or more, given emulpors are rational to be used in mining of water-flooded rocks with low stability of benches and/or with the presence in mining rock of valuable fragile inclusions. Recommended loading density is 1,0-1,05 g/cm3.
Obtained results are of interest in designing and blasting.
REFERENCE LIST
1. Maslov I.Y. Development of technology for blasting water-flooded rock by way of deep boreholes with the use of emulsion explosives, sensitized by expanded polystyrene beads // Abstract of Ph.D. thesis in Engineering Science, Moscow, 2013. — p.23.
2. Kolganov E.V., Sosnin V.A. Industrial emulsion explosives. — 1st Book (Compositions and properties). — Dzerzhinsk, Nizhny Novgorod region, publisher SRDE «Krystal», 2009. — 592p.
3. Prospects of applying small-diameter boreholes while blasting hard rocks and half-rocks in the pits and coal mines. Sekisov G.V., Vik-torov S.D., Miroshnikov V.I. and colleagues// In collection of scientific papers of IV International conference of 18-22 October 2004, Moscow. — Research Institute of Comprehensive Exploitation of Mineral Resources RAS, 2005, pp.225-230.
4. Influence of the chemical nature of oxidizer on emulsion explosive detonation characteristics. Gorinov S.A., Kuprin V.P., Kovalenko I.L., Sobina E.P. // In the book Development of resource saving technologies in blasting. III Ural Mining forum - Yekaterinburg. -2010, pp.191201.
5. Gorinov S.A., Maslov I.Y. Influence of the chemical composition of oxidizer on explosive characteristics of emulsion explosives, sensitized by plastic polymicrospheres: Articles of Mining research and information newsletter — 2011. — №12. - pp. 9-16.
6. Gorinov S.A., Kuprin V.P., Savchenko N.V. The choice of chemical composition of oxidizer in emulsion explosives for hard-rock mining with the help of boreholes of reduced diameter // Reporter of Kremen-chugsky national university named after Mikhail Ostrogradsky, 2012, №5, pp.56-60.
7. Gorinov S.S., Maslov I.Y. Evaluation of detonation characteristics of emulsion explosives sensitized by plastic polymicrospheres // Articles of Mining research and information newsletter (Scientific and technical journal).- 2011. — №7. — pp. 53-63
8. Kutuzov B.N., Gorinov S.A. Physico-technical basics of production of emulsion and prilled explosives and their initiators // Articles of Mining research and information newsletter (Scientific and technical journal) — 2011. — №7. — pp.34-52.
9. Afanasenkov A.N., Kotova L.I., Kukib B.N. About the efficiency of industrial explosives // Burning and explosion physics, 2001. V.37. №3. — pp.115-125.
10. Johansson C.H., Langefors U. Methods of physical characterization of explosives // Proc.of the 36th Intern.Congress on Industrial Chemistry. Brussels. 1972. V.III. P.610.
11. Winestein B.I., Chernov K.S., Pesotsky M.K. Analysis of efficiency evaluation method. Blasting works №84/41. Moscow: Nedra, 1982. — pp.75-83.
12. Shvedov K.K., Dremin A.N. About the parameters of industrial explosives detonation and their comparative evaluation. Blasting works, № 76/33. Moscow.: Nedra, 1976. pp.137-150.
13. Gorinov S.A., Maslov I.Y., Sobina E.P. Research on emulpor structure //. Articles of Mining research and information newsletter (Scientific and technical journal).— 2011. — №9. - pp. 3-14.
CONTENT
Maslov I.Y.
FEASIBILITY STUDY OF THE CHOICE OF EMULSION EXPLOSIVE, SENSITISED BY EXPANDABLE POLYSTYRENE BEADS, FOR OPEN PITS...........................................................................10
This study shows that the application of emulpors:
— when we have borehole diameter more than 200 mm, oxidizer in matrix emulsion is rational to be prepared only of ammonium nitrate. Recommended loading density of emulpor is 1,05—1,10 g/cm3;
— when we have borehole diameter of 100-160 mm, oxidizer in matrix emulsion is rational to be prepared of the mix of ammonium and calcium nitrates. Recommended loading density of emulpor is 1,10-1,15 g/cm3;
— while mining water-flooded rock with low stability of benches and/or with the presence in mining rock of valuable fragile inclusions by blasthole charge of the diameter 150 mm and more it is rational to use emulpors with the oxidizer of ammonium and sodium nitrates with the loading density of emulpor - 1,0-1,05 g/cm3. Key words: emulsion explosives, sensitized by expandable polystyrene beads, detonation velocity, relative performance index, emulsion explosive profitability index.
BRIEFLY ABOUT THE AUTHOR
Maslov Ilya Y. - Ph.D., Chief Engineer, [email protected], "Global Mining Explosions - Rush"
И.Ю. Маслов
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ВЫБОРА ЭМУЛЬСИОННОГО ВЗРЫВЧАТОГО ВЕЩЕСТВА, СЕНСИБИЛИЗИРОВАННОГО ГРАНУЛАМИ ПЕНОПОЛИСТИРОЛА, ПРИ ОТКРЫТЫХ ГОРНЫХ РАБОТАХ
Горный информационно-аналитический бюллетень (научно-технический журнал). Отдельная статья (специальный выпуск)
Режим выпуска «молния» Выпущено в авторской редакции
Компьютерная верстка и подготовка оригинал-макета И.А. Вершинина Дизайн обложки Е.Б. Капралова Зав. производством Н.Д. Уробушкина Полиграфическое производство Л.Н. Файнгор
Подписано в печать 18.10.13. Формат 60х90/16. Бумага офсетная № 1. Гарнитура «Times». Печать трафаретная на цифровом дупликаторе. Усл. печ. л. 1,25. Тираж 500 экз. Заказ 2754
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ГОРНАЯ КНИГА»
Отпечатано в типографии издательства «Горная книга»
шшж
G
п
НО
L—J
119049 Москва, ГСП-1, Ленинский проспект, 6, иааательство «Горная книга» Телефон (499) 230-27-80; факс (495) 956-90-40;
тел./факс (495) 737-32-65
