CC BY
23
УДК 621.923.02 DOI 10.18698/0536-1044-2017-11-68-78
Стохастическая модель процесса абразивной обработки. Кинематика плоского шлифования
С.А. Воронов, Вэйдун Ма, И.С. Воронова
МГТУ им. Н.Э. Баумана, 105005, Москва, Российская Федерация, 2-я Бауманская ул., д. 5, стр. 1
A Stochastic Model of Abrasive Processing. The Kinematics of Flat Grinding
S.A. Voronov, Weidong Ma, I.S. Voronova
BMSTU, 105005, Moscow, Russian Federation, 2nd Baumanskaya St., Bldg. 5, Block 1 e-mail: [email protected], [email protected]
Предложена математическая модель плоского шлифования инструментом, смоделированным в виде диска с распределенными по цилиндрической поверхности абразивными зернами со случайными геометрическими характеристиками. Резание моделировалось при кинематически заданном движении инструмента каждым зерном отдельно. Получена система уравнений, описывающих соотношение между координатами поверхности, срезаемой текущим зерном, и поверхности, образованной предыдущей режущей кромкой. Проанализировано решение для отдельного зерна, определены конфигурации поверхности заготовки при нескольких последовательных прохождениях зерен. Использован массив переменной длины для хранения изменения толщины срезаемого слоя всех зерен в процессе шлифования. Рассчитаны толщины срезаемого слоя абразивных зерен, находящихся в зоне контакта шлифовального круга и материала. Исследованы текстуры поверхности, сформированной после прохождения абразивными зернами круга, при заданных режимах шлифования. На основе обработки полученных данных вычислена волнистость поверхности. Результаты моделирования могут быть использованы для прогнозирования точности и качества поверхности при шлифовании.
Ключевые слова: моделирование плоского шлифования, кинематика процесса резания, случайные параметры, абразивные зерна, геометрия обработанной поверхности, волнистость
The authors propose a mathematical model of flat grinding by a tool modeled as a disc with abrasive grains distributed on the cylindrical surface, with random geometric characteristics. The cutting process is modeled by each grain separately at kinematically defined motion of the tool. A system of equations is obtained that describes the relations between the coordinates of the surface machined by the currently used grain, and the coordinates of the surface formed by the previous grain. The solution for a single grain is analyzed; the configuration of the workpiece surface after multiple subsequent passes is determined. A variable-length array is used to store the variation of all the grains' cutting thickness in the grinding process. The chip thickness of abrasive grains located in the zone of contact between the grinding wheel and the material is calculated. The texture of the surface formed after passes by the abrasive grains of the grinding wheel under pre-defined cutting conditions is evaluated. Based on the data obtained, waviness of the surface is
calculated. The results of the simulation can be used to predict accuracy and quality of the surfaces when grinding.
Keywords: flat grinding simulation, cutting process kinematics, random parameters, abrasive grains, geometry of machined surface, waviness
Шлифование, являющееся методом финишной обработки детали, представляет собой микрорезание материала большим числом зерен, воздействующих друг на друга через обрабатываемую поверхность [1]. Эта операция обеспечивает заданные уровни качества поверхности и точность заготовки в пределах геометрических допусков [2, 3]. Стохастические геометрические характеристики зерен и их случайный характер распределения по поверхностному слою инструмента создают трудности анализа процесса шлифования.
Для моделирования можно рассматривать каждое абразивное зерно как элементарную режущую кромку с отрицательным передним углом резания, взаимодействующую с материалом заготовки. Абразивные зерна и кристаллы синтетического алмаза моделируются как конусные пирамиды, вкрапленные случайным образом в связующий материал шлифовального круга (ШК) [4-6]. В настоящей работе предложена новая модель инструмента для плоского шлифования, в которой ШК представлен в виде диска с абразивными зернами со случайно распределенными геометрическими характеристиками.
Цель работы — исследование кинематики движения инструмента при заданных режимах обработки без учета жесткости крепления, а также анализ геометрии обработанной поверх-
ности после срезания материала заготовки отдельными абразивными зернами.
Упрощенная модель плоского шлифования с зернами, имеющими случайные геометрические характеристики. Введем следующие предположения: 1) абразивные зерна равномерно расположены по поверхности ШК так, что центральный угол между осями соседних зерен является одинаковым. По ширине ШК 1 зерна распределены равномерно на нескольких дорожках 6, расстояние между которыми принято постоянным (рис. 1). Такой характер распределения при моделировании дает возможность описывать движение системой дифференциальных уравнений с запаздыванием. При этом время запаздывания (время прохождения одного зерна) T/N = const (T — период вращения ШК, N — количество зерен на дорожке); 2) все зерна обладают случайными геометрическими характеристиками (рис. 2) — высотой h0, конусным углом 0 и углом рыскания а относительно радиального направления в плоскости, перпендикулярной дорожке. Вершины зерен округлены радиусом 10 мкм.
Исходные данные упрощенной модели плоского шлифования:
• угловая скорость ШК ю = 150 рад/с;
• скорость подачи Vw = 250 мм/с;
• радиус ШК п =105 мм;
геометрические характеристики: 1 — ШК; 2 — заготовка; 3 — (j + 1)-е зерно; 4 — j-е зерно; 5 — (/ - 1)-е зерно; 6 —дорожки; Сx, Сz и ^, ^ — демпфирования и приведенные жесткости крепления инструмента в направлении осей X и Z
у. \ Ф(а)
а э За X
-
Рис. 2. Схемы распределения и графики функции вероятности для разных параметров: а — высоты зерен Но; б — конусного угла зерен 9; в — угла рыскания зерен а (1 — ШК; 2 — заготовка); г — углового смещения расположения зерен дорожки 5
• глубина резания ае = 0,2 мм;
• ширина ШК Ь = 5 мм;
• количество дорожек N * = 50;
• количество зерен на дорожке N = 5 000;
• количество зерен в зоне контакта на одной дорожке
агссо8[(г5 - ае )/т$ ] п =-N « 49.
2%
Стохастические геометрические характеристики и распределение абразивных зерен. Для
ШК, как правило, задаются номинальные геометрические параметры плотности распределения и размеров зерен, которые можно использовать при моделировании. Распределение размеров зерен обычно имеет случайный характер и соответствует нормальному закону, применяемому при стохастическом подходе в процессе моделирования сил резания [7].
Высота зерен. Предполагаем, что высота зерна описывается законом нормального случайного распределения, как показано на рис. 2, а. Функцию распределения этой случай-
ной величины можно записать через интеграл Римана следующим образом [8]:
Ф(Н) 1 Н0 ( (н -Н0)21.
Ф(Н0)=ст -1ехр I-^
—да
где с = (Н0тах - Н0шт)/6 — среднеквадратическое отклонение распределения, Н0тах и Н0тт — максимальное и минимальное значение высоты зерна; Н0 — математическое ожидание высоты зерна.
Конусный угол зерен. Конусный угол зерна 9 по существу является передним углом режущего клина у с обратным знаком. Будем считать, что передний угол представляет собой сильно асимметричное распределение с максимальной вероятностью, близкой к у = -30°, которое хорошо описывается с помощью распределения Рэлея [9]. Некоторые исследователи для этих случаев также применяют распределение Стьюдента [10] или Вейбулла [11].
Используем для конусного угла режущей кромки зерен распределение Рэлея, для которого функция распределения имеет вид
Ф(0) = 1 - exp
( 02 ^
2а2
0> 0,
где с — масштабный параметр, при 0 = с плотность вероятности достигает максимального значения. Распределение вероятности конусного угла зерен 0 показано на рис. 2, б.
Угол рыскания зерен. Предполагаем, что угол рыскания зерна а изменяется по нормальному закону (см. рис. 2, в), описываемому функцией распределения
Ф(а) =
1
ал/2л
J expI -
а
2а2
dx,
где с = (атах - атт)/6 — среднеквадратическое отклонение распределения, атах и атш — максимальное и минимальное значение угла рыскания.
Принимаем, что случайные геометрические характеристики зерен Н0, 0 и а являются независимыми. Следовательно, корреляционные моменты Кн0 = 0, К0а = 0, К/а = 0.
Угловое смещение расположения зерен.
Хотя зерна равномерно распределены на каждой дорожке, в данной модели введено угловое смещение между дорожками. Предполагаем, что угловое смещение каждой дорожки 5 изменяется по закону равномерного распределения (см. рис. 2, г). Тогда его функция распределения имеет вид
Ф(5) =
0,
5 + n/N
2n/N
1,
5 < -n/N;
, -n/N < 5 < n/N;
5 > n/N,
где -п/Ы = 5тах — максимальное угловое смещение дорожки; п/Ы = 5тах — минимальное угловое смещение дорожки.
Дисперсия с2 = (2п/Ы)2/12.
Параметры для случайного распределения зерен приведены в табл. 1, где Min и Max — их максимальное и минимальное значение.
Формирование новых поверхностей заготовки i-й дорожки. Процесс шлифования моделируем как плоскую систему, имеющую две ортогональные степени свободы (см. рис. 1). Силы резания, возникающие при врезании в материал заготовки, представим в виде составляющих по направлению подачи X (Fx) и по нормали Z (Fz), возбуждающих динамические смещения. При моделировании угловые колебания ШК не рассматриваем, т. е. угловая скорость ю постоянна (не изменяется вследствие вибрации).
Чтобы анализировать влияние резания предыдущего зерна на текущее, выберем j-е и (j - 1)-е зерна на г-й дорожке (рис. 3, а), находящиеся в контакте ШК и заготовки в моменты времени t (оранжевый цвет) и t - T/N (желтый цвет).
Для описания процесса резания (j - 1)-го и j-го зерен введены следующие системы координат:
• OXYZ — неподвижная, связанная с заготовкой;
• O' X'Y Z' — подвижная, с началом координат в точке O', находящейся в теоретическом центре ШК; движущаяся из точки (XO, ZO), соответствующей t = 0, по направлению -Z со скоростью подачи \Vw |; подача отдельного зерна fas = VwT/N;
• (р, 0) — полярная, с началом координат в точке O', расположенной в фактическом центре ШК; зависящая от положения теоретического центра O', перемещающаяся из точки (XO"(t), ZO"(t)); координатами точки O'' в системе OX'Y'Z' являются (XO"(t), Z¿»(t)).
Преобразование системы координат OXYZ в систему O'X' Y'Z' осуществляется с помощью выражений
Таблица 1
Параметры для случайного распределения зерен
Параметр Закон распределения Min Max Математическое ожидание Среднеквадратическое отклонение а
h0, мкм Нормальный 50 110 80 10
0,град Рэлея 5 70 37,59 19,65
а, град Нормальный -30 30 0 10
5, град Равномерный -0,036 0,036 0 0,021
Рис. 3. Схемы:
а — к определению положения при резании (j - 1)-го и j-го зерен на i-й дорожке в моменты времени t и (t - T/N); б — к геометрическому анализу толщины срезаемого слоя j-го зерна с учетом влияния предыдущей режущей кромки (j - 1)-го зерна на i-й дорожке; 1 — j-е зерно; 2 — (j - 1)-е зерно; 5 — подача
Для j-го зерна полярный угол Öj (t) = = -фj(t)-л/2. На рис. 3, б показаны геометрические соотношения для формирования новой поверхности.
Динамические перемещения в радиальном направлении для вращающегося j-го зерна в полярной системе координат определяются соотношением
Vj = Ax sin ф j + Az cos ф j,
где фj — мгновенный угол погружения j-го зерна на i-й дорожке, измеряемый по ходу часовой стрелки от нормальной оси Z. Угол погружения изменяется во времени как
Г X ' = X — Хо'+ Укг; [г ' = г—2о>.
Полярная (р, 9) и прямоугольная ОХХХ системы координат связаны следующим образом:
р = {[Х -(Xv-Vj + X'o" (t ))]2 + + [Z -(Zo"+ ZO" (t ))]2} ;
Ö = -—-arctg
X -(Xo -- Vwt + XO" (t)) Z -(Zo'+ ZO" (t)) ,
2л
Ф j (t) = 5¿ +n (n - j) + ®í
при вращении ШК с угловой скоростью ю.
Систему уравнений, описывающих формирование новых поверхностей, запишем в виде
Dj (t) = [L (t - T /N ) + Vw (T /N) sin фj (t) --Ax sin фj (t) -Az cos фj (t) -
- (ho j-i - ho j ) g (ф j(t));
hcuj (t) = max [0, Dj (t)]; П (t) = Trend [П (t - T /N ) - hcuj (t)]; L(t) = 0, t < 0;
Í1, 0 <фj (t) <фех ;
(1)
g (фj(t ))=<
0, otherwise,
где Dj (t) — расстояние от режущих кромок до необработанной поверхности, состоящей из статической L(t - T /N) + Vw (T /N )sin ф j (t), динамической Vj = Ax sin ф j +Az cos фj и геометрической h0j-1 - h0j частей; L(t) — отклонение
Z, мм 51,00 50,95 50,90 50,85 50,80
поверхности заготовки в полярной системе координат в настоящий момент времени t; hj-1 и h0j — высота (j - 1)-го и j-го зерна; hcuj(t) — толщина срезаемого слоя j-го зерна в момент времени t; max[0, Dj (t)] — функция, которая равна максимальному из двух аргументов в скобках: 0 и Dj (t), т. е. толщина резания может быть только положительной; П (t) — конфигурация поверхности, для которой в программной среде MATLAB создается информационный банк; Trend[n(t - T/N) - hcuj (t)] — функция, интерполирующая значения по точкам, заданным в массиве; g(фj (t)) — единичная функция, определяющая, находится ли j-е зерно в зоне контакта, фех — угол выхода зерна из погружения в материале.
Кинематика без учета смещений, возникающих вследствие вибрации. Для моделирования используем метод Монте-Карло, который представляет собой численный метод, основанный на получении большого числа реализаций стохастического процесса. Вероятностные характеристики результатов расчета определяются путем их статистической обработки.
50,75
- ч
1 1 w Xy i i i
193
194
195
196
197
198
199
X. мм
50,90 194,0
X, мм
Рис. 4. Конфигурации поверхности заготовки без учета вибрации в интервале времени t = 0...577Ы(а) и увеличенное изображение фрагментов I (б) и II (в): 1 — (/ - 1)-е зерно; 2 — j-е зерно; 3 — (/ + 1)-е зерно
Кир мкм
30" 252015-
ю-
5-
Рис. 5. Значения толщины срезаемого слоя j-го зерна для ¿-й дорожки без учета вибрации
в момент времени t = T/N
Анализ решения для 1-й дорожки. Введем следующие предположения: при £ = 0 координаты центра ШК в системе координат ОХХХ (Хо'(0), (0)) = (200,155,8), мм; 1(0) = 0. В случае большой жесткости упругой системы инструмент-деталь смещениями, вызванными вибрацией, можно пренебречь. Решение системы уравнений (1) получим при условиях Ах = 0, Аг = 0.
На рис. 4, а представлены поверхности заготовки после прохождения зерен в интервале времени £ = 0...5T/N без учета смещения, вызванного вибрацией (красной линией показана начальная поверхность в исходном положении, а цветными — траектории последова-
тельных проходов зерен). На рис. 4, б и в приведены увеличенные участки формирования поверхности вблизи зон I и II, из которых видно, что существует несколько областей (выделены фиолетовыми окружностями), где смежные поверхности пересекаются. Это означает, что в этой точке hcuj = 0, т. е. текущее зерно не внедряется в материал детали.
На рис. 5 условно приведены мгновенные толщины срезаемого слоя j-го зерна для ¿-й дорожки без учета вибрации, где видно, что для нескольких зерен hcuj = 0, следовательно, они не срезают материал заготовки в процессе шлифования в момент времени t = T/N.
Z, мм 50,804 50,802 50800 50798 50,796 197
Z, мм 50,804 50,802 50800 50798 50,796 197
200 0 а
Z, мм 50,804 50802 50800 50,798 50,796 197
Z, мм 50,804 50802 50800 50,798 50,796 197
Рис. 6. Текстуры обработанной поверхности заготовки для четырех комбинаций (а-г) случайным образом выбранных параметров расположения зерен при моделировании без учета вибраций ШК в момент времени £ = 100T/N
Z, мм
50,802
50,801
50,800
50,799
50,798
50,797 196,5
Z, мм 50,802 50,801 50,800 50,799 50,798
50,797
196,5 197,0
Z, мм 50,802 50,801 50,800 50,799 50,798 50,797
196,5
199,ОХ, мм
Z, мм 50,802 50,801 50,800 50,799 50,798 50,797
196,5 197,0
199,0 X, мм
Рис. 7. Изменение геометрических параметров обработанной поверхности заготовки при моделировании без учета вибраций ШК в момент времени t = 100Т/Ы для разных дорожек: а — I = 10; б — I = 20; в — I = 30; г — I = 40
Результаты моделирования для всех дорожек.
Повторим алгоритм вычисления поверхности для г-й дорожки, изменяя I от 1 до 50, и определим конфигурацию поверхности заготовки для 50 дорожек. С помощью операции трехмерной интерполяции в программной среде МАТЬАВ можно получить текстуры обработанной поверхности заготовки без учета вибрации для разных случайным образом выбранных параметров расположения зерен, как показано на рис. 6.
Согласно результатам моделирования топографической картины поверхности, на ней присутствуют пики и долины разного размера. На основе обработки данных моделируемой поверхности можно рассчитать волнистость поверхности (рис. 7).
На рис. 7 приведены увеличенные изображения обработанной поверхности для четырех дорожек (I = 10, 20, 30, 40) без учета вибраций ШК в момент времени t = 100 Т/Ы, а в табл. 2 — статистические характеристики, позволяющие
оценить ее волнистость: Mean — среднее значение координаты Z поверхности, определяющее среднюю линию профиля; Max и Min — максимальное и минимальное значение координаты Z поверхности; Ra — среднее арифметическое отклонение профиля; S — средний шаг неровностей профиля по вершинам в пределах базовой длины; Sm — средний шаг неровностей профиля в пределах базовой длины.
Параметр Ra вычисляется как среднее арифметическое абсолютных значений отклонений профиля Z в пределах базовой длины l:
1
Ra = - j\zi (x )| dx,
I
0
где XI — отклонение профиля, представляющее собой расстояние между любой точкой профиля и средней линией, измеренное по нормали, проведенной к средней линии через эту точку.
Значение Яа характеризует высоту неровностей профиля. Не менее важным параметром является средний шаг неровностей профиля по
Таблица 2
Параметры волнистости обработанной поверхности без учета вибрации
Номер дорожки i Mean, мм Max, мм Min, мм Ra, мкм S, мм Sm, мм
10 50,7990 50,8021 50,7976 0,6448 0,3651 0,2361
20 50,7988 50,8019 50,7975 0,5887 0,4162 0,2468
30 50,7987 50,8018 50,7960 0,6229 0,3976 0,2636
40 50,7991 50,8022 50,7977 0,7185 0,4672 0,2454
вершинам (между вершинами характерных неровностей) в пределах базовой длины,
1 »0 8 = — I $,
»0 1=1
где Бг — шаг неровностей соседних вершин; п0 — число шагов в пределах базовой длины.
Средний шаг неровностей профиля в пределах базовой длины определяется выражением
1 »0 8т = 18тг,
»0 1=1
где 8т{ — шаг неровностей, определяемый длиной отрезка средней линии, ограниченной точками пересечения этой линии одноименных сторон соседних неровностей [12].
В данной работе используем двухмерный массив (г, _/) для обозначения всех зерен на по-
1 2
N*
1 2 к+1 к+2 • • • п+к ... N
б
Рис. 8. Схемы в момент времени £ = kT/N: а — нумерации зерен (1— ШК; 2 — заготовка); б — хранилища толщины срезаемого слоя ксщ(£) при к-м проходе зерна
40 30 20 10
!П:[|:|||ф:| hjl:jii:i)::h:i: !ji:ti:jiftmtt|:ji:hs::i::i::!: lllii!! liilillll iijjii!i|j|ll|! I i j j | j ij № I !!|;1Ш!1ШШ!! ШШННШП jjjipi iiiiüi Ii iillj:i|[i|:i|j
! ijii Ii И И ! Ч 'НШЖ i jjjjiifjf j j jijijtjjiijiij:
liMliiiiltillill НШ:||||Н!П
i ii iilüü lli t t! :H:tji:m
ü i j | p i j j f
;H I ; : |
< i I ! Ii Iii
Ii! ! p l! i:!l! ! • j
t. : tin.nc
liNtiniEi iill
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 j а
40 30 20 10
IV: Ш ф! ij:jj!tj!i]n:!i
||:ii Ш i l ii ii i il
!:!!!!№«! Iii Iiii Ii II Ii !|:||ii|ij|ij;i I ! I! I!И il IiiiШ I! i ii
::::::: :i:;[J:IJ::J :ii:ni ntffiiliirijifiiil jü ii i НЩШШШШ ! jl:jf}:jj:ijj:|i:|jj
iplllil äl ii rill
||i|[|imt||:||:||i
fflffiiWll l[i{(}j()iiji:]]:{l|
lliSIliinülillilli
ü'.iiiiiijii:
11!! Ш i ||i|iii :rjrj:rj:|j!rj:|
jj jjilijlpi ii |t! И I ¡1 I
iiii i iiiii Ii ! Ii II I! I
10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 j б
шш ш:; щ ш; И ш) f i i ¡;i
MiHüliMiin Hi ii i II iii! !:!j!I Hülill Hill : :»::|::1фс|::1 :|i:iii:i::i: ::ii:i tfi::::: I :t::t 1 »]itji|::uu :it:ifin:m ixtjtt tiimiin iiiji
ii'iüiiliüüüiü ili iiiii Ii ii 1 1 i ii I i iii
!i:ij!:i!:i!l:!lilj :f!: f!1:1 :i!ii!:iirliiliiiiiiii I ii
p i! ii i ii ii i iIi iili ii i Ii iiiip ijiü ...... .......
Iii iiiii ijiiciij i i Ii ii I ii ii i I ii i I iiiii
li:ijli!iiiiiiliil[ i i ii ii Ii ii I il! i|ii :ü ipli liilliiliililii;; iiiiHiiiiiii!i-Iii iliiiiliii i iii •j:jji;;i;|ij;ii;ii..ii ;i;;i :j;;i;j;;i;;j;;;ij;.......
10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 j
г
I
^cuij (0» MKM
150 140 30 -20 ы io ^o
Рис. 9. Изменение толщины срезаемого слоя hcuij(t) для j-го зерна на ¿-й дорожке без учета вибрации
в разные моменты времени: а — t = T/N; б — t = 20T/N; в — t = 40T/N; г — t = 60T/N
верхности ШК, i — номер дорожки на ШК (i = 1, ..., N*). Предполагаем, что при t = 0 первое зерно находится в зоне контакта, его номер j = 1. Будем нумеровать все зерна, передвигаясь против хода часовой стрелки, т. е. в момент времени t = kT/N (k — номер прохода зерна), нумерация зерен будет такой, как показано на рис. 8.
Кроме того, используем переменный массив hcuij(t), в который запишем изменение толщины срезаемого слоя всех зерен в процессе шлифования (см. рис. 8). При k-м проходе зерна сохраним толщины срезаемого слоя зерен в зоне контакта (N*xn) в массиве hcuij в ячейках с индексами N*x(k + 1, ..., n + k) в k-м сечении массива hcuij(t) (желтая область), а остальные элементы в k-м сечении равны нулю (синяя область).
На рис. 9 показано изменение толщины срезаемого слоя для j-го зерна на i-й дорожки hcuij(t) в разные моменты времени t (T/N, 20T/N, 40T/N, 60T/N) без учета вибрации, цветом обозначены значения толщины срезаемого слоя.
Как видно из рис. 9, для разных номеров зерен при изменении толщины срезаемого слоя во времени имеет место движение волнового типа, совпадающее с процессом метаболизма зерен в
Литература
зоне контакта (передние зерна выходят из зоны контакта, а задние входят в нее). Существует несколько зерен, которые хотя и находятся в зоне контакта, но их толщины НСиц = 0. Это означает, что они не срезают материал заготовки. У зерен, которые в начальный момент времени были в контакте (около 20 шт.), толщина срезаемого слоя невелика, и после нескольких проходов она имеет случайное распределение.
Выводы
1. Представлена новая стохастическая модель, позволяющая исследовать кинематику плоского шлифования. В модели процесс обработки представлен как микрорезание абразивными зернами, случайным образом распределенными по поверхности ШК. Геометрические параметры зерен также имеют случайный характер.
2. При моделировании получены текстуры поверхности после абразивной обработки, по которым определены параметры ее волнистости.
3. Результаты моделирования могут быть использованы при проектировании технологических операций финишной обработки для прогнозирования точности и качества поверхности.
[1] Воронов С.А., Ма Вэйдун. Математическое моделирование процесса плоского шлифо-
вания. Проблемы машиностроения и надежности машин, 2017, № 4, с. 85-94.
[2] Komanduri R. Machining and Grinding: a Historical Review of the Classical Papers. Applied
Mechanics Reviews, 1993, vol. 46, pp. 80-132.
[3] Malkin S., Guo C. Grinding Technology: Theory and Applications of Machining with Abra-
sives. New York, Industrial Press Publ., 2008. 320 p.
[4] Zhen Bing Hou, Komanduri R. On the mechanics of the grinding process - Part I. Stochastic
nature of the grinding process. International journal of machine tools & manufacture, 2003, vol. 43, pp. 1579-1593.
[5] Маслов Е.Н. Теория шлифования материалов. Москва, Машиностроение, 1974. 318 с.
[6] Кащеев В.Н. Абразивное разрушение твердых тел. Москва, Наука, 1970. 245 с.
[7] Кремень З.И., Юрьев В.Г., Бабошкин А.Ф. Технология шлифования в машиностроении.
Санкт-Петербург, Политехника, 2007. 423 с.
[8] Кренделл С. Случайные колебания. Москва, Мир, 1967. 356 с.
[9] Hecker R., Liang S.Y. Predictive modeling of surface roughness in grinding. International
journal of machine tools & manufacture, 2003, vol. 43, pp. 755-761.
[10] Holtermann R., Schumann S. Modelling, Simulation and experimental investigation of chip formation in internal traverse grinding. Production Engineering Research and Development, 2013, vol. 7(2), pp. 251-263.
[11] Stepien P. A probabilistic model of the grinding process. Applied Mathematical Modelling, 2009, vol. 33(10), pp. 3863-3884.
[12] ГОСТ 2789-73. Шероховатость поверхности. Параметры, характеристики и обозначения. Введен 1975-01-01. Москва, Изд-во стандартов, 1973. 10 с.
References
[1] Voronov S.A., Ma Veidun. Matematicheskoe modelirovanie protsessa ploskogo shlifovaniia
[Mathematical modeling of the process of flat grinding]. Problemy mashinostroeniia i nadezh-nosti mashin [Journal of Machinery Manufacture and Reliability]. 2017, no. 4, pp. 85-94.
[2] Komanduri R. Machining and Grinding: a Historical Review of the Classical Papers. Applied
Mechanics Reviews, 1993, vol. 46, pp. 80-132.
[3] Malkin S., Guo C. Grinding Technology: Theory and Applications of Machining with Abra-
sives. New York, Industrial Press publ., 2008. 320 p.
[4] Hou Z.B., Komanduri R. On the mechanics of the grinding process - Part I. Stochastic nature
of the grinding process. International journal of machine tools & manufacture, 2003, vol. 43, pp. 1579-1593.
[5] Maslov E.N. Teoriia shlifovaniia materialov [Theory of grinding of materials]. Moscow,
Mashinostroenie publ., 1974. 318 p.
[6] Kashcheev V.N. Abrazivnoe razrushenie tverdykh tel [Abrasive destruction of solid bodies].
Moscow, Nauka publ., 1970. 245 p.
[7] Kremen' Z.I., Iur'ev V.G., Baboshkin A.F. Tekhnologiia shlifovaniia v mashinostroenii [Grinding
technology in mechanical engineering]. Sankt-Petersburg, Politekhnika publ., 2007. 423 p.
[8] Crandall S.H. Random Vibration. Moscow, Mir publ., 1967. 356 p.
[9] Hecker R., Liang S.Y. Predictive modeling of surface roughness in grinding. International
journal of machine tools & manufacture, 2003, vol. 43, pp. 755-761.
[10] Holtermann R., Schumann S., Menzel A., Biermann D. Modelling, Simulation and experimental investigation of chip formation in internal traverse grinding. Production Engineering Research and Development, 2013, vol. 7(2-3), pp. 251-263.
[11] Stepien P. A probabilistic model of the grinding process. Applied Mathematical Modelling, 2009, vol. 33(10), pp. 3863-3884.
[12] GOST 2789-73. Sherokhovatost' poverkhnosti. Parametry, kharakteristiki i oboznacheniia [State Standard 2789-73. The roughness of the surface. Parameters, characteristics and identification]. Moscow, Standartinform publ., 1970. 10 p.
Информация об авторах
ВОРОНОВ Сергей Александрович (Москва) — доктор технических наук, профессор кафедры «Прикладная механика». МГТУ им. Н.Э. Баумана (105005, Москва, Российская Федерация, 2-я Бауманская ул., д. 5, стр. 1, e-mail: [email protected]).
ВЭЙДУН Ма (Москва) — аспирант кафедры «Прикладная механика». МГТУ им. Н.Э. Баумана (105005, Москва, Российская Федерация, 2-я Бауманская ул., д. 5, стр. 1, e-mail: [email protected]).
ВОРОНОВА Ирина Сергеевна (Москва) — старший преподаватель кафедры «Инженерная графика». МГТУ им. Н.Э. Баумана (105005, Москва, Российская Федерация, 2-я Бауманская ул., д. 5, стр. 1, e-mail: [email protected]).
Статья поступила в редакцию 28.08.2017 Information about the authors
VORONOV Sergey Aleksandrovich (Moscow) — Doctor of Science (Eng.), Professor, Department of Applied Mechanics. Bauman Moscow State Technical University (105005, Moscow, Russian Federation, 2nd Baumanskaya St., Bldg. 5, Block 1, e-mail: [email protected]).
WEIDONG Ma (Moscow) — Postgraduate, Department of Applied Mechanics. Bauman Moscow State Technical University (105005, Moscow, Russian Federation, 2nd Baumanskaya St., Bldg. 5, Block 1, e-mail: [email protected]).
VORONOVA Irina Sergeevna (Moscow) — Senior Lecturer, Engineering Graphics Department. Bauman Moscow State Technical University (105005, Moscow, Russian Federation, 2nd Baumanskaya St., Bldg. 5, Block 1, e-mail: [email protected]).
