CC BY
2
Статистический анализ экспериментальных электромагнитных характеристик пакетов роторов погружного электродвигателя
В.З. Ковалев, Э.И. Хусаинов, О.В. Архипова
Югорский государственный университет, Ханты-Мансийск
Аннотация: В работе исследована одна из причин возникновения локальных перегревов погружного электродвигателя, вызванная наличием в сборке погружного электродвигателя существенного разброса электромагнитных параметров пакетов ротора (ПР). Из-за наличия в сборке ПР с активным сопротивлением, значительно меньшим, чем среднее сопротивление по сборке, в ПР с сопротивлением выше среднего возрастают электрические потери, соответственно, возрастает и их тепловыделение. С помощью методов статистического анализа проведено исследование распределения электромагнитных параметров, как двумерной случайной величины, построена «свертка» двумерного закона распределения. Анализ «свертки» двумерного закона распределения электромагнитных параметров ПР показал, что имеется высокая вероятность наличия в сборке существенного разброса параметров ПР.
Ключевые слова: погружной электродвигатель, пакет ротора, статистический анализ, локальный перегрев, межремонтный период.
Сборка погружного электродвигателя (ПЭД) представляет собой чередование на валу отдельных пакетов роторов (ПР) и разделяющих их подшипниковых узлов (рис.1.а), статор и статорная обмотка ПЭД - общая [1, 2]. При этом осуществляется электромагнитное взаимодействие и взаимовлияние ПР между собой через взаимодействие со статорной обмоткой и соответствующей частью общего магнитопровода (рис.1.б), в соответствии с представлениями об элементарных электрических машинах (ЭЭМ), развитых в работах [2-4].
Исследование партии ПР из 271 экземпляра, габарита 117 (данные приведены в [5]) показало, что активные сопротивления ПР (Ки) имеют существенный технологический разброс своих значений. В данной партии пакетов отклонения значений активных сопротивлений составили величину от +34% до -25% от среднего значения равного в относительных единицах 1 о.е. Приблизительно такой же технологический разброс в этой партии имеют и индуктивные сопротивления ротора (Хп).
Й Инженерный вестник Дона, №9 (2024) ivdon.ru/ru/magazine/arcliive/n9y2024/9475
Злая
ЭМ-2 1 _____
шв,) ]
и*
м ц
Рис. 1. а - разрез типового многопакетного погружного электродвигателя; б - фазная схема замещения погружного электродвигателя, где ЭМ-1, ЭМ-2, ..., ЭМ-п - ЭЭМ составляющие ПЭД, п -число элементарных электрических машин, в нашем случае п равно числу ПР
составляющих ПЭД Фрагмент исследуемой совокупности приведен в таблице № 1. Отметим, что исследуемым ПР номера присваивались в порядке, имитирующем существующий технологический процесс сборки пакетов ротора в условиях ремонтных предприятий.
М Инженерный вестник Дона, №9 (2024) ivdon.ru/ru/magazine/arcliive/n9y2024/9475
Таблица № 1 Фрагмент исследования партии ПР, по данным [5]
№ пакета Хп, о.е. Ял, о.е. Примечание
1 0,930 0,868
2 0,962 0,978
3 1,013 0,933
46 1,065 1,349 Яп -максимальное
223 0,618 0,742 Яп -минимальное
269 0,898 0,894
270 0,966 0,953
271 0,998 1,071
Вычислительный эксперимент, проведенный на цифровой модели ПЭД, показал, что сборка ротора ПЭД, осуществленная выбранными из данной партии ПР с «минимальными активными сопротивлениями, приводит к увеличению КПД на 4% при номинальной нагрузке. Комплектация ПЭД пакетами, выбранными из той же партии, но с максимальными активными сопротивлениями, приводит КПД ПЭД к снижению на 3% при номинальной нагрузке» [2, 5]. Вместе с тем, по мнению, высказанному в некоторых работах [2], наиболее потенциально опасными для ПЭД оказываются те сборки, в которых ротор содержит пакет с сопротивлением Яд, существенно пониженным по отношению к среднему активному сопротивлению остальных пакетов. Примером такого случая является сборка из 8-ми ПР, приведенная на рис.2. Данная сборка осуществлена в соответствии с существующим регламентом из анализируемой партии в 271 пакет (таблица № 1). В данной сборке среднее активное сопротивление (в относительных
единицах) всех 8-ми пакетов сборки равно 1,00 о.е., среднее сопротивление 7-ми пакетов (без аномального №4) равно 1,03 о.е., активное сопротивление аномального пакета равно 0,76 о.е., что более чем на 26% меньше среднего сопротивления оставшихся пакетов. Тогда, при прочих равных условиях, в ЭЭМ с наибольшим активным сопротивлением (пакет №6), и в соответствующей части обмотки и «железа» статора (рис.2), электрические потери будут существенно больше, чем средние потери в остальных пакетах.
1,40
_ Кп.ср: [ЗНАЧЕНИЕ_ VI ^ а
0,95 1,01 0,99 0,76 1,02 1,03 1,01
12345678 Номер пакета ротора в сборке
Рис. 2. - Сборка ПЭД из 8-ми пакетов роторов Ял.ср - среднее активное сопротивление по пакетам в сборке, номер пакета соответствует номеру элементарной электрической машины Следовательно, возрастает тепловой поток от этого пакета. При этом возникают условия для перегрева и ускоренной деградации [6-8] соответствующей части статорной обмотки ПЭД, соответствующей ЭЭМ №6 (рис.2) и, как следствие, преждевременный выход из строя всего ПЭД.
Отказ ПЭД приводит к большим экономическим [9, 10] и экологическим издержкам, связанными с подъемом погружного оборудования на поверхность сопровождающимся временной потерей герметичности скважины, его ремонтом и наладкой, а также простоем скважины [1, 11]. Понятие межремонтный период (МРП) ПЭД характеризует продолжительность работы скважины между датой вывода скважины на режим и датой ее остановки, по причине отказа.
Одновременно МРП ПЭД определяет существенную часть затрат в себестоимости добычи нефти. Соответственно, повышение МРП ПЭД позволяет решить основные экономические и экологические проблемы в процессе нефтедобычи [12, 13] и становится актуальной задачей.
Существующая практика сборки ротора ПЭД (рис.2), при которой электромагнитные свойства отдельных пакетов не учитываются, по сути носит стохастический характер, а разброс свойств комплектующих ПР нивелируется их большим количеством и соответствующим усреднением, что показано на примере активных сопротивлений короткозамкнутых обмоток ПР (рис.2). При этом постоянно сохраняется высокая вероятность возникновения локального перегрева обмотки статора и преждевременного выхода из строя всего УЭЦН.
Возникает задача оптимальной выборки комплекта ПР для сборки одного ПЭД или одновременно для нескольких ПЭД, входящих в сборки СЭС ПЭД [14]. В данной работе под СЭС ПЭД понимается - сложная энергетическая система взаимодействующих ПЭД. Такая СЭС ПЭД может возникнуть, например, при формировании куста скважин.
Решение данной задачи возможно путем управления сборкой ПЭД или СЭС ПЭД на базе методов оптимизации.
Для конструирования эвристического алгоритма оптимального выбора ПР при сборке ПЭД необходимо провести предварительный анализ статистических характеристик двумерной генеральной совокупности активных и индуктивных сопротивлений ПР (таблица № 1).
При проведении эксперимента, в каждом опыте определяли два параметра ПР - индуктивное и активное сопротивления, {хп, яп) [1, 5]. Отметим, что существует множество методик идентификации электромагнитных параметров ПЭД, как по паспортным, так и по экспериментальным данным ПЭД [15,16]. Пара случайных значений {хп, Яп)
М Инженерный вестник Дона, №9 (2024) ivdon.ru/ru/magazine/arcliive/n9y2024/9475
образуют двумерную совокупность с экспериментальных данных или двумерную случайную величину (хп, Яп). Случайные величины Хп и Яп называются составляющими двумерной случайной величины.
Воспользуемся данными из таблицы № 1. Исследуем двумерный ряд (Хп,Яп). Построим k групп данных [а0;а], [а;а2], [а2;а3],•••, [а 1;%] по Хп и I групп данных [й0;Ь], [Ьх;¿2] [¿2;¿3],. .,[Ь1_1;Ь,] по Яп [16].
Введем в рассмотрение двумерный интервальный вариационный ряд -который имеет вид таблицы [17].
Таблица № 2
Общий вид двумерного интервального вариационного ряда
\bi-1; b ] [bi-1; b ] [bi-1; b ]
W-1; ak] Ш11 Ш12 шп
[ak-1; ak] Ш21 Ш22 Ш21
[ak-1; ak] Шк1 Шк2 Шк1
В таблице № 2 символами Шц, i = 1, 2, ..., l, j = 1, 2, ..., к обозначены частоты, показывающие, сколько пар данных из генеральной двумерной совокупности (Хп, R„) при группировке попали, соответственно, в прямоугольники [аг 1; at ]х [b._ 1; b} ].
Интервалы формируются следующим образом . Для составляющих Хп и Rn случайной величины, вычисляем размах R варьирования значений как разность между наибольшим и наименьшим значениями:
R(X ) = у - у . = 1,317 -0,594 = 0,724 о.е. (1)
V п/ п.max п.min •>•>•> \ /
R(R ) = R -R . = 1,349-0,742 = 0,607 о.е. (2)
V п / п.max п.min •>•>•> \ /
Размах R варьирования величин делят на к равных частей и таким образом определяют число интервалов. Число к частичных интервалов
и
найдем по формуле: к *4п, где п - объем генеральной совокупности. Тогда к *42п\ * 16 [17, 18].
Отметим, что число интервалов к и I для составляющих Хп и Яп случайной величины (Хп, Яп) одинаково, т.е. к = I. Длину частичного интервала определим по формуле:
и = * (3)
к
Для нашего случая имеем:
И( х) = 0724 = 0,045 о.е. (4)
16
И(* ) = 0607 = 0,038 о.е. (5)
( п) 16 ,
В настоящей работе, в целях симметрирования, целесообразно принять длины интервалов равными 0,05 о.е.: И(Хп) = И{Яп) = 0,05 о.е.
Таким образом, принимаем интервалы составляющих Хп и Яп равными:
[аг-1; аг \=[Ъ-{, Ъ} \.
Соответственно, при выборе границ интервалов, необходимо обеспечить вхождение в данные интервалы всех двумерных случайных величин (Хп, *). Для этого найдем крайние значения сопротивлений, составляющих Хп и Яп случайной величины (хп, *).
Наименьшим значением сопротивления в двух составляющих Хп и Яп случайной величины (Хп, *) является - Хитт =0,594 о.е. Тогда, за начало а0 и Ъ первых интервалов, интервального вариационного ряда, примем Хитт, округленное до ближайшего меньшего значения кратного длине интервала И(Хп): а =Ъ =0,550 о.е.
Максимальным значением сопротивления в двух составляющих Хп и Яп случайной величины (Хп, *) является - Яитах =1,349 о.е. Тогда, конец а1б и Ъ16
последних интервалов, принимаем яптах, округленное до ближайшего максимального значения кратного длине интервалаИ(Яп): а1б = Ь16 = 1,350 о.е.
Полученный двумерный интервальный вариационный ряд случайной величины (Хп, Яп) представлен в таблице № 3.
Таблица № 3
Двумерный интервальный вариационный ряд случайной величины (Х„, Яп)
\ХИ, о.е. Яп, о.е. \ 0,55-0,6 0,6-0,65 0,65-0,7 0,7-0,75 0,75-0,8 0,8-0,85 0,85-0,9 0,9-0,95 0,95-1 1-1,05 - 0, 5 1 1,15-1,2 1,2-1,25 3, -2, 1,3-1,35 Номер интервала Яп
0,55-0,6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1
0,6-0,65 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2
0,65-0,7 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3
0,7-0,75 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4
0,75-0,8 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5
0,8-0,85 1 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6
0,85-0,9 1 0 0 0 0 2 4 7 4 2 0 0 0 0 0 0 7
0,9-0,95 0 0 0 0 2 2 10 22 11 9 2 3 0 0 0 0 8
0,95-1 0 0 0 0 0 1 2 8 32 14 5 1 0 0 0 0 9
1-1,05 0 0 0 0 0 0 1 2 23 19 10 2 3 0 0 0 10
1,05-1,1 0 1 0 0 0 0 0 1 3 19 4 3 1 1 0 1 11
1,1-1,15 0 0 0 0 0 0 0 0 1 9 3 1 2 3 0 0 12
1,15-1,2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 0 0 0 0 0 1 13
1,2-1,25 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 0 0 0 14
1,25-1,3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 15
1,3-1,35 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 16
Номер интервала Хп - <м СП «ч ю г- ОО о\ о - <м СП «ч ю
Для интегрированного представления двумерного интервального вариационного ряда случайной величины (Хи, Кп) (таблица № 3) разработана таблица № 4, являющаяся «сверткой» таблицы № 3 относительно принятого центра в 1 о.е., или 100%, по обеим осям.
М Инженерный вестник Дона, №9 (2024) ivdon.ru/ru/magazine/arcliive/n9y2024/9475
Таблица № 4
«Свертка» двумерного интервального вариационного ряда (хп, Яп) в штуках
Диапазон по Хп Номер
> ±15% ±10-15% ±5-10% ±5% диапазона по Яп
о с > ±15% 6 1 2 5 1
X ° с с ^ й К « ±10-15% 8 5 10 16 2
±5-10% 8 16 29 42 3
±5% 4 6 25 88 4
Номер диапазона по Хп 1 2 3 4
Для предварительного анализа «свертки» двумерного интервального вариационного ряда (таблица № 4) строим гистограмму, представленную на рис.3.
90
80
70 ° о
С о
60 « £
:: ^
г„ ^ в
50 о о
^ 1-
<и
(И
'6 | »1
„ „ 5 4
±5% ±5-10% ±10-15% > ±15%
Интервал по Хп от центра, %
:
40 Е 30 20 10 0
±5%
±5-10% ±10-15%
> ±15%
А® ^
Рис. 3. - Гистограмма «свертки» двумерного интервального вариационного
ряда частот
и
Относительная частота случайной величины, определяется по формуле:
т (6)
Щ = —^1
' п
Таблица № 5
Двумерный интервальный вариационный ряд относительных частот,
выраженных в процентах
\ХИ, о.е. Яп, о.е. \ 0,55-0,6 0,6-0,65 0,65-0,7 0,7-0,75 0,75-0,8 0,8-0,85 0,85-0,9 0,9-0,95 - ,0 1-1,05 1,05-1,1 1,1-1,15 1,15-1,2 1,2-1,25 3, -2, 1,3-1,35 Номер интервала Яп
0,55-0,6 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1
0,6-0,65 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 2
0,65-0,7 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 3
0,7-0,75 0,4 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 4
0,75-0,8 0,0 0,4 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 5
0,8-0,85 0,4 0,0 0,0 0,4 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 6
0,85-0,9 0,4 0,0 0,0 0,0 0,4 1,1 1,5 1,8 1,5 0,7 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 7
0,9-0,95 0,0 0,0 0,0 0,0 0,7 1,5 3,7 8,5 3,0 3,0 1,1 0,7 0,4 0,0 0,0 0,0 8
0,95-1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,7 0,7 3,3 11,1 4,8 1,8 0,7 0,0 0,0 0,0 0,0 9
1-1,05 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,4 1,1 8,5 5,9 4,1 1,1 0,7 0,4 0,0 0,0 10
1,05-1,1 0,4 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,4 1,1 7,0 1,5 1,1 0,4 0,4 0,0 0,4 11
1,1-1,15 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,4 3,0 1,1 0,7 0,7 0,4 0,7 0,0 12
1,15-1,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,8 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,4 13
1,2-1,25 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,4 0,0 0,7 0,0 0,0 0,0 14
1,25-1,3 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 15
1,3-1,35 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,4 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 16
Номер интервала Хп - <м СП ^ «ч ю г- ОО о\ о - <м СП «1 ю
Представим «свертку» двумерного интервального частотного вариационного ряда относительных частот (таблица № 5) в таблице № 6.
Гистограмма относительных частот является аналогом закона распределения случайной величины (хп, Яп), играет роль эмпирического закона распределения [17]: р = ^.
М Инженерный вестник Дона, №9 (2024) ivdon.ru/ru/magazine/arcliive/n9y2024/9475
Таблица № 6
«Свертка» двумерного вариационного ряда относительных частот, в
процентах
Диапазон по Xп Номер диапазона по Яп
> ±15% ±10-15% ±5-10% ±5%
о с > ±15% 2,2% 0,4% 0,7% 1,8% 1
X ° с с ^ ей К « ±10-15% 3,0% 1,8% 3,7% 5,9% 2
±5-10% 3,0% 5,9% 10,7% 15,5% 3
±5% 1,5% 2,2% 9,2% 32,5% 4
Номер диапазона по Xп 1 2 3 4
Гистограмма, отражающая данные таблицы № 6, приведена на рис.4.
35,0%
30,0%
25,0% ь
о т~
20,0% р
и р
Т я
15,0% | £
±5% ±5-10% ±10-15% > ±15%
Интервал по Хп от номинального, %
Рис. 4. - Гистограмма «Свертки» двумерного интервального вариационного
ряда относительных частот
Й Инженерный вестник Дона, №9 (2024) ivdon.ru/ru/magazine/arcliive/n9y2024/9475
Тогда, имея закон распределения двумерной случайной величины построим функцию распределения вероятности Е(х, у) двумерной случайной величины (хп, Я), которая определяет для каждой пары чисел (хп, Я„) совместную вероятность того, что Хп примет значение, меньше х, и Яп
примет значение, меньшее у [17]:
¥ (л, у) = Р(Хп < х, Яп < у) (7)
Функция распределения двумерной случайной величины
Интервал по Хп
Рис. 5. - Двумерная функция распределения вероятностей случайной
величины
Зная Е(х, у) представленную на рис.5, можно найти вероятность попадания случайной точки (хп, Я)в пределы прямоугольника ЛБСЭ (рис. 6).
В(х1_уЛ_с (Х2 ■ у2 }
А(хьу!} 0(х2,у1)
Рис. 6. - Вероятность попадания случайной величины в заданные пределы
Р(х * X < х2Ху < Яп < У2)] = ^у2)-^у2)-Г(х2,у) + ^у,) (8)
1. На примере применения существующего регламента комплектации ПР для сборки ПЭД, показана вероятная причина локального перегрева обмотки статора. А именно: наличие в комплекте пакетов с общим средним сопротивлением, близким к 1 о.е. одного пакета с аномально низким сопротивлением.
2. Из анализа двумерного интервального вариационного ряда относительных частот и его свертки следует, что с вероятностью 35,2 % в сборке будет присутствовать ПР, у которого одно или оба (индуктивное и/или активное) сопротивление окажется в диапазоне до ±10% относительно среднего равного 1 о.е. При этом, вероятность того, что в сборке будет присутствовать пакет ротора, у которого оба сопротивления не превышают ±5% относительно среднего, составляет 32,5%. Соответственно, при сборке ПЭД по существующему «стохастическому» регламенту, появляется высокая вероятность укомплектовать ротор таким образом, что будут присутствовать предпосылки для локальных перегревов.
3. Из анализа двумерного интервального вариационного ряда относительных частот и его свертки следует что 12,6% ПР одновременно и по индуктивному, и по активному сопротивлениям выходят за ±15% относительно среднего равного 1 о.е. При существующем «стохастическом» регламенте сборки
Выводы
ПЭД, и при большом числе пакетов в сборке, появляется практически неизбежная вероятность возникновения локальных перегревов обмотки статора ПЭД, ведущих к снижению МРП.
4. Становится актуальной задача разработки методики сборки ПЭД минимизирующей вероятность локального перегрева обмотки статора, по причине аномального сочетания параметров используемых в сборке пакетов роторов.
Благодарности
Исследование выполнено в рамках государственного задания Министерства науки и высшего образования Российской Федерации (тема № FENG-2023-0001 «Предиктивное управление потоками энергии электрогенерирующих комплексов Арктики и Крайнего Севера, при стохастических характерах потребления и генерации электрической энергии: теория, синтез, эксперимент»).
Литература
1. Ковалев А.Ю. Моделирование погружных асинхронных электрических двигателей в составе установок электроцентробежных насосов. Омск. ОмГТУ 2010. 157 с. EDN: OONNRZ.
2. Кузнецов Е.М., Ковалев А.Ю., Аникин В.В. Энергетические показатели погружного асинхронного электродвигателя при вариациях электромагнитных параметров пакета ротора // Динамика систем, механизмов и машин. 2017. Т. 5, № 3. С. 58-62. DOI: 10.25206/2310-97932017-5-3-58-62. EDN: ZTSROL.
3. Архипова О.В., Чертов Р.А., Денисенко А.В., Крохалев М.А., Хусаинов Э.И., Балыклов Е.С. Математическая модель погружного асинхронного двигателя как электротехнического комплекса // Инженерный вестник Дона. 2020. № 12. ivdon.ru/ru/magazine/archive/n12y2020/6702.
4. Архипова О.В., Хусаинов Э.И., Ковалев В.З. Сравнительный анализ подходов построения математической модели погружного электродвигателя на основе методов планирования эксперимента // Развитие науки и практики в глобально меняющемся мире в условиях рисков: Сборник материалов XXIV Международной научно-практической конференции, Москва, 27 декабря 2023 года. Москва: ООО "Издательство АЛЕФ", 2023. С. 340-349. DOI: 10.34755/IROK.2023.98.58.005. EDN: EMXGZE.
5. Ковалев Ю.З., Ковалев В.З., Ковалев А.Ю., Ковалева Н.А., Кузнецов Е.М., Щербаков А.Г. Способ сборки электрической машины. Патент на изобретение № 2320063 C2. Бюллетень № 8. 2008. Номер заявки: 2005109602/09. URL: elibrary.ru/item.asp?id=37669819.
6. Jankowski T.A., Prenger F.C., Hill D.D., O'bryan S.R., Sheth K.K., Brookbank E.B., Hunt D.F.A., Orrego Y.A. Development and validation of a thermal model for electric induction motors // IEEE Transactions on Industrial Electronics. 2010. V. 57, No. 12. pp. 4043-4054. DOI: 10.1109/TIE.2010.2043044. EDN: OCNCFX.
7. Зюзев А.М., Метельков В.П. О проблеме перегрева обмотки ротора асинхронных двигателей в пусковых режимах высокоинерционных электроприводов нефтегазовой и горной промышленности // Известия Томского политехнического университета. Инжиниринг георесурсов. 2018. Т. 329, № 7. С. 96-103. EDN: UWLDUZ.
8. Зюзев А.М., Крюков О.В., Метельков В.П., Михальченко С.Г. Оценка теплового состояния электродвигателей переменного тока компрессорных станций магистральных газопроводов // Известия Томского политехнического университета. Инжиниринг георесурсов. 2021. Т. 332, № 1. С. 88-96. DOI: 10.18799/24131830/2021/1/3002. EDN: EFKZBA.
9. Хакимьянов М.И., Сираев Р.М., Крылов А.О. Исследование влияния на энергопотребление скважинных насосов технологических и
эксплуатационных параметров // Электротехнические и информационные комплексы и системы. 2015. Т. 11, № 1. С. 15-20. EDN: TXQYLV.
10. Копырин В.А., Портнягин А.Л., Хамитов Р.Н. Пути повышения эффективности установок электроцентробежных насосов добычи нефти // Известия Томского политехнического университета. Инжиниринг георесурсов. 2019. Т. 330, № 11. С. 155-162. DOI: 10.18799/24131830/2019/11/2361. EDN: AXOUUK.
11. Романов В.С., Гольдштейн В.Г., Васильева Н.С. Статистический анализ технологических нарушений в эксплуатации погружных электродвигателей // Труды Кольского научного центра РАН. 2018. Т. 9, № 3-16. С. 114-121. DOI: 10.25702/KSC.2307-5252.2018.16.3.114-121. EDN: VMSRLK.
12. Abulfaz H.I., Malik A.S. Evaluation of the inter-repair operation period of electric submersible pump units // Eureka: Physics and Engineering. 2020. No. 1. pp. 79-86. DOI: 10.21303/2461-4262.2020.001105. EDN: UBYSYK.
13. Шабонас А. Р. Оптимизация работы электроцентробежного насоса для повышения наработки на отказ // Нефтепромысловое дело. 2021. № 8(632). С. 30-36. DOI: 10.33285/0207-2351-2021-8(632)-30-36. EDN: QXQQPC.
14. Сушков В. В., Велиев М.К. Методика определения оптимального состава работающих насосных агрегатов кустовых насосных станций / В. В. Сушков, М. К. Велиев // Нефтяное хозяйство. 2013. № 12. С. 125-127. EDN: RQBBKT.
15. Ковалев В.З., Крохалев М.А., Архипова О.В. Идентификация электромагнитных параметров схемы замещения пакетов ротора погружного электродвигателя. Определение рациональных схем // Инженерный вестник Дона. 2023. № 4. ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4y2023/8334.
16. Боловин Е.В., Глазырин А.С. Метод идентификации параметров погружных асинхронных электродвигателей установок электроприводных центробежных насосов для добычи нефти // Известия Томского
политехнического университета. Инжиниринг георесурсов. 2017. Т. 328, № 1. С. 123-131. EDN: YGSRYP.
17. Вентцель Е.С. Теория вероятностей. 10-е издание, стереотипное. М.: Высшая школа, 2006. 575 с.
18. Ллойд Э., Ледерман У. Справочник по прикладной статистике, [В 2 т.] Пер. с англ. под ред. Ю. Н. Тюрина. М.: Финансы и статистика, 1989. 510 с.
References
1. Kovalev A.YU. Modelirovaniye pogruzhnykh asinkhronnykh elektricheskikh dvigateley v sostave ustanovok elektrotsentrobezhnykh nasosov [Modeling of submersible asynchronous electric motors as part of electric submersible pump units]. Omsk. OmGTU 2010. 157 p. EDN: OONNRZ.
2. Kuznetsov E.M., Kovalev A.YU., Anikin V.V. Dinamika sistem, mekhanizmov i mashin. 2017. V. 5, № 3. pp. 58-62. DOI: 10.25206/2310-9793-2017-5-3-58-62. EDN: ZTSROL.
3. Arkhipova O.V., Chertov R.A., Denisenko A.V., Krokhalev M.A., Khusainov E.I., Balyklov E.S. Inzhenernyj vestnik Dona. 2020. № 12. ivdon.ru/ru/magazine/archive/n 12y2020/6702.
4. Arkhipova O.V., Khusainov E.I., Kovalev V.Z. Razvitiye nauki i praktiki v global'no menyayushchemsya mire v usloviyakh riskov: Sbornik materialov XXIV Mezhdunarodnoy nauchno-prakticheskoy konferentsii, Moskva, 27 dekabrya 2023 goda. Moskva: OOO "Izdatel'stvo ALEF", 2023. pp. 340-349. DOI: 10.34755/IROK.2023.98.58.005. EDN: EMXGZE.
5. Kovalev YU.Z., Kovalev V.Z., Kovalev A.YU., Kovaleva N.A., Kuznetsov E.M., Shcherbakov A.G. Sposob sborki elektricheskoj mashiny. [The method of assembling an electric machine]. Patent na izobreteniye № 2320063 C2. Byulleten' № 8. 2008. Nomer zayavki: 2005109602/09. URL: elibrary.ru/item.asp?id=37669819.
6. Jankowski T.A., Prenger F.C., Hill D.D., O'bryan S.R., Sheth K.K., Brookbank E.B., Hunt D.F.A., Orrego Y.A. IEEE Transactions on Industrial Electronics. 2010. V. 57, No. 12. pp. 4043-4054. DOI: 10.1109/TIE.2010.2043044. EDN: OCNCFX.
7. Zyuzev A.M., Metel'kov V.P. Izvestiya Tomskogo politekhnicheskogo universiteta. Inzhiniring georesursov. 2018. V. 329, № 7. pp. 96-103. EDN: UWLDUZ.
8. Zyuzev A.M., Kryukov O.V., Metel'kov V.P., Mikhal'chenko S.G. Izvestiya Tomskogo politekhnicheskogo universiteta. Inzhiniring georesursov. 2021. V. 332, № 1. pp. 88-96. DOI: 10.18799/24131830/2021/1/3002. EDN: EFKZBA.
9. Khakim'yanov M.I., Sirayev R.M., Krylov A.O. Elektrotekhnicheskiye i informatsionnyye kompleksy i sistemy. 2015. V. 11, № 1. pp. 15-20. EDN: TXQYLV.
10. Kopyrin V.A., Portnyagin A.L., Khamitov R.N. Izvestiya Tomskogo politekhnicheskogo universiteta. Inzhiniring georesursov. 2019. V. 330, № 11. pp. 155-162. DOI: 10.18799/24131830/2019/11/2361. EDN: AXOUUK.
11. Romanov V.S., Gol'dshteyn V.G., Vasil'yeva N.S. Trudy Kol'skogo nauchnogo tsentra RAN. 2018. V. 9, № 3-16. pp. 114-121. DOI: 10.25702/KSC.2307-5252.2018.16.3.114-121. EDN: VMSRLK.
12. Abulfaz H.I., Malik A.S. Eureka: Physics and Engineering. 2020. No. 1. pp. 79-86. DOI: 10.21303/2461-4262.2020.001105. EDN: UBYSYK.
13. Shabonas A. R. Neftepromyslovoye delo. 2021. № 8(632). pp. 30-36. DOI: 10.33285/0207-2351 -2021 -8(632)-30-36. EDN: QXQQPC.
14. Sushkov V. V., Veliyev M.K. Neftyanoye khozyaystvo. 2013. № 12. pp. 125127. EDN: RQBBKT.
15. Kovalev V. Z., Krokhalev M.A., Arkhipova O.V. Inzhenernyj vestnik Dona. 2023. № 4. ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4y2023/8334.
16. Bolovin E.V., Glazyrin A.S. Izvestiya Tomskogo politekhnicheskogo universiteta. Inzhiniring georesursov. 2017. V. 328, № 1. pp. 123-131. EDN: YGSRYP.
17. Venttsel' YE.S. Teoriya veroyatnostey [Probability theory]. 10-e izdaniye, stereotipnoye. M.: Vysshaya shkola, 2006. 575 p.
18. Lloyd E., Lederman U. Spravochnik po prikladnoy statistike [Handbook of Applied Statistics]. V 2 t. Per. s angl. pod red. YU. N. Tyurina. M.: Finansy i statistika, 1989. 510 p.
Дата поступления: 8.07.2024 Дата публикации: 25.08.2024
