Научная статья на тему 'Сравнительный анализ применения простых и сложных фильтров для компенсации высших гармоник в системах электроснабжения'

Сравнительный анализ применения простых и сложных фильтров для компенсации высших гармоник в системах электроснабжения Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

CC BY
90
12
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Аннотация научной статьи по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям, автор научной работы — Саенко Юрий Леонидович, Курди Башар

Приведен анализ амплитудно-частотных характеристик простых и сложных фильтров, предложена методика сравнения мощности простых и сложных фильтров для компенсации высших гармоник. Сделан вывод о целесообразности применения простых резонансных фильтров с точки зрения минимизации их установленной мощности.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям , автор научной работы — Саенко Юрий Леонидович, Курди Башар

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Сравнительный анализ применения простых и сложных фильтров для компенсации высших гармоник в системах электроснабжения»

вестник

приазовского государственного технического университета

2000 г.

Вып.№9

УДК 621.316.1

Саенко ЮЛ.1, Курди Башар2.

сравнительный анализ применения простых и сложных фильтров для компенсации высших гармоник в системах электроснабжения

Приведен анализ амплитудно-частотных характеристик простых и сложных фильтров, предложена методика сравнения мощности простых и сложных фильтров для компенсации высших гармоник. Сделан вывод о целесообразности применения простых резонансных фильтров с точки зрения минимизации их установленной мощности.

Мощные нелинейные нагрузки обусловливают, как правило, уровень несинусоидальности, превышающий значения, ограниченные стандартом на качество электроэнергии [1]. в этом случае требуется принятие необходимых мер для снижения уровня высших гармоник в системах электроснабжения. Учитывая, что в большинстве случаев спектр высших гармоник является дискретным, наибольшее распространение получили резонансные фильтры, настроенные на частоту одной из гармоник [2, 3]. При необходимости компенсации ряда гармоник устанавливают несколько резонансных фильтров параллельно (рисунок 1,а). в ряде случаев применяют сложные фильтры [4] . На рисунке 1,6 представлен сложный фильтр второго порядка.

Рис. 1- Основные конфигурации фильтров компенсирующих устройств: а) простой фильтр первого порядка; б) сложный фильтр второго порядка.

Амплитудно-частотная характеристика реактивного сопротивления одного резонансного фильтра имеет ноль на резонансной частоте сор (рисунок 2,а).

При установке двух резонансных фильтров амплитудно-частотная характеристика реактивного сопротивления имеет два нуля на резонансных частотах £УР, и (Ур, и один полюс на частоте «3, причем шР1 < со3 <0)?2 (рисунок 2,6).

а)

б)

1 ПГТУ, д-р. техн. наук, проф.

" ПГТУ, аспирант.

фильтр; б) две резонансные фильтры первого порядка.

Рассмотрим более подробно сложный фильтр второго порядка (рисунок 1,6).

Этот фильтр состоит из последовательного резонансного контура Ц С1 и параллельного резонансного контура Ь2 С2. Резонансные частоты этих контуров определяются соотношением индуктивности и ёмкости и соответственно равны

(1)

(02=\1^ЦС~2 (2)

На рисунке 3 приведены амплитудно-частотные характеристики их реактивных сопротивлений.

Ж«)

0Уп

а)

Рис.3 - Амплитудно-частотные характеристики реактивных сопротивлений сложного фильтра второго порядка: а) последовательный резонансный контур; б) параллельный резонансный контур.

На частоте со <ФХ сопротивление последовательного резонансного контура имеет ёмкостный характер, а на частоте со> а>х - индуктивный, при со = со] сопротивление Х(й)]) = 0.

В параллельном резонансном контуре наблюдается обратная картина: на частоте со <со2 контур имеет индуктивное сопротивление, на частоте со >(02- ёмкостное, и при со~со2 имеет место полюс в амплитудно-частотной характеристике реактивного сопротивления Х(со2) = ±оо .

При последовательном подключении этих контуров (рисунок 1,6) их амплитудно-частотные характеристики складываются и имеют вид (рисунок 4).

Рис.4 - Амплитудно-частотная характеристика сложного фильтра второго порядка.

Очевидно, что соъ =со2,а резонансные частоты <УР1 и <УР2 будут иметь иные значения. Сопротивление фильтра может быть представлено в виде

= +

1

]соСх

+ -

1

1

(3)

]соЬ7

+ ]соС2

Параметры фильтра Ь[, Сь Ь2 ,С2 однозначно определяются при задании резонансных частот соп, со?2, частоты полюса <у2 и требуемой мощности фильтра 0<, на основной часто-

те соа.

Резонансная частота последовательного контура фильтра 0)} определяется из выражения

со,

со„

Мощность фильтра на основной частоте

и2 и2

бо =

Х(со0)

1

а>„Ь +

1

(4)

(5)

'0-1 1

со0С2----

СОп1;*

где и - напряжение в точке подключения фильтра.

Из этих выражений можно получить соотношения для параметров фильтра:

С, -

СО0(®Р1 — ®р2 СО2 ) й)0СО

с,=

2 2

2 2 (УР1<УР2

¿У,

со0{со0

СО2)

бо_

и2

С,ф2

<Ур, + <Ур2 - СО]2 - &>2

а = (

®2 _)2 1

й>Р1£УР2

С,

2 п 2 2

г _ ®Р1 +СУР2 — С02

2 ~ '

(6)

(7)

(8) (9)

га, с02 С,

Одним из достоинств применения сложного фильтра второго порядка является воз можность предварительного задания частоты со2 полюса фильтра на основании анализа ам

плитудно-частотнои характеристики сети в целях предотвращения возможных резонансных явлений.

В этой ситуации представляет важный научный интерес вопрос сравнения характеристик сложного фильтра второго порядка с характеристиками двух резонансных фильтров первого порядка (рис.5).

хг—г

'Р1

у

С2

Р2

Проведём сравнение этих фильтров по требуемой мощности батарей конденсаторов при заданных резонансных частотах сор], сор2, частоте полюса со2 и суммарной мощности фильтра

Оо на основной частоте.

Для определения параметров резонансных фильтров (рис.5) зададим коэффициент распределения реактивной мощности к < 1 между этими фильтрами на основной частоте.

Рис.5 - Два резонансных фильтра первого порядка.

к =

а

бо

(10)

где ()рл - генерируемая реактивная мощность первого фильтра на основной частоте. Очевидно, что генерируемая реактивная мощность второго фильтра

е™ =(!-*)&>■

В этом случае ёмкости батарей конденсаторов и индуктивности реакторов фильтров определяются по выражениям

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

Юг,

со

С , = (

ах,

со

р2

со

1 ч 0 - к)д0

} и2

(13)

а

(14)

и =

соР2С2

Суммарная мощность батарей конденсаторов фильтров

Обк =<2бк 1 + (2вкг = и2со0С1 + и2СО0С2 =

упуп - 0~к)уи -к\>

Р2

2 2

(1 -к^+ку^

Ур>р22

(15)

(16)

Мощности батарей конденсаторов соотносятся между собой пропорционально вели-

чине

<2бкх _ (ГР1 -

Р2

к

\-к '

Полное сопротивление двух резонансных фильтров

<2вкг У2п(У2п-т-к)

ги<о) =

(17)

(18)

реактивное сопротивление

а» -

иг(уг-у2Р1)(у2-у2Р2)

в у (у2 -у2ур2 -у2ку\г -Ур! +\'щУ12 -У2ку1х - ку22) на рисунке 6 приведена зависимость X (у) . Х(у)

) 1 1 1:: 1 1 .

1 { ^ УР2 V

Рис.6 - Зависимость Х(у) для двух резонансных фильтров первого порядка. Решая уравнение

1

Х(УЪ)

найдем частоту полюса фильтра

= 0.

^з =

Лс

Ур2 -\ упк

■у;2к-

•1)(Ур У^+У^к

■У\пк)

У Р2 + Ур1к ~Ур2к

(20)

(21)

В приближённых расчетах можно применять упрощённое выражение

Ур}Уу2

(22)

+ о- к)

На рисунке 7 приведена зависимость у ъ (к) .

Таким образом, изменяя соотношение мощностей батарей конденсаторов фильтров,

можно изменять частоту полюса двух резонансных фильтров первого порядка

Р2 '

(23)

^Р2 '

Используя соотношения (6) и (7), получим суммарную мощность батарей конденсаторов сложного фильтра второго порядка

Рис.7 - Зависимость У3 (к) для фильтра первого порядка

ва

'УрУР2

■Ур, -УР2

+ 1)(у

Р1 +1/Р2

-у2)

СЛ.БК

во-

(24)

^УргУъ -1X^2 +У3 -УУРХ -УУп)

Соотношение мощностей батарей конденсаторов последовательного и параллельного контуров

2 2 УР1УР2

ССЛ.БК2

У1Ур2

После подстановки в (24) выражения для частоты полюса фильтра (21) получим выражение для определения соотношения суммарных мощностей батарей конденсаторов резонансных фильтров первого порядка (рисунок 5) и сложного фильтра второго порядка (рисунок 16)

кп = ■

Ну2р2 -1УУ2Я -1 )(у2Р2 -у2п)2(\-к)

(К -У4Р2)* + (Уп -У2п)к + Vp2(1 -¿Ж04 -у2Р2)к + угп(у2?2 -1))

В приближённых расчетах с погрешностью не более 1 % можно использовать упрощённое выражение

_ к(\-к)(у2¥2 -у2Р1)2

К<2

(26)

у^к + у^-к) На рисунке 8 приведена зависимость кд(к).

(27)

Докажем, что при любых значениях 0 < к < 1 коэффициент кд < 1. Для этого найдём максимум

функции кд (к), решив уравнение

с1кв(к) йк

= 0,

(28)

Рис.8 - Зависимость кд (к)

откуда значение коэффициента &, обеспечивающее максимум кв(к)

Ъ _ У?2 ~УпУ2Р2

К0 - 4 4

У?2

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

Подставив это значение в (27), получим

*в(*о) =

у2Р2 -У*

Ур2+Ур,

<1.

(29)

(30)

Таким образом, при любом значении коэффициента к суммарная мощность батарей конденсаторов двух резонансных фильтров первого порядка (рисунок 5) будет всегда меньше, чем суммарная мощность батарей конденсаторов сложного фильтра второго порядка. На рисунке 9 приведена зависимость коэффициента кд (к) для фильтра, настроенного на частоты 5-й и 11-й гармоник, т.е. при Ур) =5 и Ур2 =11.

Рис.9 - Зависимость kQ (к) для фильтра настроенного на частоты 5-й и 11-й гармоник

Для таких резонансных частот к0= 0,83 и&е(&0)=0,43, т.е. суммарная мощность батарей конденсаторов резонансных фильтров первого порядка более, чем в два раза, меньше суммарной мощности батарей конденсаторов сложного фильтра второго порядка. Следует также отметить, что, изменяя соотношение мощностей батарей конденсаторов параллельных цепей резонансного фильтра первого порядка (рисунок 5), можно в соответствии с выражением (22) или (23) менять частоту v3 полюса фильтра так же, как и в сложном фильтре второго порядка.

Выводы

На основании изложенного, можно сделать вывод о целесообразности использования для компенсации высших гармоник в системах электроснабжения простых резонансных фильтров первого порядка по сравнению с использованием сложных фильтров высшего порядка.

Перечень ссыпок

1. ГОСТ 13109-87. Электрическая энергия. Требования к качеству электрической энергии в электрических сетях общего назначения. - М.: Госстандарт СССР, 1988. - 22 с.

2. Жежеленко ИВ. Высшие гармоники в системах электроснабжения промпредприятий. -

М.: Энергоатомиздат, 1994. - 266с.

3. Фильтрокомпенсирующие цепи статических компенсаторов /М.В. Олъшванг, С.И. Рынков, К.Е. Ананиашвши, B.C. Чуприков. //Электричество. - 1990. - № 1, ■ С. 23-30.

4. Xiao Yao. Algorithm for the parameters of double tuned filter. Paper accepted for presentation

at the 8 international conference on harmonics and quality of power ICHQR, 98, jointly organized by IEEE / PES and NTUA, Athens, Greece, October 14-16, 1998.

Саенко Юрий Леонидович. Д-р техн. наук, проф. кафедры электроснабжения промышленных предприятии Приазовского государственного технического университета; окончил Мариупольский металлургический институт в 1984 году. Основные направления научных исследований - проблемы качества электрической энергии; теория расчёта реактивной мощности; вероятностные методы расчёта электрических нагрузок.

Курди Башар. Аспирант кафедры электроснабжения промышленных предприятии Приазовского государственного технического университета, окончил Приазовский государственный технический университет в 1994 году. Основные направления научных исследований - проблемы качества электрической энергии.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.