Сравнительный анализ холодильных агентов парокомпрессионных холодильных машин по величинам энергетических потерь дросселирования и перегрева Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

УДК 621.514

А. М. Ибраев, Т. Н. Мустафин, М. Н. Хамидуллин

СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ ХОЛОДИЛЬНЫХ АГЕНТОВ ПАРОКОМПРЕССИОННЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН ПО ВЕЛИЧИНАМ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПОТЕРЬ ДРОССЕЛИРОВАНИЯ И ПЕРЕГРЕВА

Ключевые слова: холодильная машина, хладагент, анализ работы.

Одними из наиболее ответственных этапов проектирования холодильных машин определяется выбором ее схемы и хладагента. Во многом их эффективность определяет сочетание данных двух факторов. Анализ свойств может помочь выработать рекомендации по выбору холодильного агента на стадии проектирования холодильной машины

Keywords: refrigeration machine, refrigerant, analysis of the working process.

One of the mains stage of refrigeration machine developments are choice of refrigerant and refrigeration machines structure. Its efficacy will determined by complex choice of this both factor.

Запрет и ограничение по экологическим соображениям традиционных холодильных агентов (в первую очередь хладонов Я12 и И22) подтолкнула работы связанные с разработкой новых экологически безопасных веществ, молекулы которых не содержат атомы хлора и брома, к использованию их в качестве холодильных агентов парокомпрессионных холодильных машин (ПХМ).

Появление новых холодильных агентов в свою очередь делает актуальной задачу исследования структуры энергетических потерь, возникающих в термодинамическом цикле ПХМ при использовании этих агентов. Анализ структуры энергетических потерь позволяет определить, какие из потерь следует минимизировать в первую очередь путём рационального построения схемы ПХМ.

В данной работе выполняется анализ термодинамических свойств и энергетических потерь дросселирования и перегрева [1, 2], возникающих в цикле ПХМ для наиболее распространенных в настоящее время холодильных агентов.

Такими агентами являются: аммиак и галогенные производные углеводородов не содержащие в составе молекул хлора и брома.

Аммиак Я717 (КН3). Агент используют в ПХМ для получения температур кипения до минус 30°С, без вакуума в системе охлаждения. Обладает прекрасными термодинамическими свойствами. Является одним из первых (с середины 19 века) холодильных агентов ПХМ. Экологически безопасен, но токсичен и взрывоопасен. Широко распространен, однако, в России после передачи аммиачных холодильных установок в введение Ростехнадзора, его популярность значительно снизилась.

Хладагент Я12 (С^2С/2). Один из наиболее распространенных и безопасных в эксплуатации до 90-х годов 20-го столетия хладагентов. Хладон Я12 применяют в холодильных машинах с температурой кипения не ниже минус 30 °С. В настоящее время, по экологическим соображениям, международными соглашениями его использование запрещено.

Хладагент И22 (СН^2СТ). Обладает хорошими теплофизическими и термодинамическими характеристиками, нетоксичен и невзрывоопасен. Примене-

ние Я22 в ПХМ обеспечивает диапазон температур кипения от +10 до минус 40 °С. Хотя молекула Я22 содержит атом хлора, хладагент имеет низкий озоноразрушающий потенциал и его использование разрешено до 2030 года.

Хладагент Я134а (С2Н2^4). Хладагент Я134а разработан, как озонобезопасная замена Я12 и достаточно широко применяется в настоящее время.

Хладагент Я404а (зеотропная смесь Я125/Я143а/Я134а). Хладагент разработан, как озонобезопасная замена Я12 и И22 в области низких и средних температур. Широко применяется в настоящее время.

Хладагент Я407е (зеотропная смесьЯ-32/Я-125/Я-134а). Хладагент Я407е разработан как озонобезопасная альтернатива Я22 для использования в системах кондиционирования воздуха.

Хладагент Я410а (зеотропная бинарная смесь хладагентов Я32/Я125). Хладагент Я410а разработан для замены Я22,однако обладает повышенным давлением в элементах ПХМ, по сравнению с Я22, что часто требует использования специального холодильного оборудования. Хладагент Я410а распространен в современных бытовых кондиционерах.

Хладагент Я600а (СНю - изобутан). Находит применение в домашних холодильниках, как экологически безопасная замена Я12. Масса его заправки в холодильный агрегат (менее 50 грамм), значительно меньше, чем в случае применения галогенных производных углеводородов. Это позволяет отказаться от соблюдения дополнительных мер безопасности связанных с пожаро- и взрывоопасностью.

Для сравнения холодильных агентов по энергетическим потерям дросселирования и перегрева выполнены расчёты по соотношению величин коэффициентов обратимости для циклов позволяющих оценить влияние потерь перегрева и дросселирования. [2]. Производился расчёт только первичных потерь от перегрева [3], то есть для цикла без перегрева пара перед всасыванием в компрессор. Поскольку общие потери перегрева

при сравнении между собой различных холодильных агентов, при одинаковой величине перегрева на всасывании, практически линейно зависят от первичных, то их вполне можно использовать в качестве сравнительной характеристики. При выполнении расчётов не учитывался температурный слайд зеатропных смесей (Я404а, Я407с, Я410а), поскольку его влияние на величину потерь дросселирования и перегрева пренебрежимо мало. Расчёты производились по формулам [1,2]

1 АБ2

2 ср

кр.т.

-• Тк

=1-

+ АБ) (Тк-Т0) + 1 АБ2•Тк' Тк 2 ср

где АБ = Сх

Т - Т0

То

С , г - изобарная теплоёмкость

насыщенного пара и теплота парообразования соответственно при температуре конденсации Тк; Т0- температура кипения; Сх - величина теплоёмкости насыщенного пара, в процессе идущем по правой пограничной кривой (линии насыщенного пара).

Сх -1 • С • (Тк - То )2

г -Ид 2 х Тк • То

П = =-к

1др с

Г

-+ -С"

Т £И

Т

+ Сх +1

£ид 2

Тк - То

Здесь

То

е,.„ =

Т. - То

-- холодильный коэффициента

цикла Карно, Сх - величина теплоёмкости насыщенной жидкости, в процессе идущем по левой пограничной кривой (линии насыщенной жидкости).

Коэффициент обратимости ^др является отношением холодильного коэффициента теоретического цикла ПХМ, в котором из энергетических потерь присутствуют только потери от дросселирования, к холодильному коэффициенту идеального цикла Карно. Коэффициент обратимости ^пер является отношением холодильного коэффициента теоретического цикла ПХМ, в котором из энергетических потерь присутствуют только потери от перегрева, к холодильному коэффициенту идеального цикла Карно.

Величина теплоёмкости Сх при выполнении

расчётов определялась, в соответствии с допущениями принятыми при выводе формул [2] и построением (рис.1), как

Сх = Т

(в, - во )/(Т, - То).

Здесь Б - удельная энтропия хладагента, индексы соответствуют номерам точек цикла (см. рис.1).

Величина теплоёмкости насыщенного пара, в процессе идущем по правой пограничной кривой (линии насыщенного пара) С"х определялась в соответствии с принятыми в работе [1] допущениями и обозначениями рис. 1

С" = в2--во

х 1-(Тк/То).

Рис. 1 - Теоретический цикл ПХМ

Результаты расчётов представлены в виде графиков на рис. 2 и рис. 3. Из графика на рис.2 следует, что величина потерь от дросселирования увеличивавется со снижением температуры кипения Т0 и для большинства рассмотренных агентов эти потери близки по величине. Исключением являются потери дросселирования для аммиака (Я717) и хладона Я404а. У аммиака эти потери заметно ниже, чем у остальных органических холодильных агентов, а у Я404а они выше. При этом скорость снижения величины коэффициента обратимости со снижением температуры кипения у Я600а и Я404а более высокая, чем у остальных агентов. При анализе первичных потерь от перегрева (рис. 3) наблюдается соверщенно противоположная картина. Здесь наибольшие потери уже у аммиака, в то время как у остальных агентов они весьма невелики и близки по величине.

0.95

0.90

0.85

0.80

О. 75 230

1 >

- \\ 0,

& 6

У

240 250 260 270 То, К

Рис. 2 - Зависимость Г]др от Т0: 1 - И717, 2 -

Я22, 3 - Я12, 4 - Я404а, 5 - Я407с, 6 - Ш34а, 7 -Я410а, 8 - Я600а

У хладагента Я600а, в связи с отсутствием первичных потерь от перегрева, "лпер. В связи с этим, зависимость ^пер от температуры кипения для хладагента Я600а на рис. 3 не приводиться. Поскольку расчёт производился для циклов без перегрева на всасывании в компрессор, первичные потери от перегрева для всех рассмотренных холодильных агентов по своей величине были меньше, чем потери от дросселирования. То есть Ппер / Пдр > 1для всех агентов и во всём рассмотренном диапазоне режимов. При этом из графиков (рис. 4) следует, что снижение температуры кипения Т0 ведет к росту этого отношения, следова-

ид

к

тельно, рост потерь от дросселирования при этом происходит с большей скоростью, по сравнению с потерями от перегрева.

^Inep 0.98 0.96 0.94 0.92 0.90

230 240 250 260 270 То, К

Рис. 3 - Зависимость цпер от То: 1 - r717, 2 - r22, 3 -r12, 4 - r404a, 5 - r407c, 6 - r134a, 7 - r410a

135 1.30 1.25 1.20 1.15 1.Ю 1.05

l.oo

230 24Q 25в 260 270 To, К

J.35 1.30 1.25 1.20 1.15 1.10 1.05 1.00

23 0 240 250 260 270 К

Рис. 4 - Зависимости отношений коэффициентов обратимости rjne/rip от температуры кипения То при Тк=303К и Тк=313К: 1 - r12; 2- r22; 3 - г134а; 4 - r404a; 5 - г407с; 6 - г410а; 7 - r717

Выполненный термодинамический анализ влияния потерь от дросселирования и перегрева показал, что характеристики R12, Я410а, Я407а очень схожи и эти агенты можно отнести в одну группу. Входящий в эту группу R12 хорошо изучен. Практика его использования показала, что при температурах Т0 ниже минус 15°С становится целесообразным применять регенеративный цикл ПХМ [4]. Очевидно, что эти рекомендации можно распространить на R410а и R407а. Для R134а этот переход вероятно следует производить и при более высокой температуре Т0. Однако, окончательное решение следует принимать на основании технико-экономического расчёта, учитывая конкретные условия эксплуатации холодильной установки.

Известно, что применение регенерации для аммиака совершенно недопустимо [4], а для R22 в большинстве случаев нецелесообразно, если не обусловлено какими-то специальными целями (напрмер, для удаления смазочного масла из испарителя).

Особняком выглядит характеристика R404а. Очень большие потери от дросселирования для этого холодильного агента, вынуждают применять специальные меры для совершенствования цикла ПХМ. Очевидно, что здесь можно рекомендовать по возможности более ранний переход на цикл с двухступечатым дросселированием и использование регенерации.

Литература

1. Ибраев А.М. Влияние потерь от перегрева на эффективность работы парокомпрессионной холодильной машины./ Т.Н. Мустафин, М.С. Хамидуллин// Вестник Казан. технол. ун-та. - №7- 2013.-225-229.

2. Ибраев А.М.Влияние потерь от дросселирования на эффективность работы парокомпрессионных холодильных машин./ Т.Н. Мустафин, М.С. Хамидуллин// Вестник Казан. технол. ун-та - т.16 №20 - 2013.- 240242.

3. Ибраев А.М. Анализ энергетических потерь пароком-прессионной холодильной машины, связанных с процессом перегрева рабочего тела в испарителе./ М.С. Хамидуллин, И.И. Шарапов, Р. Д. Шарапова // Вестник Казан. технол. ун-та - т.16 №21 - 2013.- 238-241.

4. Розенфельд Л.М. Холодильные машины и аппараты./ А.Г. Ткачев// М.: Государственное издательство торговой литературы.- 1960. 656 с.

тк = зозк

i

7..

1 >

/

/ /

© А. М. Ибраев - канд. техн. наук, доц. каф. холодильной техники и технологий КНИТУ, ami_kstu@rambler.ru; Т. Н. Мустафин - канд. техн. наук, доц. той же кафедры, mustimur@rambler.ru; М. Н. Хамидуллин - канд. техн. наук, доц. той же кафедры, mcx_kstu@rambler.ru.

© A. M. Ibraev - Ph.D., Associate professor Department Refrigeration equipment and technologies KNRTU, ami_kstu@rambler.ru; T. N. Mustafin - Ph.D., Associate professor Department Refrigeration equipment and technologies KNRTU, mustimur@rambler.ru; M. N. Khamidullin - Ph.D., Associate professor Department Refrigeration equipment and technologies KNRTU, mcx_kstu@rambler.ru.