Сравнительная оценка аксиально-роторной и классической молотильно-сепарирующих систем по комплексному критерию эффективности
В.Е. Бердышев, к.тн, департамент научно-технологической политики и образования
В опубликованных материалах определены оптимальные значения конструктивных, технологических и регулировочных параметров молотильно-сепарирующих систем (МСС) классического и аксиально-роторного типов исходя из минимизации потерь зерна при допустимых уровнях его дробления [1, 2]. Комплексный критерий эффективности [3] позволяет сравнить различные МСС по одному, двум и большему числу показателей. Одним из недостатков аксиально-роторных МСС считают повышенные энергозатраты. Для оценки степени влияния регулировочных и технологических параметров на потребную технологическую мощность молотильно-сепарирую-щих устройств (МСУ) классического и аксиально-роторного типов приняты уровни факторов и пределы их варьирования, приведённые в таблице.
За критерий оптимизации принята потребная на выполнение технологического процесса мощность.
Из проведённых предварительных экспериментов и расчётов по ранее принятой программе [4] были получены уравнения регрессии: для классической МСС:
Ыт = 48,1 + 5,8х1 — 4,18x2 + 6,4х3 — ^
— 0,1х1х2 + 1,1х1х3 — 0,3х2х3+ 0,1х1х2х3; (
для аксиально-роторной МСС:
Ит = 61,83 + 9,4хз + 9,1x4 + 4,2ху + (2)
+ 0,8х3х4 + 0,6х3х7 + 0,6х4х7+ 0,15х3х4х7.
Для сравнения мощности МСС классического и аксиально-роторного типов по комплексному критерию преобразуем зависимость комплексного критерия эффективности. При этом выбраны факторы, наиболее влияющие на удельную мощность, по степени значимости для классической и аксиально-роторной МСС соответственно: х1 — подача в МСУ, кг/с; х2 — зазор на выходе
Факторы, их уровни и интервалы варьирования
Факторы Уровни фактора Интервал варьирования
0 -1 +1
Для МСУ классического типа
х1 - подача в МСУ, кг/с 6 4 8 2
х2 - зазор на выходе из молотильного барабана, мм 4 2 6 2
х3 - частота вращения молотильного барабана, мин-1 1050 900 1200 150
Для МСУ аксиально-роторного типа
х3 - длина МСУ, мм 2400 1500 3300 900
х4 - подача в МСУ, кг/с 8 6 10 2
х7 - угол наклона винтовых направигелеи кожуха, град. 64 56 72 8
из молотильного барабана, мм; х3 — частота вращения, мин-1; х3 — длина МСС, мм; х4 — подача в МСС, кг/с; х7 — угол наклона винтовых направителей кожуха, град. Оставшиеся факторы в уравнениях регрессии приняты на уровне
оптимальных значений [1, 2], а технологическая мощность на минимальном уровне.
В результате получены выражения комплексного критерия эффективности для «классической» МСС зерноуборочного комбайна:
Кэ =
N Ш
48,1 + 5,8х1 - 4,18х2 + 6,4х3 - 0,1х1 х2 + 1,1х1 х3 - 0,3х2х3 + 0,1х1 х2х3
(3)
N шт
Кэ =------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------т (4)
(61,83 + 9,4 х3 + 9,1х4 + 4,2 х7 + 0,08 х3 х4 + 0,6 х3 х7 + 0,6 х4 х7 + 0,15х3 х4 х7)
В данных зависимостях допустимые значения потерь и дробления зерна приняты равными соответственно потерям и дроблению зерна зерноуборочными комбайнами при оптимальных условиях их использования и регулировках рабочих органов, а факторы х{ — в кодированном виде.
кэ
1 и----------------------------
Изменения комплексного критерия эффективности в зависимости от приведённой подачи хлебной массы в молотилку комбайна на уборке озимой пшеницы представлены на рисунке 1.
Приведённые графики свидетельствуют о преимуществе с точки зрения энергоёмкости
0,2
-1
-0,5
0
Хі, X,
классическая МСС
0,5
Рис. 1 - Изменение комплексного критерия эффективности от величины приведённой подачи
(X - классическая и х4 - аксиально-роторная МСС) на уборке озимой пшеницы по удельной мощности
классической МСС зерноуборочного комбайна в сравнении с аксиально-роторной.
Для сравнительной оценки по комплексному критерию, включающему потребную технологическую мощность, потери зерна и его дробление, зависимости (3) и (4) преобразованы в уравне-
ния регрессии для классической МСС зерноуборочного комбайна (5) и аксиально-роторной МСС зерноуборочного комбайна (6).
Изменения комплексного критерия эффективности, включающего потребную технологическую мощность, потери зерна и его дробление, в
0
1
♦
Кэ = -
т~тдоп т~тдоп дтшіп Пз Пдр 1 т
(0,37 + 0,1721х1 + 0,2084х2 - 0,0981х3 + 0,002х1 х2 + 0,008х1 х3 + 0,004х2х3 + + 0,295х12 + 0,329х22 + 0,245х32)(0,8633 - 0,1525х1 + 0,0288х2 + 0,2314х3 +
+ 0,001х1 х2 + 0,006х1 х3 + 0,003х 2 х3 + 0,187 х^2 + 0,427х^ + 0,383х^)(48,1 +
+ 5,8х1 -4,18х2 + 6,4х3 -0,1х1 х2 + 1,1х1 х3 -0,3х2х3 + 0,1х1 х2х3)
(5)
Кэ = -
т~тдоп т~тдоп душії Пз Пдр 11 т
(0,264 - 0,03х3 + 0,1308х4 - 0,0219х7 + 0,01х3х4 - 0,008х3х7 + 0,014х4х7 + + 0,155х32 + 0,272х42 + 0,099х72)(0,6749 + 0,0295х3 + 0,1238х4 - 0,0058х7 +
+ 0,029х3х4 + 0,021х3х7 - 0,043х4х7 + 0,161х3 + 0,135х4 + 0,092х7)(61,83 + + 9,4 х3 + 9,1х4 + 4,2 х7 + 0,08х3 х4 + 0,6 х3 х7 + 0,6 х4 х7 + 0,15 х3 х4 х7)
(6)
кэ
ХЬ Х4
♦ — аксиально-роторная МСС; А — классическая МСС
Рис. 2 - Изменение комплексного критерия эффективности, включающего потребную технологическую мощность, потери зерна и его дробление, от величины приведённой подачи (х1 - классическая и х4 - аксиально-роторная МСС) на уборке озимой пшеницы
зависимости от приведенной подачи в молотилку зерноуборочного комбайна на уборке озимой пшеницы представлены на рисунке 2.
Таким образом, если критерий эффективности включает три основных показателя, характеризующих выполнение технологического процесса — потребную технологическую мощность, потери зерна и его дробление, то МСС аксиально-роторного типа имеет преимущество практически на всем диапазоне изменения приведенной подачи над МСС классического типа. Однако значение коэффициента эффективности составляет кэ = 0,2—0,5, что говорит о необходимости совершенствования ее конструкции.
Литература
1. Бердышев В.Е. Оптимизация конструктивных и технологических параметров классической молотильно-сепарирую-щей системы зерноуборочного комбайна // Известия Нижневолжского агроуниверситетского комплекса: наука и высшее профессиональное образование. 2012. № 3 (27). С. 175-178.
2. Бердышев В.Е. Оптимизация конструктивных и технологических параметров аксиально-роторной молотильно-сепарирующей системы // Вестник Ульяновской государственной сельскохозяйственной академии. 2012. № 3 (19). С. 114-117.
3. Бердышев В.Е. Комплексный показатель качества работы зерноуборочного комбайна // Известия Нижневолжского агроуниверситетского комплекса: наука и высшее профессиональное образование. 2012. № 2 (18). С. 142-148.
4. Дегтярев Ю.П., Филатов А.И. Регрессионный анализ на ПЭВМ // Сборник научных трудов Волгоградского СХИ. Волгоград, 1992. С. 128-131.