CC BY
10
Промышленная электроника, автоматика и системы управления
УДК 621.314
Дунаев М.П., Довудов С.У.
https://doi.org/10.18503/2311 -8318-2021-4(53)-50-55
Иркутский национальный исследовательский технический университет
Сравнение энергоэффективности схем автономных инверторов напряжения с синусоидальной широтно-импульсной и частотно-импульсной модуляцией
Применение синусоидальной частотно-импульсной модуляции в автономных инверторах напряжения (АИН) вместо синусоидальной широтно-импульсной модуляции позволит уменьшить динамические потери в полупроводниковых ключах. Цель исследования представленной статьи заключается в разработке и математическом моделировании альтернативного вида модуляции (так называемой частотно-импульсной модуляции), которая позволяет уменьшить динамические потери в полупроводниковых ключах. Для анализа и сравнения энергетических зависимостей автономных инверторов напряжения с широтно -импульсной модуляцией (ШИМ) и частотно-импульсной модуляцией (ЧИМ) в статье применены методы математического моделирования в среде Matlab / Simulink. В среде Matlab / Simulink разработана модель АИН с синусоидальной ЧИМ, которая задается аналого-цифровым способом. В ЧИМ длительность импульса остается постоянной, а периоды следования импульсов являются переменными и изменяются по синусоидальному закону. Полученные диаграммы автономного инвертора напряжения с ЧИМ показали, что частота модуляции по краям полупериодов выходного импульсного напряжения в два раза меньше, чем в середине полупериодов выходного импульсного напряжения. Вследствие этого динамические потери в модулях ЮВТ-транзисторов автономного инвертора напряжения с ЧИМ будут значительно ниже, чем в аналогичной схеме с ШИМ. Также приведены аналитические выражения, описывающие статические и динамические потери мощности в силовых полупроводниковых диодах и транзисторах. Методом полиномиальной аппроксимации силовых характеристик IGBT-транзисторов получены математические выражения, описывающие зависимости Uсе(Ic), Eon(Ic), Е0^1С), Erec(Ic). На базе полученных выражений в
среде Matlab / Simulink разработан блок расчета статических и динамических потерь мощности. Разработаны математические модели АИН с ЧИМ и ШИМ в среде Matlab / Simulink с использованием блоков из библиотеки SimPowerSystem. Применение ЧИМ вместо ШИМ позволяет увеличить коэффициент полезного действия АИН.
Ключевые слова: автономный инвертор напряжения, частотно-импульсная модуляция, широтно-импульсная модуляция, моделирование, динамические потери, аппроксимация, коэффициент полезного действия.
Введение
Преобразование постоянного напряжения в переменное может осуществляться с помощью инвертора, выполненного на транзисторных модулях ЮБТ [1]. Одним из наиболее простых преобразователей этого типа является трехфазный двухуровневый автономный инвертор напряжения (АИН) с широтно-импульсной модуляцией (ШИМ) [2, 3], схема которого представлена на рис. 1.
Частотно-импульсная модуляция - это тип модуляции, где ширина импульса 4 остается постоянной и меняется только время паузы 4. На рис. 2 показаны диаграммы формирования напряжения для управления полупроводниковыми ключами инвертора методом частотно-импульсной модуляции. Синусоидальный сигнал и^), прошедший частотно-импульсную модуляцию, будет представлен последовательностью импульсов одинаковой длительности 4, ширина паузы 4 между которыми будет изменяться с изменением амплитуды П(Г) [4-7].
Расчет потерь мощности в АИН
Потери мощности при коммутации ЮБТ-транзистора для заданных форм сигналов тока и напряжения разделены на три части, как показано на рис. 3. Суммарные потери энергии включают в себя статические и коммутационные потери в ЮБТ-транзисторе и в обратном диоде [8]. Статические потери IGBT-транзисторов и диодов происходят при включенном состоянии. Это потери Рсо„й их можно рассчитать как произведение тока коллектора и напряжения коллектора-эмиттера по формуле
РсопЛп = ]{исе (К ) 1с ,
(1)
где Псе - напряжение коллектор-эмиттер; 1С - ток коллектора.
i шим i i чим i
бо/2
бо/2
Рис. 1. Схема трехфазного АИН с ШИМ или ЧИМ модуляцией
Щ)
иЧИМ(^
I
© Дунаев М.П., Довудов С.У., 2021
Рис. 2. Диаграммы формирования частотно-импульсной модуляции
2
У'т 1т
td(on) пРт(0
где Eon(Ic) - энергия при включении, которая зависит от величины тока коллектора; ЕС^1С) - энергия при выключении, которая тоже зависит от значения тока коллектора; / - частота коммутации.
Суммарные потери в АИН можно определить по выражению
■о-
t<¡(off)
Статические потери во включенном состоянии
Н t2
Динамические потери включения
Р = Р
1 АИН 1 со
Р
(4)
tз t4
Динамические потери выключения
Рис. 3. Процесс коммутации /СВГ-транзистора: tl - ^ - интервал включения; Г2 - Ц - интервал включенного состояния; Ц - t4 - интервал выключения
Динамические потери в 10БТ-транзисторах происходят при переходе из одного установившегося режима в другой (рис. 3), т.е. при переходе от выключенного состояния во включенное и наоборот [9-13]. Потери энергии при переключении устройства могут изменяться в зависимости от тока, напряжения, сопротивления затвора и температуры перехода [8].
Величина средней мощности коммутационных потерь определяется по следующим формулам:
Р„.
= [Еоп (1с) + ЕоЯ (1с)] /,
ч ч
|[( ¡сисе)] Л + }[(!сисе)] Л.
(2)
(3)
где РАИН - потери мощности в ПЧ; РсопЛю. - статические потери мощности в транзисторе и обратном диоде; Рзшлт - коммутационные потери мощности в ЮБТ-транзисторе и обратном диоде.
В АИН значительный вклад в общие потери вносят коммутационные потери. Чтобы оценить КПД АИН и надежность его конструкции, необходимо точно рассчитать коммутационные потери.
Математическое моделирование АИН С ШИМ И ЧИМ
В среде Мм1аЬ с использованием блоков из библиотеки БтыШк [14, 15] смоделирована схема АИН с ЧИМ, которая приведена на рис. 4. В работе [8] смоделированы и показаны потери в АИН с ШИМ.
Модель (см. рис. 4) содержит следующие блоки: блок автономного трехфазного мостового инвертора напряжения на шести ЮБТЮюйе-модулях (УТ1/К01 -КТб/КОб); блок системы управления ЧИМ; блок автоматического расчета потерь в инверторе (Р^15Р0бХЕ1); блок нагрузки (Ян, ¿н); комплект измерительных приборов.
Модель системы управления с синусоидальной ЧИМ показана на рис. 5.
Временные диаграммы системы управления показаны на рис. 6. В ЧИМ длительность импульса остается постоянной, а периоды следования импульсов являются переменными и меняются по синусоидальному закону.
На рис. 7 и 8 показаны диаграммы токов в АИН с ЧИМ и ШИМ.
Рис. 4. Модель АИН с ЧИМ в среде МА^АВ
t
t
ПРОМЫШЛЕННАЯ ЭЛЕКТРОНИКА, АВТОМАТИКА И СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ
к иь В
0,80,40-
к и2, В
0,80,40
0
-1-
0,004
Рис. 5. Модель системы управления синусоидальной ЧИМ
1(,,п(1с). Егес{1с) [9, 11, 12]. Энергетические графики зависимостей Псе(1с), Еоп(1с), Ео:д(1с) взяты из документации на полупроводниковые диоды и транзисторы и после аппроксимации показаны на рис. 9 и 10. Используя данный метод расчета, можно определить статические и динамические потери в ^ВГ-транзисторах и обратных диодах [8] АИН, а также в целом количественно оценить КПД преобразователя.
После аппроксимации графиков потерь мощности ^ВГ-транзисторного модуля типа FS15.R06XE3 получены следующие уравнения:
0,008
—I—
0,012
-1-
0,016
Рис. 6. Результаты моделирования: и1, и2 - напряжения управления транзисторами АИН в режиме ЧИМ
20 10 0 -10 -20
11а, 1Ь, 1с, А
0,02
0,04
0,06
0,08
Рис. 7. Результат моделирования: выходные токи АИН с ЧИМ
20 10 0 -10 -20
11а, 1Ь, 1с, А
0,02
0,04
0,06
0,08
Рис. 8. Результат моделирования: выходные токи АИН с ЧИМ
Блок автоматического расчета потерь в инверторе
исЕ (1С ) =-102775
-"-с 100
+98467•
-"-с 100
( т \ 4 Г т \3
36327- 'с +6505,8- 'с
100 100
v ) v )
( v { 1п 1
590,76 +32,772
100 100
+0,3152;
П (I ) = -726721-^1 + 71308I -
рКр' 1 100 I 1100 1
-271221 ) + 5045,3{1-
100) V100
-481,841 1 + 27,018| + 0,4514;
100 I V100
Е (1„) = 4,88941 + 7,928
ои (с) , (100) , V 100
+0,0715 +1,8573{^1 + 0,0486;
( 100 I ( 100)
ЕоЖ (1с ) = -15,198 •
100
(5)
(6)
(7)
В настоящее время для расчета потерь в ЮВГ-транзисторах существуют различные способы, которые используют довольно сложные формулы с использованием многочисленных параметров. Следовательно, эти методы расчета нелегко реализовать на практике. В этой статье потери в АИН определены методом компьютерного моделирования, при котором использовались графики энергетических зависимостей полупроводниковых диодов и транзисторов.
Методом аппроксимации определены математические функции, наиболее точно описывающие графики энергетических зависимостей Псе(1с), П^р), Еоп(1с),
+16,984 •
100
- 8,0363 •
100
I,
+3,6428 1 + 0,0456; 100 )
Е (и) = 5,4932• ! I -
гес ) =; \ 2 1100)
-5,7025 •1-^ I + 2,6764•1-^ | + 0,0792. ( 100) (100
(8)
(9)
г. с
V
/
V
/
г. с
0
г. с
0
4
3
2,4 1,8 -1,2 -0,6
Д исе, В
-1- -
5 10
Документация
15
20 25 ^ А Аппроксимация
Рис. 9. Напряжение насыщения коллектор-эмиттер транзистора типа FS15R06XE3
1
0,8 Н 0,6 0,4 -0,2 -0
{Е, мДж
0 5 10
—Еои-документацня —Е^-документация
15 20 25 1с, А —■— Еов-аппроксимация Еог-аппроксимация
Рис. 10. Энергетические характеристики переключения силового транзистора типа FS15R06XE3
Полученные математические зависимости (5) - (9) достаточно точно описывают энергетические графики потерь мощности в ЮБТЮюйе модулей АИН.
Для расчета статических и динамических потерь мощности 10БТ-транзистора используются напряжение и ток транзистора.
На рис. 11 показан блок расчета статических и динамических потерь мощности обратного диода ЮБТ/Бюёе модуля типа ^515Я06ХЕ3. На рис. 12 показан блок расчета статических и динамических потерь ЮБТ/БШе модуля типа га15Я06ХЕ3.
Результаты моделирования статических и динамических потерь мощности ЮБТ/В1ойе модуля типа Е8\5К0бХЕ3 показаны на рис. 13 и 14. Для моделирования динамических потерь используется метод моделирования с постоянным шагом расчета [8, 10, 11].
Рис. 11. Блок расчета потерь мощности обратного диода модуля типа FS15R06XE3
Рис. 12. Блок расчета потерь мощности транзистора модуля типа FS15R06XE3
1 -
0,5
1\иУ-
иу напряжения управления, В
0 -I
Л1»
10 -0
1С ток коллектора, А
А исе падение напряжение, В
А Р мгновенные потери мощности, Вт
20 -0
1 -
0
К с
О 0.002 0.004 0.006 0.008 0.01 Рис. 13. Результаты моделирования статических потерь модуля типа FS15R06XE3 при ЧИМ
иу напряжения управления, В
£
1С ток коллектора, А
^гтжзхт.шал
1
Ео„_энертия включения, х10"4 Дж
1
Е„д энергия выключения, 10"4 Дж
к Р суммарные потери мощности, Вт
1
0
15 0 4 0
4 0
0.1
о 1 _ 1 1 1
0 0.002 0.004 0.006 0.008 1 с
Рис. 14. Результаты моделирования динамических потерь модуля типа FS15R06XE3 при ЧИМ
СРАВНЕНИЕ ПОТЕРЬ В АИН С ШИМ И ЧИМ
Анализ потерь, полученных при моделировании схем АИН с ШИМ и ЧИМ при максимальной частоте 1/макс=8 кГц, приведен в таблице. Полученные диаграммы выходного импульсного напряжения АИН с ЧИМ показали, что частота модуляции по краям полупериодов выходного импульсного напряжения примерно в два раза меньше, чем в середине полупериодов выходного импульсного напряжения. Это приводит к снижению динамических потерь в транзисторах АИН с ЧИМ по сравнению с АИН с ШИМ на 21,4%, т.к. мощность динамических потерь прямо пропорциональна частоте модуляции.
0
0
Потери при моделировании схем АИН с ШИМ и ЧИМ
Заключение
В статье представлен метод математического моделирования АИН с ЧИМ и ШИМ. Разработана модель АИН с синусоидальной ЧИМ, которая задается аналого-цифровым способом. Приведенные диаграммы автономного инвертора напряжения с ЧИМ показывают, что частота модуляции по краям полупериодов выходного импульсного напряжения в два раза меньше, чем в середине полупериодов выходного импульсного напряжения. Вследствие этого динамические потери в IGBT-модулях автономного инвертора напряжения с ЧИМ будут значительно ниже, чем в аналогичной схеме с ШИМ. Для расчета потерь мощности IGBT-транзисторов методом полиноминальной аппроксимации определены математические уравнения, описывающие графики зависимостей Uce(Ic), Up(IP), Eon(Ic), EfIO, Erec(Ic). Полученные математические уравнения достаточно точно описывают графики потерь мощности. Применение ЧИМ позволяет уменьшить на 21 % динамические потери и увеличить коэффициент полезного действия АИН.
Список литературы
1. Дунаев М.П., Довудов С.У. Моделирование однофазного двухуровневого автономного инвертора напряжения с частотно-импульсной модуляцией // Информационные и математические технологии в науке и управлении. 2020. № 2(18). С. 134-143. doi: 10.3 8028/ESI.2020.18.2.011
2. Dunaev M.P., Dovudov S.U., Arshinskiy L.V. // Energy characteristics the autonomous voltage inverter with the pulse-frequency modulation // 2020 International MultiConference on Industrial Engineering and Modern Technologies (FarEastCon). Vladivostok, 2020. Pp. 1-5. doi:
Information in English
10.1109/F arEastCon50210.2020.9271151
3. Дунаев М.П. Силовые электронные преобразователи электростанций: учеб. пособие. Иркутск: Изд-во ИРНИТУ, 2016. 116 с.
4. Пронин М.В., Воронцов А.Г. Силовые полностью управляемые полупроводниковые преобразователи (моделирование и расчет). СПб: ОАО «Электросила», 2003. 172 с.
5. Довудов С.У., Дунаев М.П. Анализ энергетических показателей импульсных преобразователей // Вестник Иркутского государственного технического университета. 2020. № 24(2). С. 345-355. doi: 10.21285/1814-3520-2020-2-345-355
6. Дунаев М.П., Довудов С.У. Моделирование схемы частотно-импульсного преобразователя // Информационные и математические технологии в науке и управлении. 2019. №3(15). С. 144-152. doi: 10.25729/2413-0133-2019-3-13
7. Ertan H.B., Simsir N.B. Comparison of PWM and PFM induction drives regarding audible noise and vibration for household applications // IEEE Transactions on Industry Applications. 2004. Vol. 40 (6). Pp. 1621-1628. doi: 10.1109/TIA.2004.836316
8. Дунаев М.П., Довудов С.У. Моделирование потерь мощности в преобразователе частоты // Электротехнические системы и комплексы. 2021. № 2(51). С. 45-51. doi: 10.18503/2311-8318-2021-2(51 )-45-51
9. Pulse width and pulse frequency modulation pattern controlled active clamp ZVS inverter link AC-DC power converter utility AC side active power filtering function for consumer magnetron driver / M. Nakaoka, B. Saha, S.P. Mun, T. Mishima, S.K. Kwon // IECON 2007 - 33rd Annual Conference of the IEEE Industrial Electronics Society. 2007. Pp. 1968-1971. doi: 10.1109/IEC0N.2007.4460148
10. Дунаев М.П., Довудов С.У. Сравнение энергетических показателей импульсных преобразователей постоянного тока по результатам имитационного компьютерного моделирования // Электротехнические системы и комплексы. 2021. № 1(50). С. 35-41. doi: 10.18503/2311-8318-2021-1(50)-35-41
11. Calculation of static and dynamic losses in power IGBT transistors by polynomial approximation of basic energy characteristics / O.A. Plakhtii, V.P. Nerubatskyi, D.A. Hordiienko, H.A. Khoruzhevskyi // Naukovyi Visnyk Natsionalnoho Hirnychoho Universytetu. 2020. No. 2. Pp. 82-88. doi: 10.33271/nvngu/2020-82
12. Bouzida A., Abdelli R., Ouadah M. Calculation of IGBT power losses and junction temperature in inverter drive // 2016 8th International Conference on Modelling, Identification and Control (ICMIC). 2016. Pp. 768-773. doi: 10.1109/ICMIC.2016.7804216
13. Hanini W., Ayadi M. Comparison of IGBT switching losses modeling based on the datasheet and an experimental study // 2019 19th International Conference on Sciences and Techniques of Automatic Control and Computer Engineering (STA). 2019. Pp. 382-387. doi: 10.1109/STA.2019.8717219
14. Дьякoнoв B.n. MATLAB и Simulink для paдиoинжeнepa. M.: ДМК Пресс, 2011. 976 c.
15. Черных И.В. Моделирование электротехнических устройств в MATLAB, SimPowerSystems и Simulink. M.: ДМК Пресс, 2008. 288 с.
Поступила в редакцию 21 сентября 2021 г.
Параметры ШИМ ЧИМ
Число импульсов за период N 80 60
Действующий ток 1шз, А 11 11
Мощность динамических потерь включения в транзисторе Р¥Г ож Вт 0,95 0,76
Мощность динамических потерь выключения в транзисторе Р¥Г ш Вт 1,37 1,08
Мощность динамических потерь в транзисторе суммарная Р¥Г яим, Вт 2,34 1,84
Мощность статических потерь в транзисторе РуГ соп, Вт 6,76 6,77
Мощность динамических потерь в диоде Р¥Б SW, Вт 1,16 0,91
Мощность статических потерь в диоде РУВ сот Вт 1,1 0,96
Мощность потерь в транзисторе и диоде суммарная Рсум, Вт 11,35 10,48
Мощность потерь в транзисторах и диодах АИН суммарная Рпт , Вт 68,11 62,88
Коэффициент полезного действия АИН, % 95,66 95,98
Energy Efficiency Comparison of Autonomous Voltage Inverter Circuits with Sinusoidal Pulse-Latest and Frequency-Pulse Modulation
Mikhail P. Dunaev
D.Sc. (Engineering), Professor, Department of Electric Drive and Electric Transport, Irkutsk National Research Technical University, Irkutsk, Russia, [email protected], https://orcid.org/0000-0002-1523-5553
Sarfaroz U. Dovudov
Postgraduate student, Department of Electric Drive and Electric Transport, Irkutsk National Research Technical University, Irkutsk, Russia, email: [email protected], https://orcid.org/0000-0001-5600-4615
The sinusoidal pulse-frequency modulation application in autonomous voltage inverters (AVI) instead of sinusoidal pulse-width modulation will reduce dynamic losses in semiconductor switches. The purpose of the study the presented in the article is the development and mathematical modeling of an alternative type modulation (the so-called pulse-frequency modulation), which makes it possible to reduce dynamic losses in semiconductor switches. To analyze and compare the energy dependences of autonomous voltage inverters (AVI) with pulse width modulation (PWM) and pulse frequency modulation (PFM), the article uses mathematical modeling methods in the Matlab / Simulink environment. In the Matlab / Simulink environment, an AVI model with a sinusoidal PFM has been developed, which is set in an analog-digital way. In PFM, the pulse duration remains constant while the pulse repetition periods are variable and change sinusoidally. The obtained diagrams of an autonomous voltage inverter with PFM showed that the modulation frequency at the half-period edges of the output pulse voltage is 2 times lower than in the middle of the output pulse voltage half-periods. As a result, the dynamic losses in the IGBT modules of an autonomous voltage inverter with PFM will be significantly lower than in a similar circuit with PWM. Analytical expressions describing static and dynamic power losses in power semiconductor diodes and transistors are also given. By the method of polynomial approximation of the power characteristics of IGBT transistors, mathematical expressions are obtained that describe the dependences Uce (Ic), Uf(If), Eon (Ic), Eoff (Ic), Erec (Ic). On the basis of the obtained expressions in the Matlab / Simulimk environment, a block for calculating static and dynamic power losses has been developed. The mathematical models of AVI with PFM and PWM have been developed in the Matlab / Simulink environment using blocks from the SimPowerSystem library. The PFM applicatio instead of PWM makes it possible to increase the AVI efficiency.
Keywords: autonomous voltage inverter, pulse-frequency modulation, pulse-width modulation, simulation, dynamic losses, approximation, efficiency.
References
1. Dunayev M.P., Dovudov S.U. Simulation of a single-phase two-level autonomous voltage inverter with pulse frequency modulation. Informatsionnyye i matematicheskiye tekhnologii v nauke i upravlenii [Information and mathematical technologies in science and management], 2020, no. 2(18), pp. 134-143. doi: 10.38028/ESI.2020.18.2.011 (In Russian)
2. Dunaev M.P., Dovudov S.U., Arshinskiy L.V. Energy Characteristics the Autonomous Voltage Inverter with the Pulse-Frequency Modulation. 2020 International Multi-Conference on Industrial Engineering and Modern Technologies (FarEastCon), Vladivostok, Russia, 2020, pp. 1-5. doi: 10.1109/F arEastCon50210.2020.9271151
3. Dunayev M.P. Silovyye elektronnyye preobrazovateli v el-ektrostantsiy [Power electronic converters in power plants]. Irkutsk, IRNITU Publ., 2016. 116 p. (In Russian)
4. Pronin M.V., Vorontsov A.G. Silovyye polnostyu uprav-lyayemyye poluprovodnikovyye preobrazovateli [Power turnoff semiconductor converters]. Saint Petersburg, Elektrosi-
Дунаев М.П., Довудов С.У. Сравнение энергоэффективности схем автономных инверторов напряжения с синусоидальной широтно-импульсной и частотно -импульсной модуляцией // Электротехнические системы и комплексы. 2021. № 4(53). С. 50-55. https://doi.org/10.18503/2311-8318-2021-3(52)-50-55
laPubl., 2003. 172 p. (In Russian)
5. Dovudov S.U., Dunayev M.P. Analysis of energy indicators of pulse converters. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta [Bulletin of Irkutsk State Technical University], 2020, vol. 24, no 2, pp. 345-355. doi: 10.21285/1814-3520-2020-2-345-355. (In Russian)
6. Dunayev M.P., Dovudov S.U. Simulation of the frequency-pulse converter circuit. Informatsionnyye I matematicheskiye tekhnologii v nauke i upravlenii [Information and mathematical technologies in science and management], 2019, no. 3(15), pp. 144-152. doi: 10.25729/2413-0133-2019-3-13. (In Russian)
7. Ertan H.B., Simsir N. B. Comparison of PWM and PFM induction drives regarding audible noise and vibration for household applications. IEEE Transactions on Industry Applications. Nov.-Dec.2004, vol. 40, no. 6, pp. 1621-1628. doi: 10.1109/TIA.2004.836316
8. Dunaev M.P., Dovudov S.U. Simulation of Power Losses in a Frequency Inverter. Elektrotekhnicheskie sistemy i kompleksy [Electrotechnical Systems and Complexes], 2021, no. 2(51), pp. 45-51. doi: 10.18503/2311-8318-2021-2(51 )-45-51. (In Russian)
9. Nakaoka M., Saha B., Mun S.P., Mishima T., Kwon S.K. Pulse Width and Pulse Frequency Modulation Pattern Controlled Active Clamp ZVS Inverter Link AC-DC Power Converter Utility AC Side Active Power Filtering Function for Consumer Magnetron Driver. IECON 2007 - 33rd Annual Conference of the IEEE Industrial Electronics Society,. 2007, pp. 1968-1971. doi: 10.1109/IEC0N.2007.4460148
10. Dunaev M.P., Dovudov S.U. Comparing the Energy Performance of Pulsed DC Converters According to the Results of Computer Simulation. Elektrotekhnicheskie sistemy i kompleksy [Electrotechnical Systems and Complexes], 2021, no. 1(50), pp. 35-41.doi: 10.18503/2311-8318-2021-1(50)-35-41 (In Russian)
11. Plakhtii O.A., Nerubatskyi V.P., Hordiienko D.A., Kho-ruzhevskyi H.A. Calculation of static and dynamic losses in power IGBT transistors by polynomial approximation of basic energy characteristics. Naukovyi Visnyk Natsional-noho Hirnychoho Universytetu. 2020, no. 2, pp. 82-88. doi: 10.33271 /nvngu/2020-82
12. Bouzida A., Abdelli R., Ouadah M. Calculation of IGBT power losses and junction temperature in inverter drive. 2016 8th International Conference on Modelling, Identification and Control (ICMIC). 2016, pp. 768-773. doi: 10.1109/ICMIC.2016.7804216.
13. Hanini W., Ayadi M. Comparison of IGBT switching losses modeling based on the datasheet and an experimental study. 2019 19th International Conference on Sciences and Techniques of Automatic Control and Computer Engineering (STA). 2019, pp. 382-387. doi: 10.1109/STA.2019.8717219
14. Dyakonov V.P. MATLAB i Simulink dlya radioinzhenera [MATLAB and Simulink for a radio engineer]. Moscow, DMK Press Publ., 2011. 976 p. (In Russian)
15. Chernykh I.V. Modelirovaniye elektrotekhnicheskikh ustroystv v MATLAB, SimPowerSystems i Simulink [Simulation of electrical devices in MATLAB, SimPowerSystems and Simulink]. Moscow, DMK Press Publ., 2008. 288 p. (In Russian)
Dunaev M.P., Dovudov S.U. Energy Efficiency Comparison of Autonomous Voltage Inverter Circuits with Sinusoidal Pulse-Latest and Frequency-Pulse Modulation. Elektrotekhnicheskie sistemy i kompleksy [Electrotechnical Systems and Complexes], 2021, no. 4(53), pp. 50-55. (In Russian). https://doi.org/10.18503/2311-8318-2021-4(53)-50-55
