CC BY
50
НАНОМАТЕРИАЛЫ И НАНОТЕХНОЛОГИИ
УДК 621.778.1.014-426 Харитонов В.А., Усанов М.Ю.
СОСТОЯНИЕ И НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ НЕПРЕРЫВНЫХ СПОСОБОВ НАНОСТРУКТУРИРОВАНИЯ КРУГЛОЙ ПРОВОЛОКИ
Аннотация. Методы интенсивной пластической деформации позволяют формировать в металлах ультрамелкозернистую структуру. Эти методы имеют дискретный характер и практически не применимы при производстве длинномерных изделий, таких как проволока. В работе проведен анализ комбинированных методов деформации. Показано, что одним из перспективных методов является радиально-сдвиговая протяжка.
Ключевые слова: наноструктурирование, равноканальное угловое прессование, проволока, радиально-сдвиговая протяжка, deform 3d.
Одним из важнейших видов метизов является стальная проволока, широко используемая как конструктивный элемент при производстве канатов, биметаллической сталемедной проволоки и неизолированных проводов и т.д. Данные металлоизделия определяют безопасность и надежность функционирования железных дорог, агрегатов для подъема (перемещения) людей или грузов, несущих строительных конструкций объектов и сооружений, телефонных проводов, специальных микрокабелей, авиа- и сейсмографических кабелей, компонентов электронной техники, объектов оборонной промышленности, авиации и др. Основными показателями качества указанных металлоконструкций являются их надежность и долговечность, определяемые, главным образом, прочностными свойствами стальной проволоки [1]. Основные свойства проволоки как конструкционного материала: пределы прочности, текучести, усталости; износостойкость; вязкость разрушения являются структурно-чувствительными, т.е. могут управляться посредством целенаправленного изменения структуры, в частности изменением номенклатуры и концентрации структурных дефектов, размеров зерен, ячеек и других субструктурных единиц [2, 3].
Материалы с ультрамелкозернистой (УМЗ) и наноструктурой обладают уникальными свойствами. Например, прочность металла с наноструктурой в 1,52,0 раза, а в некоторых случаях в 3,0 раза, выше, чем у обычного металла, твердость больше в 50-70 раз [4]. В таких материалах изменяются также упругие модули, температуры Кюри и Дебая, намагниченность насыщения и т.д. Это открывает перспективы улучшения существующих и создания принципиально новых конструкционных материалов. Нанокристаллические материалы обеспечивают оптимальное сочетание прочностных и пластических свойств. Причем положительный эффект достигается не за счет дорогостоящих легирующих компонентов, а только за счет изменения структуры. Это приводит к улучшению многих технико-экономических показателей и обеспечивает низкую материалоемкость и энергоемкость про-
изводства в расчете на одно готовое изделие, снижение сырьевой зависимости и транспортных расходов, экологическую чистоту [3].
Для получения субмикро- и нанокристаллической структур обязательно необходимо сочетание двух факторов - высокой интенсивности и существенной немонотонности деформации, осуществляемой при температурах не выше температуры протекания процессов возврата.
Первый процесс обеспечивает необходимое генерирование дислокаций и эволюцию дислокационной структуры, а второй - активацию новых решеточных дислокаций и их взаимодействие с образующимися при деформации малоугловыми границами фрагментов, что приводит к их перестройке в высокоугловые границы общего типа. Развитие такого рода структурных процессов возможно при сохранении сплошности материала, что достигается гидростатическим давлением [5].
Для формирования субмикро- и наноструктуры в металлах и сплавах широко применяют методы интенсивной пластической деформации (ИПД). Методы ИПД можно разделить на две группы и охарактеризовать степенью охвата очагом деформации объема заготовки [6]. К первой группе относятся методы, в которых заготовка по всей длине и всему объему одновременно подвержена деформированию [7, 8], в эту группу входят всестороння изотермическая ковка и кручение под давлением. Ко второй группе относятся схемы, где очаг деформирования последовательно проходит вдоль одной из осей заготовки [9-11], к этой группе относятся РКУП и винтовая экструзия. Охват всего объема заготовки очагом деформации влияет на равномерность напряженного состояния по объему и служит основой для получения заготовок с одинаковыми механическими свойствами в разных сечениях и повышения коэффициента использования металла. К отличительным особенностям этих методов относят, прежде всего, накопление в заготовке большой степени деформации без изменения геометрических размеров. Также эти методы ИПД имеют дискретный характер, что не позволяет использовать их в непрерывных процессах.
Для производства длинномерных изделий с мелкозернистой структурой предложены комбинированные методы. Методы, основанные на изгибе: РКУП-«Конформ» [12], многократное угловое накопительное волочение (ЛАБ) [13], способ получения длинномерных заготовок круглого поперечного сечения с УМЗ структурой [14]. И методы, основанные на кручении: волочение со сдвигом [15], непрерывное деформационное наноструктурирование проволоки [16]. На наш взгляд, при производстве длинномерных изделий нецелесообразно использовать методы, основанные на изгибе из-за несовершенства оснастки и сложности встраивания его в действующее оборудование. Наиболее перспективны методы, основанные на кручении. Предложенный ЧукинымМ.В. и др. способ непрерывного деформационного нанострукту-рирования проволоки [16] использует дополнительную сдвиговую деформацию путем знакопеременного изгиба и кручения. Оборудование для реализации этого способа хорошо встраивается в линию волочильной машины. Однако данный способ требует дополнительного оборудования, а степень накопленной деформации сдвига ограничивается высокой вероятностью разрушения металла при кручении. В способе, предложенным Раабом Г.И., осуществляется волочение проволоки со сдвигом в двух последовательно расположенных волоках, внутренний канал которых выполнен в виде смещенного конуса, причем волока на выходе вращается вокруг своей оси [15]. Применение способа в промышленных условиях ограничивается сложностью изготовления волок.
На наш взгляд, всем требованиям к формированию УМЗ структуры отвечает радиально-сдвиговая прокатка (РСП) [17]. РСП определяется как частный случай винтовой прокатки с повышенными углами подачи и совмещает деформации формоизменения и сдвига кручением [18]. Исследования, проводимые в МИСиС на протяжении ряда лет, и накопленный опыт промышленного внедрения убедительно доказали весьма высокую эффективность применения принципа винтовой прокатки для получения сплошных круглых профилей практически из любых деформируемых металлов [17]. На основе конструктивно больших углов подачи создана и успешно эксплуатируется серия типовых трехвалковых станов радиально-сдвиговой прокатки (РСП), позволяющая получать высококачественный прокат сечений больше среднего с высокой степенью деформации [19].
Непрерывно-дискретный характер деформирования, создавая локализованную контактную поверхность с валками, ограничивают уровень усилий, момента и мощности прокатки. Геликоидальное истечение металла в очаге деформации по заданным траекториям с замедлением внешних слоев заготовки и ускорением внутренних создает эффект объемного макросдвига. Металл глубоко уплотняется и прорабатывается по всем уровням металлофизического строения. Элементы структурного строения металла приобретают форму изотропных обособленных частиц высокой дисперсности, при этом происходит комплексное повышение и стабилизация физико-
механических и служебных свойств металла. Непрерывно-дискретный характер деформирования, создавая локализованную контактную поверхность с валками, ограничивают уровень усилий, момента и мощности прокатки. При сопоставимых обжатиях уровень энергосиловых параметров при РСП в 12-15 раз ниже, чем при продольной. Соответственно снижается металлоемкость оборудования и мощность главных приводов [18]. Однако при данном способе происходит кручение заготовки, что делает невозможным его применение для обработки длинномерных изделий.
Также для производства сортового металла исследовалась планетарная прокатка [19]. Но она не нашла широкого применения в промышленности из-за ряда недостатков, таких как сложность технологического процесса и несовершенство оборудования.
Однако попытка прямым масштабированием распространить серию РСП на область мелких сечений проката (диаметром < 50 мм) не дала промышленного результата. Обнаружилась неадекватность объемной компоновки разработанных станов крайне ограниченному пространству вокруг прутка малого сечения [19].
Для применения радиально-сдвиговой деформации при производстве проволоки на кафедре машиностроительных и металлургических технологий МГТУ им Г.И. Носова был предложен способ, получивший название «радиально-сдвиговая протяжка» (РСПр) [2, 20]. Радиально-сдвиговая протяжка основана на принципах радиально-сдвиговой прокатки. РСПр осуществляется приложением к проволоке (катанке) переднего тянущего усилия без ее скручивания.
Установка радиально-сдвиговой протяжки представляет собой кассету с 3-мя неприводными роликами, расположенными под углом 120° друг к другу, с углами подачи ß>16°. Каждый ролик имеет рабочий конус и калибрующий поясок [2]. Процесс радиально-сдвиговой протяжки обеспечивает одновременно деформацию и измельчение структуры. Отличительной особенностью процесса РСПр является то, что его можно осуществлять на действующих волочильных машинах, устанавливая вместо волокодержателя кассету радиально-сдвиговой протяжки.
Для изучения процесса РСПр была спроектирована и изготовлена рабочая кассета. Результаты лабораторных исследований представлены в работе [21].
Также было проведено моделирование РСПр в программном комплексе Deform 3D [22, 23] и показано формирование спиралевидной структуры по сечению проволоки [24]. Моделирование проводилось с некоторыми упрощениями и допущениями: протяжку считали холодной (принималась температура заготовки 20°С); трение по всей поверхности контакта с рабочими роликами подчинено закону трения по Зибелю, при этом коэффициент трения постоянен по всей контактной поверхности; рабочие ролики рассматривались как абсолютно жесткие тела; угол подачи роликов - 20 град; угол конической части роликов - 4 град.
В процессе моделирования было установлено, что угол скручивания у зависит от вытяжки и обжатия. С увеличением вытяжки и обжатия угол скручивания уменьшается, т.е. подобно виткам пружины плотность
навивки становится больше.
При этом струкгурообразование зависит не только от тензора деформации, но и от тензора поворота, которые в совокупности представляют собой тензор дисторсии. Полная структурообразующая деформация включает в себя деформационный сдвиговой компонент и ротационный компонент. Таким образом, общая величина накопленной деформации определяется как сумма линейной деформации вытяжки и деформации скручивания по выражению [25]:
„, (а0 ^ , (90^
е = 21п I — 1 + 1п — .
I а) Кг)
Например, если нанести риску на поверхность проволоки и проволочить ее, то риска на поверхности останется параллельно оси проволоки (рис. 1, а), угол скручивания у будет равен 90 град. Если проволоку подвергнуть радиально-сдвиговой деформации, то риска приобретет вид спирали и угол у уже не будет равен 90 град (рис. 1, б).
б
Рис. 1. Траектории течения металла: а - при волочении, б - при радиально-сдвиговой протяжке
Особый интерес представляет комбинирование радиально-сдвиговой протяжки и волочения в монолитной волоке. Для этого было проведено сравнительное моделирование получения проволоки по маршруту 16,00-14,25-12,85-11,73-10,80-10,00 мм, с различной комбинацией расположения монолитных волок и волок РСПр и направлением вращения последних (см. таблицу).
Комбинированные маршруты получения проволоки
Зависимости изменения углов скручивания в различных комбинированных маршрутах приведены на рис. 2.
120 -----
50 -----
0 1 2 3 4 5
Номер прохода
Рис. 2. Изменение угла скручивания в различных комбинированных маршрутах
Из рис. 2 видно, что в первом проходе угол скручивания составляет 71°. При дальнейшем волочении угол скручивания увеличивается до 76 град (т.е. спираль выпрямляется). При РСПр в том же направлении угол скручивания уменьшится до 63 град, а при РСПр в противоположном направлении -до 94 град, т.е. закрутится в обратном направлении.
При волочении по маршруту №4 сначала образуется спираль, а при дальнейшем волочении и реверсивной РСПр спираль меняет направление свивки и после волочения в монолитных волоках в двух последних проходах винтовая линия превращается в прямую, как до первого прохода.
В работах [26, 27] показано, что расстояние между пластинками цементита (8) при волочении в монолитных волоках непрерывно уменьшается при увеличении суммарной степени деформации или межпластиночное расстояние уменьшается пропорционально
5 _ а
диаметру проволоки ё, -—- (8 - межпластиноч-
50 а0
ное расстояние в готовой проволоке после обработки; ё - диаметр готовой проволоки после обработки 80 -межпластиночное расстояние при начальном диаметре проволоки ё0).
Для оценки изменения межпластиночного расстояния при радально-сдвиговой протяжке предложена формула:
1 маршрут РСПр (л) РСПр (л) РСПр (л) м.в. м.в.
2 маршрут РСПр (л) РСПр (п) РСПр (л) м.в. м.в.
3 маршрут РСПр (л) РСПр (п) РСПр (п) м.в. м.в.
4 маршрут РСПр (л) м.в. РСПр (п) м.в. м.в.
РСПр (л) - вращение РСПр влево. РСПр (п) РСПр вправо. м.в. - волочение в монолитной волоке. - вращение
у = 90
V So ■d J
где у - величина угла подъема винтовои линии вращения.
Например, при волочении по вышеприведенному маршруту исходной патентированной заготовки из стали марки 70 с межпластиночным расстоянием 180 нм была получена проволока с межпластиночным расстоянием 112,5 нм, а после радиально-сдвиговой протяжки межпластиночное расстояние было равно 87,2 нм, т.е. меньше в 1,3 раза. Соответственно во столько же раз возрасла прочность готовой проволоки. Для получения радиально-сдвиговой протяжкой проволоки с прочностью, равной волоченой проволоки, можно использовать заготовку 12,5 мм, что значительно снижает затраты на патентирование и волочение проволоки.
Таким образом, радиально-сдвиговая протяжка является эффективным способом получения проволоки с УМЗ структурой. Он не меняет сути используемого технологического и может быть просто реализован на применяемом сегодня волочильном оборудовании. Одновременное действие двух механизмов формирования структуры и возможность управления ими позволяют получать проволоку с требуемой микроструктурой при одновременном снижении затрат на ее изготовление.
Список литературы
1. Чукин М.В., Полякова М.А., Емалеева Д.Г. Деформационное нано-структурирование проволоки: учеб. пособие. Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск. гос. техн. ун-та им. Г.И. Носова, 2012. 57 с.
2. Совершенствование режимов деформации и инструмента при волочении круглой провлоки : монография / Харитонов В.А., Манякин А.Ю., Чукин М. В., Дремин Ю.А., Тикее М.А., Усанов М.Ю. Магнитогорск: Изд-во Магнитогрск. гос. техн. ун-та им. Г.И. Носова, 2011. 174 с.
3. Перспективные материалы. Структура и методы исследования: учеб. пособие / под ред. Д.Л. Мерсона. М. : ТГУ, МИСиС, 2006. 536 с.
4. Маврина Т.В. Наука «уходит» в наномир // Вестник Российской академии наук. 2002. Т. 72. №10. С.905-909.
5. Кечин В.А., Ваганов В.Е. Основные тенденции наноструктурирован-ных материалов // Металлургия машиностроения. 2010. №2.
6. Алтухов А.В., Тарасов А.Ф., Периг А.В. Систематизация процессов интенсивного пластического деформирования для формирования ультрамелкозернистых и нанокристаллических структур в объемных заготовках // Письма о материалах. 2012. Т.2. С. 54-59
7. Пат. 2306997 Российская Федерация, МПК В21Ш5/06. Устройство для осадки со сдвигом заготовки / А.Д. Хван, Д.В. Хван, М.А. Дикарев [и др.]. № 2006107344; заявл. 09.03.2006; опубл. 27.09.2007. Бюл. № 27.
8. Пат. 2393936 Российская Федерация, МПК В21Ш5/06. Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из металлов и сплавов / В.А. Шундалов, В.Ю. Иванов, В.В. Латыш [и др.]. №2009110937/02; заявл. 25.03.2010; опубл. 10.07.2010. Бюл. №54.
9. Пат. 2240197 Российская Федерация, МПК В2Ш00. Способ комбинированной интенсивной пластической деформации заготовок / Р.З. Валиев, Х.Ш. Салимгареев, Г.И. Рааб [и др.]. № 2002123183/02; заявл. 22.07.2003; опубл. 20.11.2004. Бюл. № 23.
10. Пат. 2282515 Российская Федерация, МПК B21C25/00. Устройство для обработки металлов давлением / A.M. Иванов, Р.З. Валиев, Г.И. Рааб, Е.С. Лукин. № 2004125214/02; заявл. 17.08.2004; опубл. 27.08.2006. Бюл. № 24.
11. Пат. 2237109 Российская Федерация, МПК C1C22F1/18. Способ получения ультрамелкозернистых титановых заготовок / Р.З. Валиев, Х.Ш. Салимгареев, В.В. Столяров, [и др.]. №2003113094/02; заявл. 05.05.2003; опубл. 27.09.2004. Бюл. № 21.
12. Утяшев Ф.З. Современные методы интенсивной пластической деформации: учеб. пособие / Уфимск. гос. авиац. техн. ун-т. Уфа, 2008. 313 с.
13. Влияние изменения вида деформации на неоднородность микроструктуры и механические свойства волоченной проволоки. Influence of strain changes on microstructure inhomogeneity and mechanical behavior of wire drawing products / Muszka K., Wielgus M., Doniec K., Stefan-ska-Kadziela M. // Mater. Sci. Forum. 2010. 654. C. 314-317. Англ.
14. Пат. 2446027 Российская Федерация, МПК B21C1/00. Способ получения длинномерных заготовок круглого поперечного сечения с ультрамелкозернистой структурой / М.В. Чукин, Д.Г. Емалеева, М.П. Барышников, М.А. Полякова. №2010122148/02; заявл. 31.05.2010; опубл. 27.03.2012. Бюл. № 9.
15. Пат. 2347632 Российская Федерация, МПК B21C 1/00. Устройство для волочения и получения ультрамелкозернистых полуфабрикатов / Г.И. Рааб, А.Г. Рааб. №2007141898/02; заявл. 12.11.2007; опубл. 27.02.2009. Бюл. № 6.
16. Пат. 2467816 Российская Федерация, МПК B21C 1/04. Способ получения ультрамелкозернистых полуфабрикатов волочением с кручением / М.В. Чукин, М.А. Полякова, Э.М. Голубчик [и др.]. № 2011107637/02; заявл. 28.02.2011; опубл. 27.11.2012. Бюл. № 33.
17. Потапов И.Н., Полухин П.И. Технология винтовой прокатки. М.: Металлургия, 1990. 344 с.
18. Прогрессивные технологии ОМД. М.: ИРИАС, 2009. 600 с.
19. Технология и мини-станы винтовой прокатки - новое решение в технике для производства круглых профилей мелких и средних сечений / С.П. Галкин, В.К. Михайлов, Б.А. Романцев // Пластическая деформация сталей и сплавов : сб. науч. тр. М. : Изд-во МИСиС, 1996. С. 249-254.
20. Манякин А.Ю. Повышение эффективности технологических процессов производства проволоки на основе совершенствования деформационных режимов волочения: автореф. дис. ...канд. техн. наук. Магнитогрск, 2006. 20 с.
21. Харитонов В.А., Полякова М.А., Усанов M.IO. Радиально-сдвиговая протяжка как эффективный способ повышения качества круглой проволоки // Труды научно-технической конференции «Проблемы и перспективы развития металлургии и машиностроения с использованием завершенных фундаментальных исследований и НИОКР». Т. 2. Екатеринбург: УрО РАН, 2011. C. 521-532.
22. Харитонов В.А., Усанов М.Ю. Моделирование процесса радиально-сдвиговой протяжки // Материалы 68-й межрегиональной научно-технической конференции. Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск. гос. техн. ун-та им. Г.И.Носова, 2010. Т. 1. С. 46-48.
23. Усанов М.Ю. Моделирование в программном комплексе Deform 3d процессов волочения и радиально-сдвиговой протяжки проволоки // Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением: междунар. сб. науч. тр. / под ред. В.М. Салганика. Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск. гос. техн. ун-та им. Г.И.Носова, 2012. С. 80-85.
24. Харитонов В.А., Усанов М.Ю. Модель формирования наноструктуры в высокоуглеродистой проволоке в процессе радиально-сдвиговой протяжки // Физико-химические аспекты изучения кластеров, наноструктур и наноматериалов: межвуз. сб. науч. тр. / под общ. ред. В.М. Самсонова, Н.Ю. Сдобнякова. Тверь: Твер. гос. ун-т, 2012. Вып. 4. С. 309-313.
25. Теплая поперечно-винтовая прокатка в валках конической формы как метод интенсивной пластической деформации / М.Б. Иванов, A.B. Пенкин и др. // Деформация и разрушение материалов. 2010. №9. С. 13-18.
26. Валиев Р.З., Александров И.В. Объемные наноструктурные материалы: получение, структура и свойства. М.: ИКЦ «Академкнига», 2007. 398 с.
27. Embury J. D., Fisher R. M. // Acta. Metall. 1966, vol. 14, pp. 147-159.
Сведения об авторах
Харитонов Вениамин Александрович - канд. техн. наук, проф. кафедры машиностроительных и металлургических технологий ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова». Тел. 8(3519) 29-84-81.
Усанов Михаил Юрьевич - ст. преп. кафедры металлургии и стандартизации филиала ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова», г. Белорецк. E-mail: barracuda_m@mail.ru.
INFORMATION ABOUT THE PAPER IN ENGLISH
STATE AND WAYS OF CONTINUOUS METHOD DEVELOPMENT FOR ROUND WIRE NANOSTRUCTURING
Kharitonov Veniamin Alexandrovich - Ph.D. (Eng.), professor, Mechanical Engineering and Metallurgical Technologies department, Nosov Magnitogorsk State Technical University. Phone: 8(3519) 29-84-82.
Usanov Mikhail Yuryevich - assistant professor, Metallurgy and Standardization department, Nosov Magnitogorsk State Technical University Branch, Beloretsk. E-mail: barracuda_m@mail.ru.
Abstract. Intensive plastic deformation methods allow to form ultrafine-grained structure in metals. These methods are of discrete nature and they are not practically applicable for production of elongated articles such as wire. The paper analyzes the combined methods of deformation. It is shown that one of the promising methods is the radial displacement broach.
Keywords: nanostructuring, equal channel angular pressing, wire, radial-displacement broach, deform 3d.
References
1. Chukin M.V., Poljakova M.A., Emaleeva D.G. Deformatsionnoe nanostrukturirovanie provoloki [Strain nanostructuring wire]. Magnitogorsk, 2012, 57 p.
2. Kharitonov V.A., Maniakin A.Yu., Chukin M.V., Dremin Yu.A., Tikeev M.A., Usanov M.Yu. Sovershenstvovanie rezhimov deformatsii i instrumenta pri volochenii krugloj provloki : monografiya [Improving the deformation modes and tools for drawing round wire]. Magnitogorsk, 2011, 174 p.
3. Perspektivnye materialy. Struktura i metody issledovaniya [Advanced materials. The structure and methods research]. Ed. D.L. Merson. Moscow: TSU, MISA, 2006. 536 p.
4. Mavrina T.V. Science is «leave» in the nanoworld. Vestnik Rossijskoj akademii nauk [Bulletin of the Russian Academy of Sciences]. 2002, vol. 72, no. 10. pp. 905-909.
5. Kechin V.A., Vaganov V.E. Main trends of nanostructured materials. Metallurgiya mashinostroeniya [Metallurgy Engineering]. 2010, no. 2.
6. Altukhov A.V., Tarasov A.F, Perig A.V. Systematization of intense plastic deformation processes for the formation of ultrafine-grained and nanocrystalline structures in three-dimensional workpieces. Pis'ma o materialakh [Letters of Materials]. 2012, vol. 2, pp. 54-59.
7. Khvan A.D., Khvan D.V., Dikarev M.A., Gorjachev A.A., Bakhmatov S.I., Sokolova O.A., Popov A.V. Ustrojstvo dlya osadki so sdvigom zagotovki [Apparatus for upsetting blank at shearing it]. Patent of RF, no. 2306997, 2007.
8. Shundalov V.A., Ivanov V.Ju., Latysh V.V., Mikhajlov I.N., Pavlinich S.P., Sharafutdinov A.V. Sposob polucheniya ul'tramelkozernistykh zagotovok iz metallov i splavov [Method of producing ultra-fine-grain billets from metals and alloys]. Patent of RF, no. 2393936, 2010.
9. Valiev R.Z., Salimgareev Kh.Sh., Raab G.I., Krasilnikov N.A., Amirkhanov N.M. Sposob kombinirovannoj intensivnoj plasticheskoj deformatsii zagotovok [Method for combination type intensified plastic deformation of blanks]. Patent of RF, no. 2240197, 2004.
10. Ivanov A.F., Valiev R.Z., Raab G.I., Lukin E.S. Ustrojstvo dlya obrabotki metallov davleniem [Apparatus for plastic deforming of materials]. Patent of RF no. 2282515, 2004.
11. Valiev R.Z., Salimgareev Kh.Sh., Stoljarov V.V., Beygelzimer Y.E., Orlov D.V., Synkov S.G., Reshetov A.V. Sposob polucheniya ul'tramelkozernistykh titanovykh zagotovok [Method for producing of ultra fine-grained titanium blanks]. Patent of RF no. 2237109, 2004.
12. Utyashev F.Z. Sovremennye metody intensivnoj plasticheskoj deformatsii [Modern methods of severe plastic deformation]. Ufimsk. State. Aviation. Tehn. Univ, Ufa, 2008. 313 p.
13. Muszka K., Wielgus M., Doniec K., Stefanska-Kadziela M. Effect of change in the type of deformation on the heterogeneity of the microstructure and mechanical properties of the wire drawing. Influence of strain changes on microstructure inhomogeneity and mechanical behavior of wire drawing products. Mater. Sci. Forum. 2010, 654, pp. 314-317. English.
14. Chukin M.V., Emaleeva D.G., Baryshnikov M.P., Poljakova M.A. Sposob polucheniya dlinnomernykh zagotovok kruglogo poperechnogo secheniya s ul'tramelkozernistoj strukturoj [Method of producing long round billets with ultrafine granular structure]. Patent of RF, no. 2446027, 2012.
15. Raab G.I., Raab A.G. Ustrojstvo dlya volocheniya i polucheniya ul'tramelkozernistykh polufabiikatov [Device for drawing and production of ultrafine-grained semi-finished products]. Patent of RF, no. 2347632, 2007.
16. Chukin M.V., Poljakova M.A., Golubchik E.M., Rudakov V.P., Noskov S.E., Gulin A.E. Sposob polucheniya ul'tramelkozernistykh polufabrikatov volocheniem s krucheniem [Method of making ultrafine semis by drawing with twisting]. Patent of RF, no. 2467816, 2012.
17. Potapov I.N., Polkhin P.I. Tekhnologiya vintovoj prokatki [Technology screw rolling]. Moscow: Metallurgy, 1990. 344 p.
18. Progressivnye tekhnologii OMD [Progressive metal forming technology]. Moscow. IRIAS, 2009, 600 p.
19. Galkin S.P., Mikhailov V.K., Romancev B.A. Technology and mini-screw rolling mills - a new solution in the art for the production of round profiles of small and medium-sized sections. Plasticheskaya deformatsiya stalej i splavov [Plastic deformation of steels and alloys: Collection of scientific papers]. Moscow: Publ. MISA, 1996, pp. 249-254.
20. Maniakin A.Yu. Povyshenie ehffektivnosti tekhnologicheskikh protsessov proizvodstva provoloki na osnove sovershenstvovaniya deformatsionnykh rezhimov volocheniya: avtoref. dis. ...kand. tekhn. nauk. [Improving the efficiency of manufacturing processes by improving the wire deformation modes of drawing]. Extended abstract of Ph.D dissertation. Magnitogorsk, 2006, 20 p.
21. Kharitonov V.A., Poljakova M.A., Usanov M.Yu. Radial shear broach as an effective way to improve the quality of round wire. Trudy nauchno-tekhnicheskoj konferentsii «Problemy i perspektivy razvitiya metallurgii i mashinostroeniya s ispol'zovaniem zavershennykh fundamental'nykh issledovanij i NIOKR» [Materials of the scientific conference «Problems and prospects of development of metallurgy and engineering completed with the use of basic research and R & D»]. Yekaterinburg: Ural Branch of Russian Academy of Sciences, 2011, vol. 2, pp. 521 -532.
22. Kharitonov V.A., Usanov M.Yu. Modeling of the radial-displacement broach. Materialy 68-j mezhregionaJ'noj nauchno-tekhnicheskoj konferentsii [Materials of the 68th inter-regional scientific and technical conference]. Magnitogorsk, 2010, vol. 1, pp. 46-48.
23. Usanov M.Yu. Modeling software package Deform 3d drawing processes and radial shear the wire. Modelirovanie i razvitie protsessov obrabotki metallov davleniem: mezhdunar. sb. nauch. tr. / pod red. V.M. Salganika [Modeling and development of metal forming processes: Intern. Collection of Scient.Articls]. Ed. V.M. Salganik. Magnitogorsk: MSTU named after G.I. Nosov, 2012, pp. 80-85.
24. Kharitonov V.A., Usanov M.Yu. Model of nanostructure formation in high carbon wire in radial shear broach. Fiziko-khimicheskie aspekty izucheniya klasterov, nanostruktur i nanomaterialov: mezhvuz. sb. nauch. tr [Physico-chemical aspects of the study of clusters, nanostructures and nanomaterials: Intern. Collection of Scient. Articls]. Ed. V.M. Samsonov, N.Y. Sdobnyakova. Tver: Tver. State. University Press, 2012, vol. 4, pp. 309-313.
25. Ivanov M.B., Penkin A.V. etc. Warm helical rolling in conical rollers as a method of severe plastic deformation. Deformatsiya i razrushenie materialov [Deformation and fracture of materials]. 2010, no. 9. pp. 13-18.
26. Valiev R.Z., Alexandrov I.V. Ob"emnye nanostrukturnye materialy: poluchenie, struktura i svojstva [Bulk nanostructured materials: preparation, structure and properties]. Moscow: ICC «Akademkniga», 2007, 398 p.
27. Embury J.D., Fisher R.M. Acta. Metall. 1966, vol. 14, pp. 147-159.
