CC BY
40_ИЗВЕСТИЯ ВЫСШИХ УЧЕБНЫХ ЗАВЕДЕНИЙ_
Т 58 (7) ХИМИЯ И ХИМИЧЕСКАЯ ТЕХНОЛОГИЯ 2015
УДК 666.764.4:621.762.01
С.А. Колесников
СОПРОТИВЛЕНИЕ ОКИСЛЕНИЮ УГЛЕРОД - УГЛЕРОДНЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ В ДИАПАЗОНЕ ТЕМПЕРАТУР ДИФФУЗИОННОГО ТОРМОЖЕНИЯ
(Акционерное общество «НИИграфит», Госкорпорации «Росатом») e-mail: Sko1esnikov02@mai1 rii
В области контроля скорости окисления диффузионными процессами в температурном интервале от 1200 К и до температур сублимации сохраняется и значимая роль свойств углеродного вещества, его структуры и состава. Влияние природы углеродного материала на скорость окисления в диффузионном режиме изучено не достаточно. В настоящее время разрабатываются углеродные конструкционные материалы на базе новых типов прекурсоров углеродных наполнителей и матриц. Недостаточный учет особенностей структуры и состава вещества создает высокую степень риска при применении изделий из этих материалов в ответственных областях техники. Целью настоящей статьи является обобщение экспериментальных исследований определения
-
ционных зависимостей.
Ключевые слова: конструкционный графит, углерод-углеродные композиционные материалы, удельная скорость окисления, кристаллическая структура, каталитически активные примеси, надмолекулярная структура углеродного вещества, эмпирическая аппроксимация, диффузионный режим окисления
Углеродные конструкционные материалы (УКМ), в том числе углерод - углеродные композиционные (УУКМ), востребованы в современных высокотемпературных агрегатах. При экстремальных температурах при постепенном окислении поверхности, сопровождаемом образованием газообразных продуктов, механические характеристики в объеме материала не снижаются в течение времени, достаточного для эксплуатации изделия.
По результатам исследований механизма окисления углеродных материалов и графита [1,2] выделяют две характерные области:
- преобладание влияния кинетических параметров на скорость окисления (рабочий интервал температур, как правило, от 750 К до 1200 К);
- область ограничения скорости окисления диффузионными явлениями (температурный интервал от 1200 К и до температур сублимации углеродного вещества).
Результатом обширных исследований явилась разработка расчетных моделей прогнозирования скорости окисления в том числе и в диффузи-
онном режиме процесса [3-5]. В современных образцах техники [5-7] рабочие температуры поверхности после относительно коротких времен нагрева соответствуют диффузионному режиму процесса.
Методика [3] применяется при прогнозировании окислительного уноса углеродных узлов сопел ракетных двигателей [5,6]. Методика [5]
используется для прогнозирования уноса за счет
-
тельных аппаратов. Расчетные полуэмпирические методы [3,5] основаны на учете интенсивности потока газа (коэффициент массопередачи в кг/м2-с), окислительного потенциала рабочего газа (мольная концентрация окислителя), средней молекулярной массы окислителя (в форме ее отношения к молекулярной массе углерода), давления газа (МПа) и описания атомно-молекулярных процессов на поверхности согласно Аррениусу. Для
оценки влияния различия структуры углеродных
-
ночные константы, которые определяют решением обратной задачи.
Целью настоящей работы является попытка обобщения экспериментальных данных по
-
нием аппроксимационных зависимостей, учитывающих значимую роль в настоящем процессе свойств углеродного вещества, его структуры и состава.
В работе использованы собственные и литературные результаты определения скорости окисления в лабораторных установках проточного, циркуляционно-проточного типов и лабораторного газо-динамического стенда [8,9]. Окислителями служили О2, СО2 и в некоторых случаях Н20. Окислительный потенциал во всех опытах соответствовал воздуху («0,087). Все испытания проведе-
ны при атмосферном давлении. Скорость потока окислителя от 1 до 200 м/с (последнее в газодинамическом стенде). При этих условиях скорость массового потока окислителя к поверхности образца находится в пределах 0,12-0,36 кг/м2-с. Температура образца в установках окисления определялась термопреобразователями, а в газодинамическом стенде и в высокотемпературных испытаниях в работе [2] - оптическими методами. Удельная поверхность по БЭТ образцов после испытаний не более, чем вдвое превышала исходный уровень. Все результаты получены из убыли массы образцов в процессе испытаний. Скорость окисления с учетом кажущейся плотности каждого материала рассчитана в размерности кг/м2-с.
Рис. Экспериментальные результаты испытаний удельной скорости окисления (пи кг/м2с) образцов графита и углерод-углеродных композитов, и аппроксимационная зависимость для эталонного материала на базе пиролитического графита от температуры поверхности (Г„, К): 1 - «ГМЗ» [18, 19]; 2 - «ВПП» [13, 20]; 3 - «ГМЗ» [17]; 4 — пиролитический графит вдоль оси «а» [21]; 5 - технический графит [26]; 6 - пиролитический графит [6]; 7- «Граурис»; 8 - пиролитический графит вдоль оси
«с» [21]; 9 -пиролитический графит «УПВ-1»; 70-«МПГ-8» [21]; 11 - «ВПП-1000» [21]; 12 - «ВПП-2800» [21]; 13 - «СУ-2000» [21]; «-«АГ-1500 Б-83» [23]; iJ-УУКМ [24]; ,/6-«ГР-28» [2]; 77-«ГМЗ» [31]; 18 - УУКМ «ТКМ-1000»; ,/9-УУКМ «ТКМ-2800 12 % ПУ»; 20 - УУКМ «ТКМ-2800 90 % ПУ»; 21 - УУКМ «КУП ВМ ПУ»; 22 - УУКМ 2Д ПУ [27]; 23 - «Десна Т-1 »; 24 - «Десна-4»; 25 - «МПГ-7( 1 )»; 26 - «КМ-ВМ-2Д»; 27- Технический графит [28]; 28 - УУКМ ЗД ПУ[27]; 29 - «ГР 14» окисление воздухом [2]; 30 - «ГР 14» окисление С02 [2]; 31 - «ГР 14» окисление ГГО [2]; 32 - «В-1» [30]; 33 - «УПВ-1» окисление в направлении «с» [20]; 34-«НИГРАН» [17]; 35 - «В-1» [25]; 36-«ППГ» [22]; 37-«ЭГ-0» [31]; 38 - «ЭГ-0-ПУ» [31];
39 - «11У-1000» [31]; 40 - сублимация графита [25]; 41 - сублимация графита [29]; 42 - аппроксимация по выражению (2) Fig. Experimental results of tests of specific rate of oxidation kg/m2s) of samples of graphite and carbon-carbon composites and an approximation dependence to reference material on the basis of pyrolytic graphite on surface temperature (Tw, K): 1 - "GMZ" [18, 19]; 2 - "WPP" [13, 20]; 3 - "GMZ" [17]; 4 - pyrolytic graphite along the axis of the "a" [21]; 5 - technical graphite [26]; 6 - pyrolytic graphite [6]; 7 - "Grauris"; 8 - pyrolytic graphite along an axis "c" [21]; 9 - pyrolytic graphite "UPW-1"; 10 - "MPG-8» [21]; 11 - "WPP-1000" [21]; 12 - "WPP-2800" [21]; 13 - "SY-2000" [21]; 14 - "AG-1500 B-83" [23]; 15 - UUKM [24]; 16- "GR-28" [2]; 17- "GMZ" [31]; 18 - UUKM "TKM-1000"; 19 - UUKM "TKM-2800 12 % PU"; 20 - UUKM "TKM-2800 90 % PU"; 21 - UUKM KUP-VM-PU; 22 - UUKM 2D PU [27]; 23 - "Desna T-1"; 24 - "Desna-4"; 25 - "MPG-7 (1)"; 26 - "KM-VM-2D"; 27 - technical graphite [28]; 28 -UUKM 3D PU [27]; 29 - GR-14 air oxidation [2]; 30 - GR-14 oxidation with CO2 [2]; 31 - GR-14 oxidation with H2O [2]; 32 - W-1 [30]; 33 - "UPW-1" oxidation in the direction "c" [20]; 34 - "NIGRÂN" [17]; 35 - "W-1" [25]; 36- "PPG" [22]; 37- "EG-0" [31]; 38 - "EG-0-PU" [31]; 39 - "PU-1000" [31]; 40 - sublimation of graphite [25]; 41 - sublimation of graphite [29]; 42 - approximation for
the expression (2)
Результаты приведены на рисунке в виде зависимости скорости окисления (в кг/м2-с) от температуры образца (Т№ К). Полученные собственные результаты испытаний выделены полу-
жирным шрифтом. Материалы «ТКМ» (изотропный углерод-углеродный композит), «Граурис» (двумерно армированный углерод-углеродный композит на основе углеродной ткани из виско-
зы), «КУП-ВМ-ПУ» (двумерно армированный углерод-углеродный композит на основе углеродных волокон из полиакрилонитрила), «УПВ-1» (анизотропный пиролитический графит) и «ПУ» (пиролитический углерод ортоторопной структуры) получены с применением пиролитических технологий с газовыми прекурсорами [16]. Объемно армированные углеродным волокном из полиакрилонитрила углерод-углеродные материалы «Десна Т-1», «Десна-4» [10-12], а также двухмерно армированный «КМ-ВМ-2Д» получали с применением изостатической карбонизации из жидких углеводородов - каменноугольных пеков. Конструкционные графиты МПГ, ВПП, В-1, ППГ, ГМЗ, ЭГ-0, НИГРАН и ГР-14 получали на основе каменноугольных пеков и порошков углеродных .
Все исследованные конструкционные материалы обладали плотностью более 1,75 1,8 г/см3, а размеры основного объема пор не превышали 3 5 мкм, что уменьшает вклад внутренней поверхности порового объема в искажение ре.
Как видно различие скорости окисления
-
вить до порядка величины в диффузионном ре-
ском режиме. Однако, общая тенденция результатов неизменна.
-
сти окисления от температуры провели по нижней границе полученных результатов. В широком интервале температур эта зависимость совпадает со
скоростью окисления пиролитического графита в
-
но поверхности его осаждения (кристаллографическая ось «с»). Зависимость с коэффициентом парной корреляции Я2=0,9992 может быть представлена в виде:
Q
т
T
-L Ш
-ехр
41000
RTri
(1)
w /
где п — из экспериментальных данных аппроксимируется выражением w=0,00037V+0,01334; Q -оператор, означающий, что окисление конструкционных графитов и УУКМ при температуре ниже 750 800 К отсутствует (при Tw<750 800 К т=0).
£=855,271n7V-5674 Комплекс Q/(Tw)n, вероятно, отражает механизмы диффузии окисляющего газа в поровом пространстве и в пограничном слое к поверхности окисления. Относительное замедление возрастания числителя по мере роста температуры может быть связано с уменьшением глубины фронта
окисления в объеме углеродного материала. Традиционно это описывается относительным уменьшением энергии активации по мере повышения
температуры выше =950 К. Относительное воз-
ре роста температуры может быть связано с изме-
-
ничном слое.
В выражении (1) общий облик зависимости базируется на экспоненциальном выражении по Аррениусу, что означает сохранение роли кинетических механизмов горения до температур сублимации. Такой подход обоснован в фундаментальных работах Е.С. Головиной [2], приоритет которых признан в настоящее время, как в отечественных, так и в современных зарубежных работах по разработке углеродных материалов для .
-
ний и литературным данным выделяем влияние
-
ную стойкость конструкционных УГМ и УУКМ.
1. Известно [13,19,22], что две группы углеродных атомов в кристаллите находятся в резко различающихся энергетических условиях - врг и вр3 гибридизация. Это приводит и различию уровней поверхностной энергии, соответственно —0,3 и —1,9 мДж/моль, химической и физической активности.
В анизотропном пиролитическом графите
-
правлении «а» (вдоль графенового слоя) в 8 9 раз превосходит скорость окисления в поперечном направлении - «с» (по нормали к поверхности графенового слоя) [20,21].
Все другие виды углеродных материалов в
-
ляют собой смешанные статистические наборы кристаллических структур. При совершенствовании кристаллической структуры углеродных материалов относительная доля углеродных атомов с врг гибридизацией существенно снижается. Степень совершенствования кристаллитов УГМ и
-
слоевого расстояния в кристаллите (с^ог)- Общепринятой количественной мерой этого процесса принята степень графитации g,%. В указанном выше модельном газогенераторе нами испытаны образцы углерод - углеродного композиционного материала «Десна Т-1» с различной предельной температурой технологической обработки с последующим измерением плотности, пористости и степени графитации. В итоге с высокой степенью достоверности установлена только зависимость константы скорости окисления (К, кг/м2-с) от кри-
сталлографического состояния углеродного вещества в форме экспоненциального выражения
Х=9,812ехр"0'01846 (2)
при коэффициенте парной корреляции Я2=0,8372 и N=12.
В промышленной практике эффективным и доступным методом оценки степени завершения
кристаллических превращений даже в цеховых
-
леродных материалов принято измерение удельного электросопротивления (р в мкОм-м). Как известно, удельное электрическое сопротивление
-
симости от степени графитирования углеродного вещества. Испытаниями образцов из материала МПГ-8 в модельном газодинамическом стенде (коэффициент парной корреляции Я2=0,8103 и N=16) найдена зависимость относительной скорости уноса в кгЛг-с. по сравнению с эталоном (УПВ-1 направление «с»), от удельного электрического сопротивления в экспоненциальной форме (3).
т —
п
exp
exp
0,0933рэт
структуры углеродных материалов принимается
мера связности (коэффициент связности) [14]. В
-
ской практики не сложно оценивать коэффициент
-
лением истинной (уист) и кристаллической (укрист) плотности [15].
Экспериментальные результаты, полученные в циркуляционно-проточной установке [16], показали экспоненциальную зависимость скорости окисления от показателя связности в виде
У истинному кристаллическая- В ИТОГв МОЖНО руКОВОДСТВО-
мостью скорости окисления в кг/м2-с от коэффициента связности, найденного из уровней кажущейся и истинной плотности.
т
пром. матери ал
т
exp
уПроь
териал :атериал
exp
-(4)
где [/77] ЭТалон для определенного температурного интервала испытаний принимаем из выражения (1). Для эталонного материала - пиролитического графита этот показатель имеет уровень р~5 мкОм-м.
В документации промышленных конструкционных графитов, марок МПГ, В-1 и ГМЗ, а также их иностранных аналогов ATG, G-90 и других, предназначенных к эксплуатации в рабочих поверхностях сопел ракетных двигателей, нормируется удельное электрическое сопротивление,
-
сталлической структуры. В технической документации этот параметр ограничен значением 12
мкОм-м. На этапе формирования предпочтений из
-
риалов можно руководствоваться выражением (3). 2. Следующим этапом анализа возможной
вариации окислительной стойкости УКМ и УУКМ
-
ния структурных фрагментов (кристаллитов) на сопротивление окислению. При изотропном размещении кристаллитов в объеме материала окис-
ет с углеродным веществом из-за доступности атомов с sp2 гибридизацией [1]. В лабораторной
практике при ранжировании кристаллографиче-
-
ры, который оценивается как sin2vF угла разориен-тации нормалей к плоскости «с».
В технической практике количественной
-
---
риалов и составляет-2,235 г/см3.
3. Гетерогенное молекулярно-кинетиче-ского взаимодействие с окислителем протекает при активном участии координационно активных примесей в окисляемой поверхности. Еще в работе [1] по результатам электронно-микроскопиче-
-
шением показано формирование относительно
-
-
сутствия примесей металлов переходных групп. Из исследованных нами материалов экстремальным случаем является графит, пропитанный бронзой (рис.1, позиция 14). Проведенное нами с применением лабораторной установки проточного типа исследование скорости окисления (/77, кг/м2-с) воздухом от содержания суммы зольных примесей (С) в интервале их содержания от 0,04 до 0,45 массовых % для конструкционных графитов типа МПГ-7 и МИГ-1 при температуре -600 °С позволило установить зависимость
/77=21,717C°Z
(5)
с коэффициентом парной корреляции 0,8977.
-
нем содержания зольных примесей N=11.
На лабораторном газодинамическом стенде так же установлена близкая по форме степенная зависимость скорости уноса (т, кг/м2-с) от массовых % титана в форме
/77=0,0429С°'465 (6)
при Я2=0,934 и N=15.
В последнем эксперименте примеси титана вводили искусственно после предварительной газохимической очистки графита в среде хлора при температурах графитации.
Авторами [13] установлено, что условия
испытаний на лабораторном газодинамическом
-
ную среду модельных и натурных двигателей ракетного топлива. На основании изложенного, описание закономерностей влияния на скорость окисления углеродных материалов содержания зольных
-
ловиях для практических целей возможно в виде
промышленный
С
(7)
где [/77]эталон скорость окисления эталонного углеродного материала, например, пиролитического графита в условиях испытания (выражение 1);
/77 - скорость окисления в тех же условиях испытываемого вновь предлагаемого изготовителем промышленного образца; Сдромышленный - соответственно, содержание примесных элементов (общая зольность, весовые %), Сэхалон - содержание примесных элементов (зольность) пиролитического графита -0,02% массовых.
4. Объединяя выражения (3), (4) и (7), для
-
способности вновь разработанных или заново
-
виях, на новом оборудовании или на основе нового вида сырья углеродных материалов различной природы можно применить выражение
mX
= тг
■К„
зольности
(8)
'кристаллич. структуры ^связи о стикри сталлгш о в '
где К - правые части выражений (3), (4) и (7), характеризующие кратность повышения скорости
.
При часто встречающейся на практике вариации зольности от 0,02 до 0,4%, удельного электросопротивления от 12 до 25 мкОм-м и истинной плотности от 1,9 до 2,1 г/см3 кратность снижения окислительной стойкости поверхности, например, при 1400 К из выражений (9)-(11) может составить, соответственно, в ~11.75-~6,46х х~3,08=~233 раза, по сравнению с пиролитиче-ским графитом при потоке окислителя перпендикулярно направлению поверхности «с».
Аппроксимационное выражение (1) и комплекс выражений (3), (4), (7) можно рекомендовать для оценки ожидаемой скорости окисления углеродных материалов в условиях эксплуатации,
где преобладает диффузионный режим окисления.
-
та массопередачи, величины средней молекулярной массы окислителя, давления среды и ее окислительного потенциала.
ВЫВОДЫ
Пиролитический графит марки УПВ-1 или УУКМ на его основе как промышленно производимые углеродные вещества по структуре, составу и свойствам, наиболее близки к монокристаллу
графита, могут быть приняты в качестве эталон-
ления во всем интервале рабочих температур технической эксплуатации от 800 до 3700 К.
В техническом интервале рабочих температур применения (до проявления интенсивных процессов сублимации) от 800 до 3300 К при относительно низких скоростях потока окисляющей
среды (до 200 м/с) эталонная зависимость скоро-
таточной для технических задач степенью точно-
жением на базе уравнения Аррениуса. Уровень энергии активации процесса может быть принят
единым —41000 кал/моль (170 кДж/моль) для всех
-
ператур.
Степень увеличения скорости окисления коммерческих промышленных конструкционных
графитов и углерод - углеродных КМ от эталонного
-
нена и спрогнозирована при предварительном измерении кажущейся плотности по ГОСТ 2409-95, истинной плотности по ГОСТ 2211-65, рентгенографической плотности (практическая плотность кристалла), например, по методике АО «НИИгра-фит» [17], зольности по ГОСТ 22692-77 и удельного электрического сопротивления по ГОСТ 23776-70.
ЛИТЕРАТУРА
1. Химические и физические свойства углерода / Под ред. Ф. Уокера. М.: «Мир». 1969. 366 е.;
Chemical and physical properties of carbon. / Ed. by F. Walker. M.: Mir. 1969. 366 p. (in Russian).
2. Головина E.C. Высокотемпературное горение и газификация углерода. M.: Энергоатомиздат. 1983. 176 е.; Golovina E.S. High-temperature combustion and gasification of carbon. M.: Energoatomizdat. 1983. 176 p. (in Russian).
3. Бояринцев В.И, Звягин Ю.В. // Техника высоких температур. 1975. Т. 13. №5. С. 1045 1051; Boyarintsev V.I., Zvyagin Yu.V. // Tekhnika Vysokikh Temperatur. 1975. V. 13. N 5 P. 1045-1051 (in Russian).
4. Савенков A.B, Тихонов A.A., Петрикевич Б.Б. Особенности разрушения УУКМ при взаимодействии с вы-
токами. // Сб. тр. 2-ой Междунар. научн. конф. «Ракетно-космическая техника: фундаментальные и прикладные
проблемы». М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана. 2005. С.165 175;
Savenkov A.V. Tikhonov A.A., Petrikevich B.B. Features of the destruction of the UUKM with high-enthalpy reactive gas flows. // Proceedings of 2 Int. Sci. Conf space-rocket hardware. Fundamental and applied problems M.: Izd-vo MGTU im. N.E. Baumana. 2005. P. 165 175 (in Russian).
5. Горский B.B., Ватолина Е.1., Реш В.Г. // Инженерный журнал: наука и инновации. 2013. № 7(19) (http://engjour-nal.ru/ catalog/mathmodel/aero/839.html);
Gorsky V.V., Vatolina E.G., Resh V.G. // Inzhenernyiy Zhurn. Nauka I innovatsii. 2013. N 7(19) (http://engjour-nal.ru/catalog/mathmodel/ aero/839.html) (in Russian).
6. Материалы и покрытия в экстремальных условиях. Взгляд в будущее: В 3-х т. Т. 1. Прогнозирование и анализ экстремальных воздействий / Под ред. С.В. Резника. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана. 2002. С. 66 107; Materials and coatings in extreme conditions. Looking ahead: in 3 vol. V. 1. Prediction and analysis of extreme impacts / ed. by S. C. Reznik. M.: Izd-vo MGTU im. N.Je. Baumana. 2002. P. 66 107 (in Russian).
7. Advanced Hypersonic Weapon (http7/m wikipedia org/wiki/ Advanced_Hypersonic_Weapon).
8. Проценко A.K., Колесников C.A. Окисление углеродных материалов в диффузионной области. // Сб. тез. докл. 8-ой Междунар. конф. «Углерод: фундаментальные проблемы науки, материаловедение, технология». Троицк: Тровант. 2012. С. 387 390;
Protsenko A.K, Kolesnikov S.A. Oxidation of carbon materials in the diffusion area. // Proceedings of 8 Int. Conf.. «Carbon: fundamental problems of science, material science, technology». Troitsk: Trovant. 2012. P. 387 390 (in Russian).
9. Сергеев B.M., Бовина T.A., Звягин Ю.В. Экспериментальное исследование эрозионной стойкости углеграфи-товых материалов в высокотемпературном окислительном потоке. // Сб. матер. IV Всесоюз. конф. «Горение тв1рдого топлива». Новосибирск: Наука. 1974. Т. 2. С. 3 8; Sergeev V.M, Bovina T.A, Zvyagin Yu.V. Experimental study of erosion resistance of graphite materials in high temperature oxidative flow. // Proceedings of IV All-Russia Conf. Burning of solid fuel. Novosibirsk: Nauka. 1974. V. 2. P. 3 8 (in Russian).
10. УУКМ марок «Десна-4», КМ-ВМ-4Д, КМ-ВМ-2Д и «Десна Т-1» (http7/www Niigrafit rn);
UUKM brands of «Desna-4», KM-VM-4D, KM-VM-2D and "Desna T-1" (httpV/www Niigrafit ni) (in Russian).
11. Соколов А.И., Проценко A.K., Колесников C.A. // Новые пром. технологии. 2009. № 3. С. 29 32;
Sokolov A.I., Protsenko A.K., Kolesnikov S.A. // Novye Promyshlennye Tekhnologii. 2009. N 3. P. 29 32 (in Russian).
12. Додин B.1I., Клейман B.JI., Крымский И.М. Применение композиционных материалов типа 4KMC-JI в разработках КБ им. акад. В.II. Макеева (httpV/makeyev msk ru/ pub/msys/1994/ compozit.html);
Dodin V.P., Kleiman V.L. Krimski I.M. Application of composite materials of 4KMS-L type in the KB of Academician V.P. Makeev (httpV/makeyev msk ru/pub/msys/ 1994/compozit.html) (in Russian).
13. Островский B.C., Виргильев Ю.С., Костиков В.И., Шипков Н.Н. Искусственный графит. М.: Металлургия. 1986. С. 29;
Ostrovski V.S., VirgU'ev Yu.S., Kostikov V.I., Shipkov N.N.
Artificial graphite. M.: Metallurgy. 1986. P. 29 (in Russian).
14. Котосонов A.C. // Доклады АН СССР. 1982. Т. 262. № 1. С. 133 135;
Kotosonov A.S. // Doklady AN SSSR. 1982. V. 262. N 1. P. 133 135 (in Russian).
15. Котосонов А.С. Соотношение между структурой и физическими свойствами углеродных материалов. // Сб. тез. докл. 8-ой Междунар. конф. «Углерод: фундаментальные проблемы науки, материаловедение, технология». Троицк: Тровант. 2012. С. 265 267;
Kotosonov A.S. Relationship between structure and physical properties of carbon materials. // Proceedings of 8 Int. Conf.. «Carbon: fundamental problems of science, material science, technology». Troitsk: Trovant. 2012. P. 265 267 (in Russian).
16. Елисеев Ю.С., Крымов B.B., Колесников C.A., Васильев Ю.Н. Неметаллические композиционные материалы в элементах конструкций и производстве авиационных газотурбинных двигателей. М.: Изд-во МВТУ им. Н.Э. Баумана. 2007. 368 е.;
Eliseev Yu.S., Krymov V.V., Kolesnikov S.A., Vasiliev Yu.N. Nonmetallic composite materials in the design and manufacture of aircraft gas turbine engines. M.: izd-vo MVTU im. N.J. Bauman. 2007. 368 p. (in Russian).
17. Нагорный В.Г., Котосонов А.С., Островский B.C., Дымов Б.К., Лутков А.И., Ануфриев Ю.П., Барабанов В.Н., Белогорский В.Д., Кутейников А.Ф., Виргильев Ю.С., Соккер Г.А. Свойства конструкционных материалов на основе углерода. Справочник. / Под ред. В.П. Соседова. М.: Металлургия. 1975. С. 267; Nagorni V.G., Kotosonov A.S., Ostrovsky V.S., Dymov
B.K., Lutkov A.I., Anufriev Yu.P., Barabanov V.N., Belogorskiy V.D., Kuteiynikov A.F., Virgiliev Yu.S., Sokker G.A. The properties of structural materials based on carbon. / Ed. by V.P. Sosedov. M.: Metallurgy. 1975. P. 267 (in Russian).
18. Островский В.С., Смолякова B.K. // Химия тв. топлива. 1976. №4. С. 103 105;
Ostrovski V.S., Smolyakova V.K. // Khimiya Tverdogo Topliva. 1976. N 4. P. 103 105 (in Russian).
19. Чередник E.M., Смирнов Ю.Е., Нагорный В.Г., Островский В.С. // Химия тв. топлива. 1979. № 4. С. 29 33; Cherednik E.M., Smirnov Yu.E., Nagorni V.G., Ostrov-sky V.S. // Khimiya Tverdogo Topliva. 1979. N 4. P. 29 33 (in Russian).
20. ЕмяшевА.В. Некоторые закономерности получения пиролитических покрытий на графите. Жаростойкие и теплостойкие покрытия. // Сб. тр. 4-го всесоюзного совещания по жаростойким покрытиям. JI.: Наука. 1969.
C.345 351;
Emyashev A.V. Some regularities of pyrolytic coating on graphite. Heat-resistant and heat-resistant surface. // Proceedings of 4 All-Russia Meeting on heat-resistant materials. L.: Nauka. 1969. P. 345 351 (in Russian).
21. Волков l '.M. // Теоретическая и экспериментальная химия. 1969. Т. 5. № 1.С. 66 69;
Volkov G.M. // Teoreticheskaya i Experimentalnaya Khi-miya. 1969. V. 5. N 1. P. 66 69 (in Russian).
22. Елчин В.И., Яворский И.А. Экспериментальное исследование выгорания углерода в модельных порах. // Сб. матер. IV Всесоюз. конф. «Горение твердого топлива». Новосибирск: Наука. 1974. Т. 3. С. 195 207;
Elchin V.I., Yaworski I.A. Experimental study of carbon burning into model pores. // Proceedings of IV All-Russia Conf. Burning of solid fuel. Novosibirsk: Nauka. 1974. V. 3. P. 195 207 (in Russian).
23. Васильев Ю.Н., Емельянова В.M. // Конструкционные материалы на основе графита. М.: Металлургия. 1970. Т. 5. С. 150 158;
Vasilev Yu.N., Emelyanova V.M. // Structural materials based on graphite. M.: Metallurgy. 1970. V. 5. P. 150 158 (in Russian).
24. Marshall T.D., Pawelko R.J., Anderl R.A., Smolik G.R., Merrill B.J., Moore R.L., Petti D.A. Oxygen Reactivity of a Carbon Fiber Composite. September 2002. 22nd Symposium on Fusion Technology (http //www inl gov/technicalpub-lications/Documents/3394823.pdf).
25. Мармер Э.Н. Материалы для высокотемпературных вакуумных установок. М.: Физматлитб. 2007. 152 е.; Marmer E.N. Materials for high-temperature vacuum installations. M.: Fizmatlitb. 2007. 152 p. (in Russian).
26. Satyendra P. Nandi, Lo R., Fiscer J. Rate of Reaction of Oxygen and Steam with Char/Coke (http7/www anl gov/ PCS/ acsfuel/preprint%20archive/Files/ 20_3_CHICA-G0_08-75_0088.pdf).
27. Lutra K.L. // Carbon. 1989. V. 26. N 2. P. 217 224.
28. Smith L.W. The Combustion Rates of Coals Chars: A Review // Nineteenth Symposium (International) on Combustion / The Combustion Institute, 1982. P. 1045-1065.
29. Котельников Р.Б., Башлыков C.H., Галиакбаров З.Г., Каштанов АИ. Особо тугоплавкие элементы и соеди-нени. М.: Металлургия. 1968. С. 35;
Kotelnikov R.B., Bashlykov S.N., Galiakbarov S.G., Kashtanov A.I. Special refractory elements and compounds. M.: Metallurgy. 1968. P. 35 (in Russian).
30. Гремячкин B.M., Дудкин B.A., Рухин В.Б. Исследова-
-
ной печи. // Физико-химическая кинетика в газовой динамике (httpV/ohemphys edu ru/article/l 01 /); Gremyackin V.M., Dudkin V.A., Rukhin V.B. Research of processes of oxidation of carbon in high-temperature furnace. // Physico-chemical kinetics in gas dynamics (http //www chemphys edu ru/pdf/2008-09-01 -01 8 pdf) (in Russian).
31. Бавер АИ., Денисов И.Г., Дубинский Ю.Н, Яворский И.А., Маланов М.Д. Исследование некоторых
-
тового материала. // Сб. матер. IV Всесоюз. конф. «Горение твердого топлива». Новосибирск: Наука. 1974. Т. 3. С.261 266;
Bawer A.I., Denisov I.G., Dubinsky Yu.N., Yavorski I.A. Malanov M.D. Study of some properties of the anisotropic modified carbon-graphite material. // Proceedings of IV All-Russia Conf. Burning of solid fuel. Novosibirsk: Nauka. 1974. V. 3. P. 261 266 (in Russian).
