CC BY
7
Согласование мощности теплогенератора и горелочного устройства
11 2 А.В. Ениватов , И.Н. Артемов , А.А. Лазарев, С.В. Пиманкин, Д.А. Лазарев
1 Мордовский государственный университет им. Н. П. Огарева, Саранск Московский авиационный институт, Москва
Аннотация: В данной статье приведены результаты анализа факторов, оказывающих влияние на горелочное устройство теплогенераторов, а также методов их выбора. Приведены результаты экспериментального исследования зависимости эффективности теплогенераторов от рабочей мощности горелочных устройств. Разработаны рекомендации при выборе теплогенератора и горелочного устройства. Ключевые слова: теплогенератор, горелочное устройство, режим горения, рабочая мощность, тепловой баланс.
Совершенствование технологии производства, передачи и потребления тепловой энергии, экономия топливно-энергетических ресурсов, охрана окружающей среды являются приоритетными направлениями развития прикладных исследований в области теплоэнергетики. При этом вопросы повышения энергетической эффективности и применения технологий энергосбережения становятся наиболее актуальными на этапе производства тепловой энергии. Энергосбережение, при правильной реализации организационных, правовых, технических, технологических, экономических и иных мер на теплоисточниках обладает значительным потенциалом снижения потребления топлива, а следовательно, и себестоимости выработки тепловой энергии.
В котельных одним из способов снижения затрат на производство тепловой энергии является повышение КПД теплогенераторов [1]. Коэффициент полезного действия (КПД) теплогенераторов, работающих на природном газе и мазуте, составляет 85-92 % (при расчете по низшей теплоте сгорания топлива). Однако фактический КПД теплогенераторов нередко существенно отличается от приведенных в технических документах. Существует стереотип, что это связано с некачественной настройкой
горелочного устройства, с качеством газа (поскольку наладка происходит в начале отопительного периода, а оценка эффективности в отопительный период); с динамическим режимом теплопотребления. Все данные причины наличествуют. Вместе с тем минимизировать их можно за счет согласования мощности теплогенератора и горелочного устройства, как на стадии проектирования, так и эксплуатации [2].
Существует два основных вида газовых горелок - это вентиляторные (наддувные) горелки, в которых воздух, необходимый для процесса горения, нагнетается в смесительный узел, и атмосферные горелки, где процесс горения обеспечивается воздухом, подаваемым естественным путем. Газовая наддувная горелка подбирается к теплогенератору отдельно и в большинстве случаев не включена в комплект поставки. В данном случае у потребителя появляется множество вариантов выбора марки, типа и производителя горелочного устройства. Для полного сжигания топлива газовые горелки должны удовлетворять следующим условиям: надежность и безопасность в работе; устойчивое зажигание в широких пределах измерения теплопроизводительности горелок; простота конструкции, изготовления, обслуживания, ревизии, ремонта и автоматизации работы горелки; универсальная возможность использования в установках различных типов; допустимое сопротивление по воздушному тракту; бесшумная работа на всех нагрузках, без вибраций арматуры и элементов установки.
В работах [3-5] рассмотрена компоновка теплогенераторов и горелочных устройств. Полученные при этом рекомендации основаны на данных наладочных испытаний и опыте эксплуатации. Результаты этих исследований показали, что от выбора и компоновки горелочных устройств в значительной мере зависит безопасное и рациональное использование топлива.
При избытке топлива или недостатке кислорода в топливной смеси, горение топлива будет происходить не полностью и сопровождаться образованием угарного газа, а также снижением количества выделяемой теплоты (процесс неполного сгорания применяется при производстве генераторного газа и концентрированного углеводородом твердого топлива). При большем количестве воздуха, чем требуется, избыточное количество воздуха поглощает некоторое количество тепла, а также оставшееся тепло распределяется на больший объем газов, снижая удельный тепловой поток. Ниже в таблице 1 приведены характеристики топлива и результаты расчета количества воздуха. Количество кислорода, содержащегося в воздухе при нормальных условиях (высоты над уровнем моря - 100 м, температуры воздуха - 20 °С) составляет приблизительно 21 % от объема и 23 % от веса. Уменьшение количества кислорода при уменьшении плотности воздуха, связанное с его нагреванием при горении и изменением высоты над уровнем моря является фактором, которым нельзя пренебрегать. Кроме того, на содержание кислорода в воздухе влияет: влажность воздуха (увеличение относительной влажности воздуха снижает содержание кислорода); повышенное содержание в воздухе пыли и других волокнистых соединений.
Топливо характеризуется: количеством теплоты (кДж/кг или кДж/нм ), произведенным при полном сгорании единицы массы или объема топлива с учетом теплоты, полученной при конденсации водяных паров из дымовых газов (высшая теплотворная способность); теоретическим количеством воздуха, необходимого для горения - минимальным количеством воздуха; точкой росы - температура при достижении которого - водяной пар, содержащийся в дымовых газах, начинает конденсироваться; относительной плотностью газа - соотношение массы одного и того же объема сухого воздуха и газа, измеряемого при одинаковой температуре и давлении; взрывоопасной концентрацией - концентрацией газа в воздухе, %, в котором
данная смесь является взрывоопасной; числом Воббе (тепловая мощность газа) - соотношением высшей теплотворной способности и квадратным корнем относительной плотности газа.
Таблица №1
Характеристики газообразного топлива
Название топлива Удельная плотность при 15 °С Взрывоопасная концентрация, % Теплотворная способность, МДж/Нм3 Теоретически необходимый количества воздуха, м3/Нм3 Теоретическое количество влажных ДГ, м3/Нм3 Водяной пар в ДГ, кг/Нм3 Точка росы, °С Число Воббе, МДж/Нм3
низшая высшая
Метан (чистый) 0,555 5-15 34,02 37,78 9,56 10,44 1,61 58 45,87
Пропан (чистый) 1,555 2,4-9,3 88 96,65 24,37 26,16 3,29 54 77,51
Бутан (чистый) 2,094 2-7,6 116,09 125,81 32,37 34,66 4,2 53 80,22
Природный газ (86% метан, 14% азот) - - 29,25 32,49 - - - - 37,39
Сжиженный нефтяной газ (70 % пропан, 30 % бутан) 1,686 2,1-9,5 101,6 110,4 26,32 28,23 3,51 54 78,25
Биогаз (64 % метан, 34,6 % двуокись углерода, 1,2 % азот) 0,896 7,8-23,4 23 25,5 6,12 7,05 1,03 57 24,3
Бытовой газ (54,5 % водород, 5,5% гарный газ, 24,4 % метан и т.д.) 0,397 5-30 20,9 23,6 4,33 4,98 0,92 62 33,17
Большинство теплогенераторов оснащаются моноблочными вентиляторными горелками. Из данных исследований следует, что наиболее перспективными являются горелки с плавным регулированием, позволяющим осуществлять непрерывный режим горения. Данный режим позволяет оборудованию работать без динамических и температурных воздействий и оптимизирует затраты (потери) тепловой энергии на собственные нужды. Для выбора горелки рекомендовано использовать результаты экспериментальных данных, представленных в виде графика. Горелку следует подбирать, исходя из условий попадания максимальной тепловой нагрузки в ее рабочий диапазон.
Однако данные рекомендации не учитывают отклонения, допущенные при изготовлении и выборе теплогенератора, его фактического состояния. Тепловой, гидравлический и аэродинамический режим работы теплогенератора также отличны от расчетного. Вследствие этого возникают отклонения технико-экономических показателей и критериев эффективности работы систем теплоснабжения [6].
Для подтверждения влияния данных отклонений и необходимости дополнительного согласования мощности теплогенератора и горелочного устройства проведены измерения на действующей системе теплоснабжения.
Общие сведения по теплоисточнику - результаты замеров, использованные для анализа, представлены в таблице 2. В котельной установлены два котлоагрегата EПprex 760, введенные в эксплуатацию в 2012 году. Температурный график отпуска тепловой энергии в сеть - 95/70 °С. Суммарная присоединенная тепловая нагрузка потребителей СЦТ равна 0,734 Гкал/ч. В котельной осуществляется погодное регулирование.
Таблица №2
Общие сведения по теплоисточнику ООО «Энергосервис» г. Пенза
Наименовани е котельной, адрес, Тип котель ной Марка котлоагре гата Год ввода в эксплуат ацию Установленн ая тепловая мощность котлоагрегат а, Гкал/ч КПД Подключе нная тепловая нагрузка, Гкал/ч
по ул. Набережная реки Пенза, 3а отопит ельная Ellprex 760 2017 г. 0,499-0,653 92,1-91,5 0,734
Ellprex 760 2017 г. 0,499-0,653 92,1-91,5
Таблица №3
Характеристики котлоагрегатов и горелочных устройств котельной
Тип Полезная мощность котла, кВт КПД- 100% Марка горелки Режим работы Мощность, кВт
Ellprex 760 0,4990,653 92,191,5 CUENOD С100 GX507 ^ Двухступенч атый 1 ступень 170,0
2 ступень 520,0-820,0
Ellprex 760 0,4990,653 92,191,5 CUENOD С100 GX507 ^ Двухступенч атый 1 ступень 170,0
2 ступень 520,0-820,0
Измерения параметров теплоносителя (расход, температура) данной котельной производятся в двух точках при работе котельной в режиме погодного регулирования. Кроме того, за период установившегося режима или в данном случае, по истечении периода стабилизации сигналов с датчиков температуры и расхода, фиксируется расход газа в начале и конце периода измерения.
Тепловая схема котельной, обеспечивающей тепловой энергией с отопительно-вентиляционными целями при низкотемпературном графике (95-70 °С, 105-70 °С) близко расположенных (в радиусе до 0,5 км) квартальных потребителей как с индивидуальными тепловыми пунктами, так и при непосредственном подключении через тепловые узлы [7,8], изображена на рис. 1. Регулирование величины отпущенной в сеть тепловой энергии в данной схеме, осуществляется путем поддержания температуры теплоносителя в подающем трубопроводе, по утвержденному температурному графику и согласно температуре наружного воздуха. Теплоноситель сетевыми насосами, размещенными на подающем коллекторе, передается в абонентскую систему теплоснабжения (включающая ИТП или тепловой узел, системы отопления и вентиляции). Теплоноситель, в зависимости от схемы абонентского теплового узла, передав тепловую энергию с теми или иными целями, охлажденный возвращается в котельную
в коллектор обратного сетевого теплоносителя. Часть теплоносителя из коллектора поступает в котлоагрегаты для обеспечения их работы и съема произведенной тепловой энергии.
При этом поступающий в котлоагрегат теплоноситель при необходимости (при его температуре ниже 50 °С) для исключения конденсации дымовых газов в котлоагрегате, подогревается теплоносителем из подающего коллектора. Теплоноситель из подающего в обратный коллектор перемещается рециркуляционным насосом. Для обеспечения температурного графика часть теплоносителя обратного коллектора поступает на трехходовой смесительный клапан для подмеса с теплоносителем от подающего коллектора.
К1 - котел водогрейный, К2 - циркуляционный насос, КЗ - сетевой насос Рис. 1 - Тепловая схема котельной ООО «Энергосервис» г. Пенза
Основными задачами, решаемыми при помощи измерения параметров теплоносителя в разных режимах работы теплогенераторов являются:
- определение по данным параметрам тепловой мощности теплогенератора в разных режимах горения;
- определение критерия эффективности производства тепловой энергии (определение удельного расхода топлива);
- оценка эффективности технологического процесса производства тепловой энергии;
- накопление базы данных для эффективной наладки (настройки) режимов горения топлива и графиков отпуска тепловой энергии в систему отопления (режимных карт теплогенератора).
Для обработки и собирания информации была создана система сбора и обработки данных, включающая в себя следующие узлы: персональный компьютер РС iRUHome 510 i5-3330/8Gb/1Tb/Gf610, с установленными лицензионными программами, аналого-цифровая плата Е14-440, согласующее устройство (блок шунтов), блок питания датчиков, датчики температуры, портативный расходомер жидкости Portaflow 330.
Обработанные данные параметров теплоносителя исследуемых теплогенераторов представлены в виде графиков (рис. 2, 3).
При среднем значении расхода теплоносителя (59,10 м /ч) за период измерения в таблице 4 представлены средние параметры.
Таблица 4
Результаты измерений параметров теплоносителя и показатели эффективности работы котлоагрегатов
№ котлоагрегата и режим горения Период измерения, мин Расход газа, м3 Температура теплоносителя, °С Средняя тепловая мощность, Гкал/ч Удельный расход топлива, кг.ус.т./Гк ал
в подающем в обратном
№1/1 ступень 51:03 39 52,945 47,003 0,342 153,95
№1/2 ступень 33:55 32 53,691 46,745 0,399 163,20
№2/1 ступень 39:42 34 53,252 46,812 0,373 158,56
№2/2 ступень 35:17 36 56,11 48,498 0,439 160,39
и
Рис. 2. - Температура теплоносителя в точке измерения при работе
котлоагрегата №1
и
Рис. 3. - Температура теплоносителя в точке измерения при работе
котлоагрегата №2
Допустимое превышение удельного расхода газа в периоды проведения измерения обусловлено незначительным отклонением настроечных значений от рекомендованных при данной мощности.
Запас установленной мощности котельной позволил произвести настройки мощности второй ступени горения на значениях, близких к минимальным, что позволило оптимизировать режим горения, теплоотдачи и теплосъема.
На основании анализа полученных результатов экспериментальных измерений сформулированы рекомендации по согласованию мощности теплогенератора и горелочного устройства [9].
Выбор горелочного устройства желательно согласовывать с рекомендациями производителей с учетом возможной настройки мощности горелочного устройства на высшей ступени горения на уровне 70 и менее % от установочной мощности котлоагрегата.
Настройки мощности горелочного устройства могут быть уточнены в сторону повышения только по результатам составления и оценки топливного баланса (не менее 2-3 часовой работы котлоагрегата с горелочным устройством в режиме максимального горения) [10].
Мощность малого режима горения в котельных с обеспечением тепловой энергией для отопительно-вентиляционных целей должна соответствовать среднему прогнозному отклонению тепловой нагрузки, полученному на основании анализа результатов мониторинга параметров наружного воздуха за последние три года. В котельных, производящих тепловую энергию в т.ч. на цели ГВС, мощность малого режима горения должна соответствовать средненедельной тепловой нагрузке потребителей горячей воды.
Литература
1. Ениватов А.В., Артемов И.Н., Савонин И.А. Оптимизация тепловой схемы котельной с утилизатором тепла дымовых газов // Инженерный вестник Дона, 2018, №1. URL: ivdon.ru/magazine/archive/n1y2018/4746.
2. Ениватов А.В. Артемов И.Н, А.В. Неясов А.С. Оптимизация топливоиспользования в блочно-модульных котельных // Инженерный вестник Дона, 2019, №1. URL: ivdon.ru/magazine/archive/n1y2019/5672.
3. Лаврентьев А.В., Наумов С.А., Горячев С.В. Увеличение полноты сгорания топлива в газовой горелке путем расширения диапазона ее
регулирования // Теплогазоснабжение: состояние, проблемы, перспективы: сб. материалов всерос. науч.-практ. конф, 16-17 нояб. 2011. - Оренбург: ООО "НикОс", 2011. - С.90-92.
4. Бельская Т.И. О выборе горелочных устройств для котлоагрегатов малой мощности при реконструкции муниципальных котельных и других топливосжигающих установок // Омск. науч. вестн. - 2016. - N 1(145). - С.55-57.
5. Борисов А.А. Выбор горелочных устройств для малопроизводительных котлоагрегатов // Энергия-2019: материалы 14-ой междунар. науч.техн. конф. студентов, аспирантов и молодых ученых, Иваново, 2-4 апр. 2019. В 6 т. Т.1. Теплоэнергетика. - Иваново: ИГЭУ, 2019. -С.131-132.
6. Лысяков А.И., Артемов И.Н., Ениватов А.В., Зинкин Д.А., Цыцарева Е.И. Анализ отклонений основных параметров работы котлоагрегатов в период эксплуатации. Саранск. 2013.-C. 251-221.
7. Никифоров Г.В. Энергоэффективные системы отопления. Изд. 3-е, перераб. и доп. - Магнитогорск: Магнитогорский дом печати, 2011. 163 с.
8. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети: Учебник для вузов. 7 -е изд. Издательство МЭИ, 2001. с.472.
9. Keil R.H., Baird M.N. Enchancement of Heat Transfer by Flow Pulsation.-"Industrial Engineering Chemistry Process Desing and Development USA", vol.10, 1971, N 4, pp.473-478.
10. West F.B., Taylor A.T. The effect of pulsations on heat transfer-turbulent flow of water inside tubes. - «Chemical Engineering Progress», vol. 48, N.1. PP.39-43.
References
1. Enivatov A.V., Artemov I.N., Savonin I.A. Inzhenernyj vestnik Dona, 2018, №1. URL: ivdon.ru/magazine/archive/n1y2018/4746.
2. Enivatov A.V. Artemov I.N, Neyasov A.S. Inzhenernyj vestnik Dona, 2019, №.1 URL: ivdon.ru/magazine/archive/n1y2019/5672.
3. Lavrent'yev A.V., Naumov S.A., Goryachev S.V. Uvelicheniye polnoty sgoraniya topliva v gazovoy gorelke putem rasshireniya diapazona ye regulirovaniya [Increasing the completeness of fuel combustion in a gas burner by expanding the range of its regulation]. Orenburg. 2011. pp. 90-92.
4. Bel'skaya T.I. O vybore gorelochnykh ustroystv dlya kotloagregatov maloy moshchnosti pri rekonstruktsii munitsipal'nykh kotel'nykh i drugikh toplivoszhigayushchikh ustanovok. [On the choice of burners for low-power boilers during the reconstruction of municipal boiler houses and other fuel-burning plants]. Omsk. 2016. pp. 55-57.
5. Borisov A.A. Vybor gorelochnykh ustroystv dlya maloproizvoditel'nykh kotloagregatov. [The choice of burners for low performance boilers]. Ivanovo. 2019. pp. 131-132.
6. Lysyakov A.I., Artemov I.N., Enivatov A.V., Zinkin D.A., Tsytsareva Y.I. Analiz otkloneniy osnovnykh parametrov raboty kotloagregatov v period ekspluatatsii [Analysis of deviations of the main parameters of the boiler units operation during operation]. Saransk. 2013. pp. 251-221.
7. Nikiforov G.V. Energoeffektivnyye sistemy otopleniya. [Energy efficient heating systems]. Magnitogorsk. 2011. 163 p.
8. Sokolov Teplofikatsiya i teplovyye seti. [Heating and heating networks]. Moskva. 2001. 472 p.
9. Keil R.H., Baird M.N. Enchancement of Heat Transfer by Flow Pulsation. "Industrial Engineering Chemistry Process Desing and Development USA", vol.10, 1971, N 4, pp. 473-478.
10. West F.B., Taylor A.T. The effect of pulsations on heat transfer-turbulent flow of water inside tubes. «Chemical Engineering Progress», vol. 48, N.1. pp. 3943.
