CC BY
356
Кожевникова Елена Сергеевна,
доцент Самарского государственного технического университета, кафедра "Электрические станции", к.т.н.
443010 г. Самара, ул. Чернореченская, д. 21
Тел.: 8-(846)-242-37-89; эл. почта: tglcbcdcva@mail.ru
Челпанов Валерий Вячеславович,
ведущий инженер ЗАО СЭПНУ "Оргнефтехимэнерго"
443069 г. Самара, ул. Волгина, д.119 Тел.: 8-(846)-337-08-32
Синельникова Светлана Николаевна,
ассистент кафедры "Электрические станции" Самарского государственного
технического университета
443000 г. Самара, ул. Ново-Садовая, д. 299
Тел.: 8-(846)-242-37-89
УДК 621.311.1:658.26
А.Е. Веселов, В.В. Ярошевич, Е.А. Токарева, Г.П. Фастий СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ С ВИДОИЗМЕНЕННЫМИ СХЕМАМИ СОЕДИНЕНИЯ В ТРЕУГОЛЬНИК ОБМОТОК ПОНИЖАЮЩИХ ТРАНСФОРМАТОРОВ
Аннотация
Предложены принципиально новые варианты построения систем электроснабжения на базе изменения схем соединения в треугольник обмоток общепромышленных понижающих трансформаторов. Реализация этих схем позволяет избежать традиционного увеличения сопротивления в цепях питания за счет реактирования в нормальных режимах и обеспечит глубокое ограничение токов коротких замыканий в промышленных электрических сетях.
Ключевые слова:
трансформатор, система электроснабжения, короткое замыкание, схема соединения обмоток.
A.E.Veselov, V.V.Yaroshevich, E.A.Tokareva, G.P.Fastiy
POWER SUPPLY SYSTEM WITH MODIFIED CONNECTION DIAGRAM TRIANGLE WINDING STEP-DOWN TRANSFORMER
Abstract
We propose a fundamentally new ways of building electrical systems on the basis of changes in the connection scheme in general industrial triangle winding step-down transformers. The implementation of the schemes to avoid the traditional increase in resistance in the food chain through reaktirovaniya in normal conditions and will provide depth limit short circuit currents in industrial power networks.
Keywords:
transformer, electrical power system, short circuit, connection scheme.
В электрических сетях с изолированной нейтралью 6-35 кВ можно достичь глубокого ограничения токов короткого замыкания (КЗ) без увеличения сопротивления в цепях питания (реактирования сети) в нормальных режимах за счет применения новых схем подключения к распределительной сети обмоток понижающих трансформаторов, предназначенных для соединения в треугольник. Рассмотрим исследованные варианты построения систем электроснабжения (СЭ) подобного типа.
Системы электроснабжения с соединением обмоток трансформатора в треугольник через токоограничивающие устройства. На рис.1 изображены четыре схемы СЭ с понижающими трансформаторами, имеющими одну или две обмотки низкого напряжения (НН). Приняв номинальные мощности трансформаторов и относительные величины их сопротивлений во всех схемах одинаковыми, имеем токи КЗ в схеме с раздельной работой на нагрузку расщепленных обмоток НН (схема на рис.1в) практически вдвое меньше по сравнению со случаем двухобмоточного трансформатора с соединенными параллельно расщепленными обмотками НН (рис.1б). Однако в схеме, представленной на рис.1в, имеем вдвое большее сопротивление цепи питания и, соответственно, ухудшенное качество напряжения. Осуществлением параллельной работы секций шин НН расщепленных обмоток трансформатора через токоограничивающее устройство (ТОУ) (рис.1г) достигается высокое качество напряжения в нормальном режиме и ограничение токов КЗ, при идеальных характеристиках ТОУ до уровня, присущего схеме на рис.1в, т.е. в два раза. При этом проходная мощность ТОУ, необходимая для обеспечения беспрепятственного протекания в нормальных режимах уравнительных токов при неравенстве нагрузки секций, согласно данным [1], должна составлять 25-30% от номинальной мощности трансформатора.
Рис.1. Схемы систем электроснабжения с одной и двумя секциями сборных шин
Заметим, что большей, чем в схемах (рис.1в, г), кратности ограничения токов КЗ можно добиться и при установке в цепи присоединения сборных шин к обмоткам трансформатора линейных, одинарных и сдвоенных реакторов. Помимо увеличения затрат на сооружение СЭ в этих случаях будет также ухудшаться качество напряжения в нормальных режимах.
В 1980 г. Л. А.Кругловым и А.И.Баташовым [2] предложена новая схема построения СЭ с понижающим трансформатором, содержащая, как и схема на рис.1г, две секции сборных шин и ТОУ, но обладающая лучшими
а
характеристиками по уровням токов КЗ при обеспечении качества напряжения, присущего схемам на рис.1а,б,г. Рассмотрим ее свойства более подробно [3].
На рис.2 показана принципиальная схема СЭ с двухобмоточным понижающим трансформатором, обмотка НН которого замкнута в треугольник через ТОУ (группа соединений У/А-11). Она отличается двумя секциями сборных шин, к которым подключаются начала и концы обмотки трансформатора и разделённая, по возможности, поровну нагрузка (потребители типа Н-1 и Н-2).
а1
в1
СІ
вгО о о
К1
Н-1
А я ВІг Сіг
^ТОУвЬ
-|ТОУс|-
1 секция 2 секция
□ П Пв!
=т
К2
вз взП П
ЇЇ
а2
в2
с2
П П Пв2
Н-2
А/У-П
0,4 кВ
Н-3
Рис.2. Принципиальная схема системы электроснабжения со специальным подключением трансформатора с соединением обмоток в треугольник через две секции шин и ТОУ
В данной схеме возможно также подключение части нагрузки, включаемой на линейное напряжение, непосредственно к обмоткам трансформатора (потребители типа Н-3). Такими потребителями, как показано на рис.2, могут быть трансформаторы 6-10/0.4 кВ, имеющие соединенные в треугольник обмотки ВН.
Для реализации указанных соединений необходимо вывести на крышки баков трансформаторов начала и концы фазных обмоток. В случае применения трансформаторов с расщепленными обмотками соответствующие фазные обмотки следует соединять внутри бака параллельно.
Нормальные режимы в данной системе электроснабжения не отличаются от обычных, поскольку ТОУ здесь обеспечивает параллельную работу секций сборных шин. Эффект глубокого ограничения аварийных токов при КЗ в распределительной сети (например, точка Кі) обусловлен резким увеличением сопротивления цепи с ТОУ, что вынуждает токи КЗ замыкаться через нагрузку неаварийной секции СЭ.
В рассматриваемой схеме могут использоваться ТОУ любого известного типа. На рис.2 изображено рассмотренное в статье А.В.Веселова с соавторами [3] реакторно-диодное ТОУ. Возможно, в принципе, применение и ТОУ простейшего типа - линейных токоограничивающих реакторов. Затраты на ТОУ зависят от требуемой проходной мощности цепи, а последняя определяется величинами токов, которые протекают через ТОУ в нормальном режиме.
Анализ векторных диаграмм токов в цепи с ТОУ в нормальных режимах при возможных сочетаниях мощностей нагрузок на секциях показал, что наибольшая величина тока составляет 29% от номинального (линейного) тока трансформатора на стороне НН. Относительно небольшая величина тока (проходной мощности) ТОУ обусловлена принятым принципом разнесения нагрузок на две секции шин. В работе
А.И.Баташова [4] была исследована возможность снижения тока через ТОУ за счет рационального размещения и регулирования конденсаторных батарей (КБ), устанавливаемых для компенсации реактивной мощности. Их использование в соответствии с полученными законами регулирования позволяет практически вдвое снизить требуемую проходную мощность ТОУ при одновременном достижении эффекта полной компенсации реактивной мощности нагрузки и разгрузки от реактивных токов питающего трансформатора.
В режиме КЗ в схеме (рис.2) срабатывание ТОУ с характеристикой, обеспечивающей разрыв соответствующих цепей, вызывает изменение схемы соединения обмоток трансформатора. Так, при трехфазном КЗ в точке К1 в цепь КЗ последовательно включаются фазные обмотки трансформатора с линейными напряжениями на их зажимах и большое сопротивление нагрузки Н-2 другой
секции. Несмотря на увеличение в л/3 раз ЭДС в цепи КЗ, аварийные токи при этом, как показали исследования, не превышают 10% от токов КЗ в случае установки вместо ТОУ закороток, когда схема СЭ по своим свойствам становится эквивалентной схемам, представленным на рис.1а,б. Однако столь глубокое ограничение тока КЗ на практике не всегда необходимое, сопровождается повышением в момент аварии напряжения на неаварийной
секции почти в у[з раз. Поэтому целесообразно использование компромиссных решений, направленных на уменьшение перенапряжений и длительности существования аварийного режима.
При включении ТОУ непосредственно на выводах обмоток трансформатора и установке в цепи питания секций сборных шин быстродействующего вакуумного или тиристорного выключателя В1 (рис.2) длительность существования аварийного режима может быть сокращена до одного периода промышленной частоты. Если при этом применить ТОУ, не полностью разрывающие цепь при КЗ и быстро восстанавливающие близкое к нулю сопротивление в послеаварийном режиме, то опасные перенапряжения на неаварийной секции будут отсутствовать, а после отключения аварийной секции выключателем немедленно восстановится нормальное питание неаварийной секции. Условия работы двух выключателей В1 в цепях питания секций являются облегченными. Принцип головного выключателя обеспечивает при этом предельно малые токи КЗ, отключаемые линейными выключателями В2. Эти выключатели могут быть заменены на выключатели нагрузки. После отключения выключателя В2 аварийной линии включается выключатель Вь восстанавливающий нормальный режим СЭ.
С учетом сказанного, в качестве ТОУ целесообразно применить рассмотренные в работе [3] реакторно-диодные токоограничивающие устройства (РДУ) по рис.2. При выборе реактора РДУ с индуктивным сопротивлением в диапазоне 3хт < хр < 6хт, где хт - сопротивление понижающего трансформатора при нормальной схеме соединении обмоток НН, достигается кратность ограничения ударных токов КЗ большая, чем в случае раздельной работы расщепленных обмоток НН трансформатора (рис.1в) при несущественном перенапряжении на неаварийной секции (см. соответствующие зависимости для токов (1) и напряжений (3) на рис.3). Кривые построены в функции отношения хр/хт и при хр = 0 отвечают случаю аварии на стороне НН трансформатора с обычной схемой соединения обмоток, а при хр/хт = да - случаю применения ТОУ, разрывающего цепь при КЗ. На рис.3 кривая 2 показывает степень ограничения токов КЗ в СЭ, изображенной на рис.1г с использованием аналогичного типа ТОУ. Отчетливо виден существенно больший эффект токоограничения в рассматриваемой схеме СЭ.
Пример расчета переходного процесса при КЗ в точке К1 с ТОУ типа РДУ, имеющего реактор с сопротивлением хр = 6хт и выключателем В1, обеспечивающим отключение цепи после прохождения одной полуволны тока КЗ, представлен на рис.4. Исходный режим работы СЭ соответствует номинальной нагрузке на секциях. Сплошными линиями здесь показаны токи в цепи выключателя В2 в относительных единицах при /б = /кз не0гр = Ифном/хт. Пунктирными линиями построены напряжения на неаварийной секции 2. Как видно, ударное значение тока КЗ не достигает 40% от значения неограниченного тока КЗ, а перенапряжения с величиной 1.26-^ном, существуя в течение одного периода, являются неопасными.
Другим возможным решением задачи ограничения перенапряжения при предельно глубоком ограничении тока КЗ является применение в цепях питания обеих секции сборных шин вольтодобавочных трансформаторов, специальное включение обмоток которых обеспечивает при КЗ введение в контур тока ЭДС, сохраняющей номинальное напряжение на неаварийной секции [5]. Такое решение, впрочем, является достаточно сложным.
Рис.3. Ограничение токов КЗ и напряжение на неаварийной секции в зависимости от хр/ хт
Рис.4. Пример процесса отключения выключателем трехфазного КЗ при использовании ТОУ
Схемы системы электроснабжения, в которых токи КЗ отсутствуют, без применения токоограничивающих устройств. Важным частным случаем СЭ по рис.2 является схема, в которой отсутствуют нагрузки типа Н-1 и Н-2 и имеются только нагрузки типа Н-3, подключенные к обеим секциям шин через выключатели В3. Такое возможно, например, при распределении мощности
только на напряжении 0.4 кВ через включенные согласно рис.2, понижающие трансформаторы со схемой соединения А/У. Исключение из схемы ТОУ здесь не приводит к изменению нормального режима нагрузки, а при любых видах КЗ в сетях с промежуточным напряжением аварийные токи отсутствуют. Так, при трехфазном КЗ в точке К2 напряжение на секции 1 будет равно нулю, а на секции 2 повышается до уровня линейного напряжения. В то же время у потребителей 0.4 кВ сохраняется номинальное напряжение, поскольку первичные обмотки их трансформаторов подключены параллельно обмоткам трансформатора главной понизительной подстанции (ГПП). В нормальном режиме вследствие симметрии СЭ на стороне 6-10 кВ на секциях 1 и 2 трехфазные напряжения равны по модулю, противоположны по фазе и составляют 0.5 ином. Отсутствие в схеме опасных аварийных токов (КЗ на стороне 0.4 кВ приводит к несущественному возрастанию токов на стороне высокого напряжения (ВН) позволяет применять предельно облегченную коммутационную аппаратуру (выключатели В1 и В3), причем один из двух комплектов выключателей В3 может быть заменен на разъединители.
Заметим, что нагрузкой, включаемой по типу Н-3, могут быть также высоковольтные двигатели с фазными обмотками, выполненными на линейные напряжения.
Другим частным случаем применения рассматриваемого принципа соединения обмоток трансформаторов является схема выдачи мощности от генератора через повышающий трансформатор в сеть ВН (рис.5). Здесь соответствующие фазные обмотки генератора и трансформатора соединяются друг с другом с помощью двух трехфазных комплектов токопроводов. Номинальные напряжения обмоток трансформатора и генератора согласованы. Несмотря на отсутствие гальванических связей отдельных фазных обмоток друг с другом, присущих традиционным схемам соединения обмоток генератора в звезду и обмоток трансформатора в треугольник, режимы работы генератора и трансформатора соответствуют их номинальным условиям. В то же время любые междуфазные КЗ и КЗ на землю на стороне генераторного напряжения не приводят к появлению аварийных токов, что повышает надежность работы блока генератор-трансформатор.
Рис. 5. Схема блока генератор-трансформатор без токов КЗ на генераторном напряжении
Последовательное соединение нескольких трехфазных обмоток трансформатора в треугольник. Расщепление обмоток трансформатора позволяет практически в два раза ограничить токи КЗ по сравнению со случаем применения двухобмоточного трансформатора той же мощности без расщепленных обмоток (схема на рис.1в). В настоящем разделе рассматривается схемное решение, позволяющее в случае применения трансформаторов с расщепленными обмотками ограничить токи КЗ практически в четыре раза без использования ТОУ. Это достигается за счет отказа от раздельного соединения обмоток по схеме треугольник и создания новой схемы с гальваническими связями двух трехфазных обмоток.
На рис.ба приведена принципиальная схема такой СЭ, в которой начала фаз первой расщепленной обмотки соединены с концами соответствующих фаз второй расщепленной обмотки, а начала фаз второй расщепленной обмотки соединяются с концами соответствующих фаз первой расщепленной обмотки, причем сохраняется общепринятая последовательность чередования фаз («А», «В», «С»). Образующееся соединение обмоток можно назвать «двойной треугольник» (см. векторную диаграмму напряжений на рис.бб). В трансформаторах с расщепленными обмотками такое соединение лучше всего выполнять внутри бака.
Начала фаз обмотки НН1 подключаются через выключатели к первой секции сборных шин, а начала фаз обмотки НН2 - ко второй. В данной СЭ также возможно подключение нагрузки двумя способами, описанными выше. При этом нагрузки Н-31 подключаются параллельно расщепленным обмоткам НН1, а нагрузки Н-32 - параллельно обмоткам НН2.
Секции сборных шин могут работать раздельно или параллельно через ТОУ. Рассмотрим вначале режимы при отсутствии связей между секциями.
Нормальный режим при равных нагрузках Н-1 и Н-2, а также Н-31 и Н-32 ничем не отличается от режима в схеме с обычным соединением обмоток расщепленного трансформатора. В предельном случае несимметрии (имеется только номинальная нагрузка типа Н-1) токи от нагрузки первой секции протекают через соответствующие фазы обеих обмоток трансформатора, что эквивалентно увеличению сопротивления цепи питания секции 1 почти в два раза. Однако в этом случае токи в обмотках не будут превышать их номинальных значений.
Наличие нагрузки типа Н-3 способствует смягчению некоторых отрицательных эффектов, обусловленных несимметрией нагрузок секций, включенных по типу Н-1 и Н-2.
В аварийном режиме, например, при КЗ в точке К1, в цепь КЗ последовательно включаются сопротивления двух расщепленных обмоток, что приводит к ограничению тока почти в два раза по сравнению с ограничением в схеме с раздельной работой расщепленных обмоток трансформатора (рис.1в). На неаварийной секции при этом напряжение увеличивается в пределе (при отсутствии на ней нагрузки) до 1.5 ином. При наличии номинальной нагрузки, как показали исследования, повышения напряжения не превышает 1.25 ином. На нагрузке Н-3, подключенной параллельно обмоткам питающего трансформатора, наблюдается при этом небольшое (до 20%) снижение напряжения.
Рис. 6. Схема системы электроснабжения с последовательным соединением расщепленных обмоток в треугольник
Исследования также показали, что анализ токов и напряжений в СЭ по рис.6 с соединением расщепленных обмоток НН трансформатора по схеме «двойной треугольник», как в нормальных симметричных режимах при неравенстве нагрузок 8Н1 и 8Н2, так и в аварийном режиме трехфазного КЗ, можно проводить с использованием однофазной схемы замещения, показанной на рис.7. Здесь хт - сопротивление трансформатора, определенное при условии параллельного соединения расщепленных обмоток НН1 и НН2 (в о.е. обычно Хт= = 0.105...0.12).
Таким образом, в схеме, приведенной на рис.ба, при раздельной работе секций достигается значительный эффект ограничения тока КЗ, однако режимы по уровням напряжения при несимметрии нагрузок секций являются несколько более неблагоприятными по сравнению со случаем раздельной работы секций обычных
расщепленных обмоток. Устранить этот недостаток можно путем объединения секций на параллельную работу через ТОУ, имеющее проходную мощность порядка
0.25 £ном. При этом режимы по напряжению и загрузке обмоток трансформатора не отличаются от присущих схеме на рис.1б, однако при КЗ в распределительной сети за счет действия ТОУ и, соответственно, быстрого возрастания межсекционного сопротивления имеем эффект ограничения, близкий к вышеописанному.
Йн1 йн
Рис. 7. Однофазная схема замещения трансформатора СЭ по рисунку 6а
Вместо ТОУ можно использовать и быстродействующие выключатели, осуществляющие опережающее разъединение секций, при этом, впрочем, в схеме существуют повышенные уровни ударных токов КЗ.
Подчеркнем, что при одинаковых нагрузках секций в применении ТОУ нет необходимости.
Принцип соединения обмоток в двойной треугольник эффективен и при построении блоков генератор-трансформатор на электростанциях (рис.8).
Т
НН2
Рис.8. Схема выдачи мощности от генератора через трансформатор с последовательным соединением расщепленных обмоток низкого напряжения
Г
Здесь к повышающему трансформатору, имеющему последовательное соединение расщепленных обмоток НН, подключается генератор с двумя одинаковыми параллельными обмотками на статоре. Обмотки генератора порознь соединяются с соответствующими шестью выводами трансформатора. В приведенной схеме уровни токов КЗ на стороне НН трансформатора более чем в 4 раза меньше по сравнению с токами в обычных блоках той же мощности с трансформатором и генератором, имеющими по одной трехфазной обмотке.
Литература
1. Новые схемные решения по построению систем электроснабжения с высоким качеством напряжения / А.Е.Веселов, В.В.Ярошевич, Е. А.Токарева // Моделирование переходных процессов и установившихся режимов высоковольтной сети: сб. науч. тр. Апатиты: Изд-во КНЦ РАН, 2008. 155 с.
2. А.с. 875332 СССР, МКИ3 Н 02 j 3/00. Устройство для электроснабжения переменным током / Л.А.Кучумов, А.И.Баташов (СССР). № 2879073/24-07; заявл. 28.01.80; опубл. 23.10.81, Бюл. № 39. 8 с.
3. Повышение эффективности работы систем электроснабжения на базе применения современных токоограничивающих устройств / А.Е.Веселов, Г.П.Фастий, А.С.Карпов, Е.А.Токарева // Моделирование переходных процессов и установившихся режимов высоковольтной сети: сб. науч. тр. Апатиты: Изд-во КНЦ РАН, 2008. 164 с.
4. Баташов А. И. Исследование и разработка систем электроснабжения с глубоким ограничением токов короткого замыкания: автореф. дис. ... канд. техн. наук / ЛПИ. Л., 1981. 16 с.
5. А.с. 1081732 СССР, МКИ3 Н 02 j 3/00. Устройство для электроснабжения переменным током / Г.М. Рубашов (СССР). № 3523194/24-07; заявл. 20.12.82; опубл. 23.03.84, Бюл. № II. 4 с.
Сведения об авторах
Веселов Анатолий Евгеньевич,
доцент кафедры «Электроэнергетика и электротехника» Кольского филиала Петрозаводского государственного университета, к.т.н.
Россия, 184209, Мурманская область, г. Апатиты, ул. Энергетическая, д. 19
Ярошевич Вера Васильевна,
младший научный сотрудник лаборатории надежности и эффективности оборудования энергосистем Центра физико-технических проблем энергетики Севера КНЦ РАН Россия, 184209, Мурманская область, г. Апатиты, мкр. Академгородок, д. 21А Эл. почта: yaroshevich@ien.kolasc.net.ru
Токарева Евгения Александровна,
младший научный сотрудник лаборатории надежности и эффективности оборудования энергосистем Центра физико-технических проблем энергетики Севера КНЦ РАН Россия, 184209, Мурманская область, г. Апатиты, мкр. Академгородок, д. 21А
Фастий Галина Прохоровна,
научный сотрудник лаборатории надежности и эффективности оборудования энергосистем Центра физико-технических проблем энергетики Севера КНЦ РАН Россия, 184209, Мурманская область, г. Апатиты, мкр. Академгородок, д. 21А Эл. почта: fastiy@ien.kolasc.net.ru
УДК 332.146: 620.9 (470.21)
В.В.Победоносцева
ОРГАНИЗАЦИОННЫЙ МЕХАНИЗМ РЕАЛИЗАЦИИ ЭНЕРГОСЕРВИСНОГО КОНТРАКТА
Аннотация
В статье рассматриваются понятие и модели энергосервисных контрактов, условия последних и законодательные требования к ним, а также соответствующая проблематика. Предложена схема организационного механизма инвестирования проекта (программы) с помощью энергосервисного контракта.
Ключевые слова:
энергосервисный контракт, энергосервисная компания, кредит, энергетический аутсорсинг.
V.V. Pobedonostseva ORGANIZATIONAL MECHANIZM OF THE IMPLEMENTATION OF ENERGY SERVICE CONTRACT
Abstract
The article deals with the concept and models of energy service contracts, the terms of the past and the legal requirements for them, and also related issues. A scheme for the organizational arrangement of projects (programs) investment with energy service contract.
Keyword:
energy service contract, energy service companies, credit, energy outsourcing.
Реализация любой программы кредитования проектов, связанных с оптимизацией энергетических решений, снижением энергозатрат и повышением энергоэффективности в части энергосбережения бюджетных зданий и многоквартирных жилых домов (МКД), должна в обязательном порядке осуществляться на принципах государственно-частного партнерства (ГЧП) с использованием энергосервисных контрактов и софинансирования потребителями, чтобы повысить заинтересованность всех участников процесса и избежать иждивенческих настроений. Да и законодательство, в частности Жилищный кодекс РФ, требует при принятии решения на проведение работ в МКД согласие собственников.
Инвестиционные проекты, связанные с энергосбережением, как правило, характеризуются более низкими показателями внутренней нормы доходности (ВНД, IRR), чем обычные коммерческие проекты, что обусловлено лительностью их осуществления и необходимостью сравнительно больших начальных расходов.
Доходы от реализации такого проекта растут медленнее, чем от коммерческого, но срок их функционирования сравнительно дольше, и интегральные доходы значительно выше. Кроме того, они способствуют решению ряда социально-экономических проблем.
Эффект от вложения в энергоэффективные мероприятия позволяет рассматривать эти вложения как реальные инвестиции, дающие коммерческую выгоду. Однако основными причинами, препятствующими большинству предприятий воспользоваться потенциалом энергосбережения, являются
