CC BY
120
УДК [621.472:621.548]:004.45 ББК 31.63:31.62В63
Н. Д. Шишкин, Е. А. Манченко
СИСТЕМНЫЙ АНАЛИЗ И АЛГОРИТМЫ РАСЧЕТА КОМБИНИРОВАННЫХ СОЛНЕЧНО-ВЕТРОВЫХ УСТАНОВОК
N. D. Shishkin, E. A. Manchenko
SYSTEM ANALYSIS AND CALCULATION ALGORITHM OF COMBINED SOLAR-WIND INSTALLATIONS
Предлагается метод структурирования и оптимизации комбинированных солнечно'-ветровых установок. Комбинированные установки представляются в виде совокупности систем энергоснабжения более низкого иерархического уровня: звеньев, подсистем, элементов, объединенных общей целью - обеспечение энергоснабжения объектов за счет использования солнечной и ветровой энергии. Для сравнительной оценки энергетической, термодинамической и техникоэкономической эффективности предлагается представлять комбинированные солнечно-ветровые установки в виде структурно-функциональных моделей, отражающих общую структуру и процессы преобразования и использования энергии. Разработан оптимальный вариант этих установок, а также алгоритмы расчета их конструктивных и эксплуатационных параметров.
Ключевые слова: системный анализ, солнечно-ветровые установки, структурнофункциональные модели, энергетическая, термодинамическая, технико-экономическая оптимизация, алгоритм расчета.
The method of structuring and optimization of combined solar-wind installations is offered. Combined installations are represented as a set of power supply systems of low hierarchical level: units, subsystems, components, combined by a common goal - power supply provision of facilities through the use of solar and wind energy. For comparative assessment of energy, thermodynamic and technical and economic efficiency it is offered to submit a combined solar-wind turbines in the form of structural and functional models reflecting the overall structure and the processes of energy transformation and use. The optimal variant of these installations, as well as algorithms for their designing and operational parameters are developed.
Key words: system analysis, solar-wind installation, structural and functional models, energy, thermodynamic, economic optimization, calculation algorithm.
Введение
В настоящее время, как в России, так и за рубежом, все более широкое применение находят децентрализованные системы с использованием возобновляемых источников энергии (ВИЭ)
- чаще всего солнечной и ветровой [1-5]. Использование этих источников бывает более целесообразным с экономической и экологической точек зрения. В ряде случаев солнечная и ветровая энергия используются совместно для выработки электрической и тепловой энергии отдельными или комбинированными установками [6]. Однако зачастую такие комбинированные солнечноветровые установки (КСВУ) недостаточно эффективны из-за нерационального выбора их основных элементов, а также неэффективного с энергетической, термодинамической и экономической точек зрения использования солнечной и ветровой энергии. Системный подход, базируясь на принципах аналогии энергетических систем, позволяет приводить все децентрализованные системы, независимо от вида используемых в них энергоносителей, к универсальной структуре, описываемой в общем случае одинаковой системой уравнений [7-9]. Этот подход может быть применен и для более простых, чем ранее рассмотренные автономные энергетические комплексы (АЭК), частных случаев комбинированных энергоустановок, использующих солнечную и ветровую энергию. В разработанном ранее методе [10] на основе общей математической модели АЭК, структурного анализа, энергетической, термодинамической и техникоэкономической оптимизации определялись основные эксплуатационные и техникоэкономические показатели АЭК. Детализация этого метода применительно к КСВУ позволяет, используя дополнительные гелиотехнические и балансовые уравнения, разработать оптималь-
ные варианты этих установок, а также алгоритмы расчета их конструктивных и эксплуатационных параметров. Целью исследований являлся системный анализ схем и разработка методики алгоритмов расчета основных конструктивных и эксплуатационных параметров КСВУ на основе общей математической модели, структурного анализа и анализа энергетической, термодинамической и технико-экономической эффективности.
Системный анализ и анализ энергетической, термодинамической и техникоэкономической эффективности
Комбинированные солнечно-ветровые установки, как и АЭК с ВИЭ, можно представить в виде совокупности систем энергоснабжения у более низкого иерархического уровня, звеньев п, подсистем г, элементов р, объединенных общей целью - обеспечение сберегающего энергоснабжения за счет применения ВИЭ. Любаяу-я система использует свойу-й энергоресурс и содержит п звеньев. При этом каждое п-е звено включает г подсистем, а каждая г-я подсистема содержит р элементов. Индексы в обозначениях систем у, звеньев п, подсистем г и элементов р показывают номер системы у, звена п, подсистемы г и элемента р. В качестве прямой внешней связи в КСВУ используется уравнение расчетной цены энергоносителя
Суп = Со- Р1(фэн, фэк)Р2- Рз-П К, (1)
комплексно учитывающей затраты энергоресурса Со, критерий потребительской ценности использования энергоресурса р1, зависящий от энергетического фэн и экологического фэк эффектов его применения, критерии надежности р2 и сезонности р3 поступления энергоресурса в течение года, коэффициент удорожания энергоносителя К в ¿-м году эксплуатации КСВУ.
В качестве обратной внешней связи предлагается уравнение на основе коэффициента использования первичной энергии:
^ ^ ^ {Qn^nг \(Qn.nz 1 Ппв.п ) 0.в.пг (^пв.пг^^ (2)
где Qn.nz - полезно используемая энергия; Qвnz - расход возобновляемого энергоресурса; 'Лпв.п -КПД использования первичного энергоресурса в г-й подсистеме п-го звена у-й системы; ¥пвпг -параметр, учитывающий снижение расхода первичного энергоносителя в г подсистеме п-го звена у-й системы.
Реализация предлагаемой математической модели к любому конкретному объекту на основе использования ВИЭ, а также топливно-энергетических ресурсов и вторичных топливноэнергетических ресурсов может быть проведена в 4 этапа: структурный анализ, энергетическая оптимизация, термодинамическая оптимизация и технико-экономическая оптимизация. Каждый из этапов был ранее подробно рассмотрен в \3-5], частные случаи АЭК с ВИЭ для конкретных объектов были приведены в \10]. В настоящей работе остановимся подробнее на этапе структурного анализа с элементами оценки энергетической, термодинамической и энергетической эффективности.
Перебор всех вариантов структурно-морфологических моделей КСВУ, учитывающих конструктивные особенности трансформаторов, аккумуляторов и утилизаторов энергии, достаточно трудоемок. Для сравнительной оценки эффективности вариантов КСВУ предлагается представлять их в виде гораздо более простых структурно-функциональных моделей (СФМ) в виде плоских графов, отражающих лишь общую структуру КСВУ и процессы преобразования, транспортировки, аккумулирования и использования энергии. Структурно-функциональные модели КСВУ включают участки (энергопроводы) и узлы, которыми являются трансформаторы, аккумуляторы, источники первичной энергии - солнечной энергии (СЭ), ветровой энергии (ВЭ), а также полезно используемой электрической энергии (ЭЭ) и тепловой энергии (ТЭ).
На рис. 1, а показан упрощенный вариант СФМ КСВУ, в котором используются типовые элементы: фотоэлектрический преобразователь (ФЭП), одноступенчатый коллектор солнечной энергии (ОКСЭ), а также аксиальный ветродвигатель (АВД), электрогенератор (ЭГ) и тепло-электронагреватель (ТЭН), составляющие ветроэнергоустановку ВЭУ. Для упрощения электрический и тепловой аккумуляторы на схеме не показаны.
В этой схеме выработка электроэнергии осуществляется ФЭП и АВД, агрегированным с ЭГ, а выработка тепловой энергии - ВД, агрегированным с МТ. Выработка тепловой энергии производится с помощью ОКСЭ, работающего по классической циркуляционной схеме, и ОВД, агрегированным с ЭГ и ТЭН. На рис. 1, б показан упрощенный вариант СФМ, КСВУ, в котором
используются оригинальные элементы: многоступенчатый коллектор солнечной энергии (МКСЭ), выполненный из разнородных элементов, а также ортогональный ветродвигатель (ОВД), электрогенератор (ЭГ) и механический теплогенератор (МТ), составляющие ветроэнергоустановки [11, 12]. Для выработки электроэнергии используется только ОВД, агрегированный с ЭГ. Выработка тепловой энергии производится с помощью солнечной энергии с использованием МКСЭ, работающего по гравитационной схеме, а также с помощью ОВД, агрегированного с МТ.
а б
Рис. 1. Графы структурно-функциональных моделей КСВУ: а - традиционное использование элементов; б - использование оригинальных трансформаторов
Анализ эффективности преобразования ВИЭ в тепловую и электрическую энергию может быть выполнен на основе сопоставления наивысших показателей энергетической, термодинамической и экономической эффективности элементов КСВУ по данным [3-5], приведенным в табл. 1.
Таблица 1
Наивысшие показатели эффективности элементов КСВУ
Тип элемента энергоустановки п пех КУД, $/кВт
ФЭП 0,20 0,20 6 000
КСЭ НПК-2 0,50 0,24 280
КСЭ НПК-1 0,50 0,24 180
КСЭ НПК 0,50 0,24 140
АВД 0,40 0,40 800
ОВД 0,45 0,45 600
ЭГ 0,95 0,95 400
МТ 0,90 0,90 200
ТЭН 0,95 0,95 30
Как видно из табл. 1, ФЭП, используемые для выработки электрической энергии, имеют в 2,0-2,3 раза меньшие энергетический п и эксергетический п КПД и удельные капитальные затраты в 5-6 раз большие, чем у ВЭУ аксиального (АВД + ЭГ) и ортогонального (ОВД + ЭГ) типов. Поэтому в настоящее время использование ФЭП в КСВУ экономически нецелесообразно. При выработке тепловой энергии в первой схеме с помощью КСЭ, выполненных из элементов НПК-2 и с помощью ВЭУ (АВД + ЭГ + ТЭН), удельные капитальные вложения составят 755 $/кВт, а во второй схеме с помощью МКСЭ, выполненного из разнородных элементов - НПК-2, НПК-1 и НПК, а также ВЭУ (ОВД + МТ), они не превысят 500 $/кВт, т. е. будут в 1,5 раза
меньше. При этом энергетический п и эксергетический пех КПД в первойи второй схемах будут практически одинаковыми. Таким образом, с энергетической, термодинамической и техни-
ко-экономической точек зрения вторая схема КСВУ с оригинальными трансформаторами ВИЭ будет более предпочтительной.
Алгоритмы расчета трансформаторов энергии в КСВУ
Рассмотрим алгоритм расчета основных конструктивных и эксплуатационных параметров МКСЭ. Для каждого /-го элемента МКСЭ, работающего, в отличие от ОКСЭ, по гравитационной схеме, может быть записана система уравнений превращения потока солнечной радиации
1К в тепловую энергию теплоносителя, подогреваемого от начальной температуры в первой
ступени МКСЭ 'щ = 'в до конечной температуры в последней ступени 'кп .
Эта система уравнений имеет вид:
— мгновенные количества тепловой энергии (тепловая мощность):
а- = % л,; (3)
— значения КПД (уравнения энергетической эффективности):
к.
Л/ = Ло/ — ('сИ/ — 'в) ; (4)
К
уравнения теплового баланса
а, = сМ (4,- - 'ш); (5)
уравнения для среднеинтегральных значений температуры теплоносителя:
¡кЛ 0/ , Д'к/ — Д'н
(¡к Л0/ — к/1 ¡к л0/ — к/ А'н/
' = ' I к 10/ , ШК, н/ • (6)
'СИ/ = 'в + к, + 1п ¡К — кА ’
уравнения, связывающие конечные и начальные значения температуры:
к,
уравнения массового расхода:
'к/ = 'в + (1 — е сМ ) + ('н — 'в)е сМ ; (7)
М = РКсут?м , (8)
3 600 тс
где УСут - суточный расход горячей воды, м3/сут; Тм, Тс - продолжительность месяца и солнечного сияния, сут/мес, ч/мес.
Решение системы 5п + 1 уравнений (3)-(8) позволяет определить основные теплотехнические параметры гелиоустановки гравитационного типа с многоступенчатым гелиоколлектором (ГГТМГ). Блок-схема алгоритма расчета приведена на рис. 2.
В качестве произвольно задаваемого параметра можно использовать практически любой из параметров уравнений (3)-(7). Однако, на наш взгляд, наиболее целесообразно задаваться величи-
М и
ной удельного расхода теплоносителя в каждой из ступеней т/ = (—). В отличие от циркуляцион-
Ъ
ных гелиоустановок, для которых оптимальная величина удельного расхода теплоносителя принимается в диапазоне т = 0,010-0,020 кг/(с. м2), для МКСЭ она существенно меньше и находится в пределах т = 0,0015-0,0035 кг/(с. м2).
С
Начало
ГН1 _ ГБ , ГНі = ГКі-1, ГКп = ГГ
Рис. 2. Блок-схема алгоритма теплового расчета МКСЭ
Гб,/ГХ, По, , К і
Задаваясь в первом приближении значением (тг- ^ = 0,0025 кг/(с. м2), определяют конечные значения температуры ^ и среднеинтегральные температурные напоры Л/СИг-. Далее находят массовый расход М, тепловые мощности, КПД и площади каждой из ступеней Qi, ^г-и . По полученным значениям М и определяют удельные массовые расходы во втором приближении (mi )2 и сравнивают со значениями (mi ^ в первом приближении. Далее, если это необходимо, расчеты повторяют. После этого определяют КПД и площадь всего МКСЭ п и / . На этом расчет многоступенчатого гелиоколлектора заканчивается.
В качестве примера в табл. 2 приведены результаты расчетов трехступенчатого гелиоколлектора для ГГТМГ, предназначенной для горячего водоснабжения малоэтажного и многоэтажного зданий. Коллектор солнечной энергии изготовлен из элементов НПК (абсорберов), НПК-1 и НПК-2. Как видно из табл. 2, до 69 % площади и мощности гелиоколлектора приходится на элемент НПК, значительно меньше - до 22 % площади и мощности гелиоколлектора - на элемент НПК-1 и еще меньше - до 9 % площади и мощности гелиоколлектора - на элемент НПК-2.
Таблица 2
Исходные данные и результаты расчета гелиоустановки гравитационного типа
с трехступенчатым КСЭ
№ элемента Исходные данные Результаты расчета
Тип По/ к. , і ’ Вт/(м2 • К) г °С ‘ш ’ г °С г °С СИ/ ^ Р, , м2 б/ , кВт
Для малоэтажного здания, М = 0,025 кг/с
1 НПК 0,93 20,0 20,0 43,8 35,5 10,0 2,49
2 НПК -1 0,78 8,5 43,8 50,6 47,5 3,1 0,76
3 НПК -2 0,73 4,0 50,6 54,5 52,6 1,3 0,41
Итого 14,4 3,66
Полученное значение площади многоступенчатого КСЭ можно сравнить со значением площади гелиоколлектора гелиоустановки циркуляционного типа, изготовленного из одинаковых элементов (например, НПК-2). Она может быть в соответствии с [5] определена по формуле
М с (к - ^)
р =------------^------------, (9)
[ 1К П0 - к ^еи - )] Лтб
где 'Птб - коэффициент, учитывающий теплопотери в циркуляционном контуре и баке - аккумуляторе теплоты.
Расчеты, выполненные при тех же условиях, по формуле (9), дают значение площади ОК-СЭ, изготовленного целиком из элементов НПК-2: /нпк-2 = 14,9 м2. Эти площади практически
не отличаются от площади трехступенчатого гелиоколлектора /мг = 14,4 м . Однако, если учесть, что трехступенчатый гелиоколлектор в основном состоит из более дешевых элементов, то капитальные затраты на него будут существенно ниже. Соответственно, существенно меньше будут затраты и на всю гелиоустановку в целом.
На основе исследований МТ и ОВД разработан следующий алгоритм расчета основных параметров механических ветротеплогенераторов. Прежде всего задаются режимные параметры (скорость ветра V, плотность р и потребная мощность теплогенератора Qтг).
В первую очередь определяется диаметр корпуса МТ:
п - Л8Qтг (а + ь) (пмт ) птг - 5 — § (— ) •
V КП Р ПМГ Н МТ
Далее рассчитывается объем цилиндрического МТ при близких к оптимальным соотношениях высоты и диаметра Нтг = (0,5 -1,5) £>тг »1,0 ^тг .
VTr -
4 4
Конечная температура подогрева теплоносителя в МТ определяется по формуле
¿п - ¿0 + k р [ ~ (0^ _ kMT Рыт Jo ) exP ( )],
kMT Рыт VTr VTr СВЖРвж
где 10 - начальная температура подогрева высоковязкой жидкости.
Момент сил трения в ОВД рассчитывается по формуле
.2 п.5
а вращающий момент ОВД
4 DMT
Mовд - 0,0234Cmax pV2 .
Значение вращающего момента ветродвигателя при УМ1М (пускового момента) должно быть мВВпл - мТг1М при минимальной температуре /М1М = 10. Если это условие не выполняется, то производится перерасчет при больших значениях Овд .
Предлагаемый алгоритм расчета может быть использован при определении конструктивных и эксплуатационных параметров МТ с приводом от ОВД для прямого преобразования кинетической энергии ветрового потока в тепловую энергию в автономных системах теплоснабжения, в биореакторах биоэнергетических установок, а также в АТК с ВИЭ. Следует отметить, что необходимо в качестве высоковязкой жидкости в МВТг применять такую, которая практически не меняет вязкости с изменением температуры. В противном случае могут возникнуть трудности с запуском МВТг при низких значениях температуры. Этим свойством обладает ряд масел, используемых в автомобилях.
Заключение
Предлагаемый системный подход к анализу КСВУ позволяет реализовать поиск оптимального варианта энергоустановки с ВИЭ. Сравнение КСВУ с традиционными и оригинальными трансформаторами показывает, что ФЭП, используемые для выработки электрической энергии, имеют в 2,0-2,3 раза меньшие энергетический и эксергетический КПД и удельные капитальные затраты в 5-6 раз большие, чем у ВЭУ аксиального и ортогонального типов. Поэтому в настоящее время использование ФЭП в КСВУ для выработки электроэнергии экономически нецелесообразно. Разработаны методики и алгоритмы расчета основных оригинальных трансформаторов ВИЭ в составе КСВУ. Расчеты показывают, что до 69 % площади и мощности гелиоколлектора приходится на элемент НПК, значительно меньше - до 22 % площади и мощности гелиоколлектора - на элемент НПК-1 и еще меньше - до 9 % площади и мощности гелиоколлектора - на элемент НПК-2. Расчеты, выполненные при тех же условиях, дают значения
площади гелиоколлектор, изготовленных целиком из элементов НПК-2: /нпк-2 = 14,9 м2 для малоэтажного здания. Эти площади практически не отличаются от площадей трехступенчатого гелиоколлектора /мг = 14,4 м . Однако, если учесть, что трехступенчатый гелиоколлектор в основном состоит из более дешевых элементов, то капитальные затраты на него будут существенно ниже. Соответственно, существенно меньше будут затраты и на всю гелиоустановку в целом. С энергетической, термодинамической и технико-экономической точек зрения схема КСВУ с оригинальными трансформаторами ВИЭ будет более предпочтительной.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Семкин Б. В., Стальная М. И., Свит П. П. Использование возобновляемых источников энергии в малой энергетике // Теплоэнергетика. - 1996. - № 2. - С. 6-7.
2. Концепция нетрадиционной энергетики в России // Нетрадиционная энергетика и технология: материалы Междунар. конф. Ч. 1. - Владивосток: ДВО РАН, 1995. - С. 3-4.
3. Шишкин Н. Д. Малые энергоэкономичные комплексы с возобновляемыми источниками энергии.
- М.: Готика, 2000. - 236 с.
4. Ильин А. К., Шишкин Н. Д. Автономные теплоэнергетические комплексы (структура, характеристики, эффективность). - Ростов н/Д: ЮНЦ РАН, 2004. - 116 с.
5. Шишкин Н. Д. Эффективное использование возобновляемых источников энергии для автономного теплоснабжения различных объектов. - Астрахань: Изд-во АГТУ, 2012. - 208 с.
6. Шишкин Н. Д., Манченко Е. А. Оценка эффективности экологически чистой комбинированной солнечно-ветровой установки для туристического комплекса // Экология и безопасность жизнедеятельности: материалы Междунар. конф. - Астрахань, АГТУ, 2010. - С. 84-89.
7. Хоменко Т. В. Системные подходы к анализу измерительных устройств // Вестн. Астрахан. гос. техн. ун-та. Сер.: Управление, вычислительная техника и информатика. - 2009. - № 1. - С. 88-93.
8. Колер Р. Функционально-физический метод научно-технического творчества. - М.: Сов. радио, 1979. - 184 с.
9. Усачев А. П. Математическое моделирование и комплексная оптимизация сберегающих систем энергоснабжения малых потребителей // Вопросы совершенствования региональных энергетических систем и комплексов: сб. науч. тр. - Саратов: СГТУ, 1999. - С. 60-66.
10. Шишкин Н. Д. Системный подход к анализу энергокомплексов с возобновляемыми источниками энергии // Вестн. Астрахан. гос. техн. ун-та. Сер.: Управление, вычислительная техника и информатика. -2009. - № 2. - С. 29-35.
11. Пат. РФ № 2124680 / Шишкин Н. Д. - М.: РАПТЗ, 1999. - 4 с.
12. Пат. РФ № 2228503 / Бирюлин И. Б., Гостюнин Ю. В., Шишкин Н. Д. Теплогенератор гидравлический. - М.: РАПТЗ, 2004. - 8 с.
REFERENCES
1. Semkin B. V., Stal'naia M. I., Svit P. P. Ispol'zovanie vozobnovliaemykh istochnikov energii v maloi energetike [Use of renewable sources of energy in small power]. Teploenergetika, 1996, no. 2, pp. 6-7.
2. Kontseptsiia netraditsionnoi energetiki v Rossii [Concept of nonconventional energetics]. Netraditsionnaia energetika i tekhnologiia: materialyMezhdunar. konf. Ch. 1. Vladivostok, DVO RAN, 1995. Pp. 3-4.
3. Shishkin N. D. Malye energoekonomichnye kompleksy s vozobnovliaemymi istochnikami energii [Small power economizing complexes with renewable sources of energy]. Moscow, Gotika Publ., 2000. 236 p.
4. Il'in A. K., Shishkin N. D. Avtonomnye teploenergeticheskie kompleksy (struktura, kharakteristiki, effek-tivnost’) [Autonomous heat power complexes (structure, characteristics, efficiency)]. Rostov-on-Don, IuNTs RAN, 2004. 116 p.
5. Shishkin N. D. Effektivnoe ispol’zovanie vozobnovliaemykh istochnikov energii dlia avtonomnogo te-plosnabzheniia razlichnykh ob"ektov [Effective use of renewable sources of energy for autonomous heat supply of different objects]. Astrakhan, AGTU Publ., 2012. 208 p.
6. Shishkin N. D., Manchenko E. A. Otsenka effektivnosti ekologicheski chistoi kombinirovannoi sol-nechno-vetrovoi ustanovki dlia turisticheskogo kompleksa [Evaluation of the efficiency of ecologically pure combined solar-wind installation for tourist complex]. Ekologiia i bezopasnost' zhiznedeiatel'nosti: materialy Mezhdunar. konf. Astrakhan, AGTU Publ., 2010. Pp. 84-89.
7. Khomenko T. V. Sistemnye podkhody k analizu izmeritel'nykh ustroistv [System approaches to the analysis of measuring devices]. Vestnik Astrakhanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta. Seriia: Upravlenie, vychislitel'naia tekhnika i informatika, 2009, no. 1, pp. 88-93.
8. Koler R. Funktsional’no-fizicheskii metod nauchno-tekhnicheskogo tvorchestva [Functional and physical method of scientific technical creativity]. Moscow, Sovetskoe radio Publ., 1979. 184 p.
9. Usachev A. P. Matematicheskoe modelirovanie i kompleksnaia optimizatsiia sberegaiushchikh sistem energosnabzheniia malykh potrebitelei [Mathematical modeling and complex optimization of saving systems of power supply of small consumers]. Voprosy sovershenstvovaniia regional'nykh energeticheskikh system i kompleksov: sb. nauch. tr. [Questions on improvement of regional energy systems and complexes: collection of scientific papers]. Saratov, CGTU, 1999. Pp. 60-66.
10. Shishkin N. D. Sistemnyi podkhod k analizu energokompleksov s vozobnovliaemymi istochnikami en-ergii [System approach to the analysis of energy complexes with renewable sources of energy]. Vestnik Astra-
khanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta. Seriia: Upravlenie, vychislitel’naia tekhnika
i informatika, 2009, no. 2, pp. 29-35.
11. Shishkin N. D. Gelioustanovka [Solar power plant]. Patent RF, no. 2124680, 1999.
12. Biriulin I. B., Gostiunin Iu. V., Shishkin N. D. Teplogenerator gidravlicheskii [Hydraulic heat generator]. Patent RF, no. 2228503, 2004.
Статья поступила в редакцию 30.11.2012
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ
Шишкин Николай Дмитриевич — Астраханский государственный технический университет; д-р техн. наук, профессор; профессор кафедры «Эксплуатация нефтянык и газовых месторождений»; n.shiskin@astu.org.
Shishkin Nickolai Dmitrievich — Astrakhan State Technical University; Doctor of Technical Sciences, Professor; Professor of the Department "Exploitation of Oil and Gas Fields"; n.shiskin@astu.org.
Манченко Евгений Александрович — Астраханский государственный технический университет; аспирант кафедры «Эксплуатация нефтяных и газовых месторождений»; Euander@rambler.ru.
Manchenko Evgeniy Aleksandrovich — Astrakhan State Technical University; Postgraduate Student of the Department "Exploitation of Oil and Gas Fields"; Euander@rambler.ru.
