CC BY
85
УДК 622.4 : 519.67
В. А. Маслобоев, А. А. Бакланов, П. В. Амосов Результаты оценки интенсивности пыления хвостохранилищ
V. А. Masloboev, А. А. Baklanov, P. V. Amosov Results of evaluation of tailing dumps dust intensity
Аннотация. На основе анализа существующих подходов по оценке интенсивности пыления (пустыни, хвостохранилища и др.) определен и апробирован круг наиболее приемлемых и общепризнанных методов (зависимость Westphal D. L. et al. и схема DEAD). Представлено описание выбранных подходов. Продемонстрирован переход к определению динамической скорости u* и скорости на высоте +10 м над пылящей поверхностью u1o, необходимых для выполнения оценок интенсивности пыления. Методический подход реализован на базе двухмерной численной модели аэродинамики атмосферы района "хвостохранилище АНОФ-2 - г. Апатиты". Представлены результаты расчетов и обработки горизонтальной скорости на высоте +10 м над пылящей поверхностью при вариации скорости ветрового потока от 5 до 23 м/с. Приведены результаты обработки графической информации гранулометрического состава отвальных хвостов с поверхности устоявшегося пляжа хвостохранилища АНОФ-2. Выполнен сравнительный анализ и указаны особенности поинтервальной (по размерам песчинок) интенсивности пыления хвостохранилища АНОФ-2 с использованием зависимости Westphal D. L. et al. и схемы DEAD при вариации скорости ветра. Полученные значения интенсивности пыления в нижней части диапазона скорости ветрового потока близки показателю "максимальной удельной сдуваемости пыли", используемому специалистами проектных организаций при разработке документации.
Abstract. A set of most acceptable and well-known methods of dust intensity evaluation has been defined and tested (dependence of Westphal D. L. et al. and DEAD scheme) based on the analysis of exiting approaches (deserts, tailing dumps, etc.). The description of the chosen methods has been given. The determination of dynamic velocity u* and velocity at the height of +10 m above the dusting surface u10 which are necessary to evaluate the dust intensity has been demonstrated. The method is based on two-dimensional numerical model of atmosphere aerodynamics in the area of "tailing dumps of ANOF-2 - the town of Apatity". The study provides calculations of horizontal velocity at the height of +10 m above the dusting surface at the wind speed varying from 5 to 23 m/sec. The work also suggests the results of graphical data processing related to tailing grain size distribution from the surface of the firmly established surface of the tailing dumps of ANOF-2. Comparative analysis has been given and the peculiarities of interval (based on grains sizes) dust intensity of the tailing dumps of ANOF-2 have been shown using the dependence of Westphal D. L. et al. and DEAD scheme within the wind speed range. The received values of dust intensity at the lower range limit are close to the "maximum specific dust off" value which is used by project specialists for documentation development.
Ключевые слова: пылящие поверхности, поинтервальная интенсивность пыления, численное моделирование. Key words: dusting surfaces, interval dust intensity, numerical modeling.
Введение
Данная работа является естественным продолжением исследований специалистов КНЦ РАН по проблеме пыления хвостохранилища АНОФ-2 (г. Апатиты, Мурманская обл.) на базе методов численного моделирования [1-5]. На предыдущем этапе авторами выполнен анализ существующих подходов по оценке интенсивности пыления (пустыни, хвостохранилища и др.). Некоторые результаты выполненного исследования представлены в докладах на российских и международных конференциях [6-8]. В наиболее полной форме обобщающий итог анализа направлен авторами в авторитетное горное издание "Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых" (ФТПРПИ).
Коротко напомним основные результаты исследования. Рассмотрен круг подходов по оценке интенсивности пыления (зависимости Семенова О. Е. [9] и Westphal D. L. et al. [10], схемы DEAD [11], GOCART [12], обобщение по работам советских ученых [1-3]), наиболее приемлемых и общепризнанных для решения практических задач по исследованию влияния скорости ветрового потока и высоты пылящей поверхности на загрязнение атмосферы для района г. Апатиты от воздействия близлежащего хвостохранилища АНОФ-2.
Авторами выполнен сравнительный анализ расчетных кривых вертикального потока массы на примере двухмерной аэродинамической модели района "хвостохранилище АНОФ-2 - г. Апатиты" при вариации скорости ветрового потока в диапазоне от 5 м/с до 23 м/с. Высота пылящей поверхности относительно основания модели составляет 74 м, что отвечает максимальной проектной высоте объекта (200 м). По результатам
анализа сделан предварительный вывод, что наиболее приемлемыми для последующих исследований загрязнения приземного слоя атмосферы вниз по ветровому потоку могут быть признаны зависимость Westphal D. L. et al. [10] и схема DEAD [11]. Именно эти зависимости дают минимальное расхождение результатов на всем рассмотренном диапазоне скорости ветрового потока. Отметим, что оба подхода базируются на функциональной зависимости потока массы от динамической скорости на высоте пыления в 4-й и 3-й степенях соответственно.
Схема DEAD (Dust Entrainment And Deposition) [11] описывает мобилизацию пыли через скорость трения (ветровое напряжение на границе раздела) на высоте пылящей поверхности, которая является функцией скорости ветра, размера шероховатости и устойчивости атмосферы. Поток массы сальтирующих частиц (горизонтальный поток массы) зависит от превышения ветровой скорости трения над пороговой скоростью трения ветра (критическая скорость начала переноса). Горизонтальный поток массы G может быть вычислен по формуле
f / _42Y
Gp = c ^ ul g
1 -
v
( U >
Ut 1 + —
(1)
где с - константа; рА - плотность воздуха; и* - скорость трения ветра (динамическая скорость); g -ускорение свободного падения. В работе [11] значение константы с рекомендовано выбрать равной 2,61. Указывается, что это значение получено по результатам ветровых туннельных экспериментов. В выражении (1) динамическая скорость имеет размерность м/с.
Значение динамической скорости предлагается вычислять с помощью известного соотношения
и, = и10---, (2)
10 ВДо / 20 )
где нижний индекс 10 отнесем к высоте +10 м (Н10) над поверхностью пыления, т. е. и10; zo - параметр шероховатости, м; к - постоянная Кармана.
Напомним, что согласно терминологии в вопросах измерения процессов пыления различают горизонтальный (О) и вертикальный (Р) потоки массы (ГПМ и ВПМ). Они имеют разные размерности: горизонтальный - [кг/(мс)] и вертикальный - [кг/(м2с)]. Для решаемой задачи интересен именно вертикальный поток массы, который в уравнениях конвективно-диффузионного переноса примеси на границе моделируемой области называют интенсивностью пыления. Обычно ВПМ и ГПМ связывают линейным соотношением Р = а • О1, где коэффициент пропорциональности имеет размерность [см1], а его значение зависит от содержания глины в пылящей почве (при нулевом содержании глины а = 10-6 [см-1]). В диссертационной работе2 коэффициент а определяют как массовую эффективность обдуваемости потоком. Обсуждаемый коэффициент является мерой того, насколько эффективно сальтирующие частицы способны бомбардировать поверхность с высвобождением большого количества мелкодисперсного материала.
Авторами статьи [10] предложена модель для исследования мобилизации и переноса пыли в пустыне Сахара. Указанная модель при условии выполнения двух критериев эмиссии (влажность не более 0,3, динамическая скорость не менее 0,6 м/с) для частиц песка размером от 0,2 до 160 мкм предлагает для вычисления ВПМ (это следует из приведенной размерности) использовать выражение
Г = 2,9-10-14 м,4 [г/(см2-с)]. (3)
В выражении (3) используется динамическая скорость с размерностью см/с.
Следуя авторам работ3, представляется возможным при рассмотрении турбулентного переноса пыли с хвостохранилища АНОФ-2 ограничиться частицами, размер которых не превышает 70 мкм.
Авторский подход и обсуждение результатов расчетов
Для практической реализации оценок использована следующая последовательность действий. На рис. 1 представлена схема модели, которая принимается для обоснования величины скорости, необходимой для оценки вертикального потока массы частиц (интенсивности пыления): динамическая скорость на высоте
1 Dust modeling and forecasting in the BSC. 2012. [Electrical resource] / S. Basart, J. M. Baldasano, E. Terradellas, F. Benincasa, O. Jorba URL: http://bobcat.aero.und.edu/jzhang/ICAP/AERP/MeetingPDFs/Overviews/Basart_ES-BSC_Dust_ modelling.pdf.
2 Shannon S. R. Modelling the atmospheric mineral dust cycle using a dynamic global vegetation model. 2009. [Electrical resource]. URL: http://www.paleo.bris.ac.uk/~ggsrs/website/thesis/thesis.pdf.
3 Tegen I. Atmospheric dust sources. 2005. [Electrical resource]. URL: http://www.solas-int.org/summerschool/
lectures/2005lectures/Tegen.pdf19 ; Dust sources and atmospheric dust process. 2015. [Electrical resource]. URL: https://www.wmo.int/pages/prog/arep//wwrp/new/source.html.
v u*
u
пылящей поверхности и* определяется через осредненную горизонтальную компоненту скорости ветра на высоте +10 м над пылящей поверхностью и10.
Рис. 1. Схема модели под обоснование методики определения интенсивности пыления
Таким образом, для определения интенсивности пыления используем функциональные зависимости (1) и (3). На входной границе модели рассмотрим диапазон значений референтной скорости ветра иг^ на высоте 10 м над основанием модели (от 5 до 23 м/с, например, с шагом 3 м/с). Задавая логарифмический профиль скорости на входной границе области (шероховатость принимается на уровне 0,05 м), выполняем расчет аэродинамики на базе стационарной стандартной (к - в)-модели [3-5]. Далее выполняем обработку расчетных аэродинамических параметров вдоль пунктирной линии (+10 м над поверхностью пыления): операцию осреднения горизонтальной компоненты скорости (рис. 2), т. е. получаем необходимые скорости ветра на высоте +10 м над пылящей поверхностью и10.
500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 5500
Ось X, м
Рис. 2. Расчетные распределения горизонтальной скорости на высоте +10 м над поверхностью хвостохранилища и10
Результаты обработки численных экспериментов для горизонтальной скорости на высоте +10 м над пылящей поверхностью, а также переход к динамической скорости и* по формуле (2) обобщены в табл. 1.
Таблица 1
Осредненные значения горизонтальной скорости на высоте +10 м и10, соответствующие им значения динамической скорости и*
Скорость ветра, м/с и* и10
5 0,623 8,246
8 0,996 13,19
11 1,370 18,14
14 1,743 23,09
17 2,117 28,04
20 2,490 32,98
23 2,863 37,93
Гранулометрический состав (в графической форме) отвальных хвостов с поверхности устоявшегося пляжа хвостохранилища АНОФ-2 приведен в диссертационной работе А. В. Стриженок. "Управление экологической безопасностью намывных техногенных массивов ОАО "Апатит" в процессе их формирования" [13, с. 97, рис. 2.8]. Анализ гранулометрического состава отобранных проб пульпы и отвальных хвостов АНОФ-2 проводился на лазерном анализаторе распределения размеров частиц НопЬа LA-950. Обработка
графической информации позволила авторам получить количественные показатели по долям ("вес" интервала) каждого моделируемого класса размера частиц пыли (см. табл. 2), что необходимо для выполнения численных экспериментов по турбулентному переносу мультидисперсной примеси. Отметим, что "весовое" распределение интервалов, рассчитанное по данным работы [13], заметно отличается от того распределения, которое авторы использовали в своих прежних работах [1-3] и которое соответствует экспериментальным данным 70-80-х гг. прошлого столетия. В табл. 2 также приведены значения пороговой скорости м? для пыли класса крупности р до 70 мкм в диаметре с шагом 10 мкм, вычисленные по методике авторов работы [11], а также скорости оседания пыли, вычисленные в Стоксовом приближении [1-3] и необходимые для последующих вычислений конвективно-диффузионного переноса.
Таблица 2
Значения "веса" интервала, пороговой скорости и скорости оседания в зависимости от срединного диаметра частиц пыли
Срединный диаметр, мкм "Вес" интервала, - Пороговая скорость, м/с Скорость оседания, м/с
5 0,022 0,951 0,00195
15 0,083 0,420 0,0175
25 0,142 0,295 0,0487
35 0,194 0,243 0,0955
45 0,209 0,218 0,1580
55 0,189 0,206 0,2360
65 0,161 0,201 0,3290
Результаты вычислений по формулам (1) (схема DEAD) и (3) (зависимость Westphal D. L. et al.) поишервальных вертикальных потоков массы при вариации скорости ветрового потока с использованием необходимых параметров, приведенных в табл. 1 и 2, представлены в табл. 3 и 4 соответственно.
Таблица 3
Поинтервальные интенсивности пыления, вычисленные по схеме DEAD, при вариации скорости ветрового потока, кг/(м2 • с)
Скорость ветра, м/с Срединный диамет] р, мкм
5 15 25 35 45 55 65
5 *** 0,628 10-6 0,135 10-5 0,190 10-5 0,205 10-5 0,186 10-5 0,158 10-5
8 0,130 10-6 0,329 10-5 0,570 10-5 0,77110-5 0,823 10-5 0,741 10-5 0,630 10-5
11 0,170 10-5 0,867 10-5 0,145 10-5 0,195 •Ю-1 0,208-10-4 0,188 10-4 0,159 10^
14 0,435 10-5 0,177 -10-4 0,293 10-5 0,394•Ю-1 0,421 -10-4 0,379-10-4 0,322•Ю-1
17 0,829 10-5 0,311 10-4 0,517 10-5 0,695 10-4 0,743 -10-4 0,669 10-4 0,569 10-4
20 0,138 10^ 0,500-10-4 0,83110-4 0,112 10-3 0,120 10-3 0,108 10-3 0,917 10^
23 0,210 10^ 0,751 -10-4 0,125 10-3 0,169 10-3 0,180 10-3 0,163 10-3 0,138 10-3
Таблица 4
Поинтервальные интенсивности пыления, вычисленные по зависимости Westphal D. L. et а1., при вариации скорости ветрового потока, кг/(м2 • с)
Скорость ветра, м/с Срединный диамет] р, мкм
5 15 25 35 45 55 65
5 0,958 10-7 0,362-10-6 0,619 10^ 0,845-10-6 0,910 10-6 0,823 -10-6 0/70110-6
8 0,628 10-6 0,23710-5 0,405 10-5 0,554 10-5 0,59710-5 0,54010-5 0,460 10-5
11 0,225 10-5 0,847 10-5 0,145 •Ю-1 0,198 10^ 0,213 -10-4 0,193 10-4 0,164 10-4
14 0,589 10-5 0,222-10-4 0,380•Ю-1 0,519 10^ 0,560-10-4 0,506-10-4 0,43110-4
17 0,128 10-4 0,483 -10-4 0,826 10-4 0,113 10-3 0,122 10-3 0,110 10-3 0,937•Ю-1
20 0,245•Ю-1 0,925 -10-4 0,158 10-3 0,216 10-3 0,233 10-3 0,211 10-3 0,180 10-3
23 0,429•Ю-1 0,162 10-3 0,277 10-3 0,378•10-3 0,40710-3 0,368 10-3 0,314 10-3
Безусловно, основной особенностью расчетных интенсивностей пыления, выполненных по формуле (1), является отсутствие числового значения при скорости ветра 5 м/с для самой мелкой пыли (срединный диаметр 5 мкм). Данный факт имеет очевидное объяснение: величина пороговой скорости (табл. 2, 3-й столбец, 2-я строка) выше значения динамической скорости (табл. 1, 2-й столбец, 2-я строка), т. е. в рамках данной модели
(схема DEAD) эмиссии пыли такой крупности не происходит. Кроме того, хорошо видно, что при малых скоростях ветрового потока (не более 8 м/с) практически для пыли любой крупности значения интенсивности пыления, рассчитанные по схеме DEAD, несколько выше аналогичных расчетных данных по зависимости Westphal D. L. et al. При величине скорости ветрового потока 11 м/с результаты расчетов интенсивности пыления по обоим используемым подходам наиболее близки. Дальнейшее увеличение скорости ветра (встречается существенно реже) приводит к тому факту, что расчетные (по зависимости Westphal D. L. et al.) интенсивности пыления заметно превышают аналогичные величины, вычисленные с использованием схемы DEAD.
Обобщением расчетных данных табл. 3 и 4 являются кривые рис. 3, а и 3, б, на которых представлены суммарные интенсивности пыления при вариации либо скорости ветрового потока (строго по решаемой задаче), либо расчетной величине динамической скорости на высоте пыления соответственно. Поведение кривых рис. 3, а и 3, б подтверждают указанный выше факт: до величины скорости ветрового потока 11 м/с превалирует кривая интенсивности пыления по схеме DEAD, а при более высокой скорости - кривая по зависимости Westphal D. L. et al. Пересечение кривых происходит вблизи отметки 11 м/с.
а 6
Рис. 3. Расчетные интенсивности пыления в зависимости от: а - скорости ветрового потока на референтной высоте и б - динамической скорости на высоте пыления;
I - схема DEAD (ромб); II - зависимость Westphal D. L. et al. (квадрат)
Естественно, что построенные кривые описываются степенными функциями AV в 4-й (зависимость Westphal D. L. et al.) и 3-й (схема DEAD) степенях либо скорости ветрового потока (в рамках решаемой задачи), либо расчетной величине динамической скорости на высоте пыления. Коэффициенты пропорциональности A в степенных зависимостях следующие: для рис. 3, а: I - 8,031 и II - 6,987; для рис. 3, б: I - 3,877 и II - 2,896. Размерность скорости V в обоих случаях м/с.
Расчетные данные интенсивности пыления, представленные в табл. 3 и 4, необходимы при решении конвективно-диффузионного уравнения распространения пыли при описании граничных условий на поверхности пыления. В силу того, что указанное уравнение является линейным, достаточно будет выполнить численные эксперименты по пространственно-временному распределению концентрации пыли в исследуемой области, например, для данных табл. 4 (зависимость Westphal D. L. et al.). Зная соответствующие отношения интенсивностей пыления табл. 3 и 4, получаем значения концентрации пыли, отвечающие эмиссии пылевых частиц по схеме DEAD. В результате прогноз пространственно-временного распределения концентрации пыли будет определяться в некотором диапазоне значений.
Естественно, авторы понимают, что для верификации численной модели необходимо проведение трудоемких экспериментальных исследований на объекте пыления, что, к сожалению, пока не может быть реализовано по целому ряду причин. Тем не менее предпринята попытка проверить на объективность полученные значения интенсивности пыления. Для этого проанализированы данные отчета «Реконструкция хвостохранилища до отметки 200 м: проектная документация. Раздел 8 "Перечень мероприятий по охране окружающей среды"», посвященного реконструкции хвостохранилища АНОФ-2 до высотной отметки 200 м. Специалисты ЗАО "Механобр Инжиниринг" используют показатель - "максимальная удельная сдуваемость пыли". В своих оценках авторы указанного отчета используют значение 5,29-10-6 кг/(м2-с), что в представленных на рис. 3, б графических зависимостях отвечает значению динамической скорости не выше 0,6 м/с. Представляется возможным сделать два вывода: 1) предлагаемый методический подход достаточно объективен и работоспособен; 2) при высоких скоростях ветрового потока прогнозируемые значения интенсивности пыления будут существенно выше тех величин, которые принимаются проектировщиками в оценках воздействия объектов пыления на окружающую среду.
Выводы
Представлен короткий экскурс существующих подходов по оценке горизонтального и вертикального потоков массы с пылящих поверхностей (пустыни, хвостохранилища и др.), которые необходимы для прогнозирования загрязнения приземного слоя атмосферы на базе численного моделирования.
Более подробно описаны два подхода по оценке интенсивности пыления (зависимость Westphal D. L. et al. и схема DEAD), которые, по мнению авторов, наиболее приемлемы для решения практической задачи о влиянии скорости ветрового потока и высоты пылящей поверхности на загрязнение атмосферы для района г. Апатиты от воздействия близлежащего хвостохранилища АНОФ-2. Оба подхода базируются на функциональной зависимости потока массы от динамической скорости на высоте пыления в 4-й и 3-й степенях соответственно.
Продемонстрирован достаточно простой и нетрудоемкий переход к определению динамической скорости u* и скорости на высоте +10 м над пылящей поверхностью u10 по данным скорости ветра набегающего потока и высоты дамбы. Указанные величины необходимы для выполнения прогнозных расчетов вертикального потока массы на базе созданной двухмерной численной модели аэродинамики атмосферы исследуемой области.
Выполнен сравнительный анализ расчетных значений поинтервальной интенсивности пыления на базе выбранных подходов при вариации скорости ветрового потока в широком диапазоне. Указан экономичный путь дальнейших численных экспериментов по прогнозу пространственно-временного распределения поинтервальной концентрации пыли, основанный на линейной природе конвективно-диффузионного уравнения и выполненном анализе расчетных вертикальных потоков массы пыли с использованием зависимости Westphal D. L. et al. и схемы DEAD.
Библиографический список
1. Бакланов А. А. Численное моделирование в рудничной аэрологии. Апатиты : Изд-во КФ АН СССР, 1987. 200 с.
2. Baklanov A., Rigina O. Environmental modeling of dusting from the mining and concentration sites in the Kola Peninsula, Northwest Russia // The XI World Clear Air and Environment Congress, 14-18 September 1998, Durban, South Africa, IUAPPA-NACA. Durban, 1998. V. 1, N 4F-3. Р. 1-18.
3. Амосов П., Бакланов А., Ригина О. Численное моделирование процессов пыления хвостохранилищ. LAP LAMBERT Academic Publishing, 2014. 109 с.
4. CFD-model developing of dust transfer at a tailings dump / P. V. Amosov, A. A. Baklanov, V. A. Masloboev, S. I. Mazihkina // Proceedings of the 4-th International Conference on Hazardous and Industrial Waste Management - CRETE-2014, 2-5 September 2014, Chania, Crete, Greece. Executive Summaries. Chania: Technical University of Crete, 2014. Р. 279-280.
5. Численное моделирование процессов пыления хвостохранилища АНОФ-2 / В. А. Маслобоев, А. А. Бакланов, С. И. Мазухина, О. Ю. Ригина, П. В. Амосов // Вестник МГТУ. 2014. Т. 17, № 2. С. 376-384.
6. Амосов П. В., Бакланов А. А. К вопросу оценки интенсивности пыления хвостохранилищ // Математические методы в технике и технологиях - ММТТ-28 : сб. трудов XXVIII междунар. науч. конф. : в 12 т. Т. 1 / под общ. ред. А. А. Большакова. Саратов : Саратов. гос. техн. ун-т, 2015; Ярославль : Ярослав. гос. техн. ун-т; Рязань : Рязанск. гос. радиотехн. ун-т, 2015. С. 3-5.
7. Амосов П. В., Бакланов А. А. Оценка вертикального потока массы пыли на хвостохранилище на базе схемы DEAD // Проблемы недропользования. 2015. № 3. С. 80-85.
8. Amosov P. V., Baklanov A. A. Assessment of dusting intensity on ANOF-2 tailing by using a Westphal D. L. dependency // Proceedings X Intern. Symposium on Recycling Technologies and Sustainable Development, 4-7 November 2015, Bor, Serbia; University of Belgrade, Technical Faculty Bor; ed. Zoran S. Markovic. Bor : University of Belgrade, Technical Faculty, 2015. P. 39-43.
9. Семенов О. Е. Введение в экспериментальную метеорологию и климатологию песчаных бурь. Алматы, 2011. 580 с.
10. Westphal D. L., Toon O. B., Carlson T. N. A case-study of mobilization and transport of Saharan dust // J. Atmospheric Sciences. 1988. N 45. Р. 2145-2175.
11. Marticorena B., Bergametti G. Modeling the atmospheric dust cycle. 1. Design of a soil-derived dust emission scheme // J. Geophysical Research-Atmospheres. 1995. V. 100, N D8. Р. 16415-16430.
12. Long-term simulation of global dust distribution with the GOCART model: correlation with North Atlantic oscillation / P. Ginoux, J. M. Prospero, O. Torres, M. Chin // J. Environmental Modelling & Software. 2004. V. 19. P. 113-128.
13. Стриженок А. В. Управление экологической безопасностью намывных техногенных массивов ОАО "Апатит" в процессе их формирования [Электронный ресурс] : дис. ...канд. техн. наук. URL: http://www.spmi.ru/system/files/lib/sci/aspirant-doctorant/avtoreferaty/2015/dissertaciya_strizhenok.pdf.
References
1. Baklanov A. A. Chislennoe modelirovanie v rudnichnoy aerologii [Numerical modelling in mining aerology]. Apatity : Izd-vo KF AN SSSR, 1987. 200 p.
2. Baklanov A., Rigina O. Environmental modeling of dusting from the mining and concentration sites in the Kola Peninsula, Northwest Russia // The XI World Clear Air and Environment Congress, 14-18 September 1998, Durban, South Africa, IUAPPA-NACA. Durban, 1998. V. 1, N 4F-3. P. 1-18.
3. Amosov P., Baklanov A., Rigina O. Chislennoe modelirovanie protsessov pyleniya hvostohranilisch [Numerical modelling of dusting at tailing dumps]. LAP LAMBERT Academic Publishing, 2014. 109 p.
4. CFD-model developing of dust transfer at a tailings dump / P. V. Amosov, A. A. Baklanov, V. A. Masloboev, S. I. Mazihkina // Proceedings of the 4-th International Conference on Hazardous and Industrial Waste Management - CRETE-2014, 2-5 September 2014, Chania, Crete, Greece. Executive Summaries. Chania: Technical University of Crete, 2014. P. 279-280.
5. Chislennoe modelirovanie protsessov pyleniya hvostohranilischa ANOF-2 [Numerical modelling of dusing at the tailing dumps of ANOF-2] / V. A. Masloboev, A. A. Baklanov, S. I. Mazuhina, O. Yu. Rigina, P. V. Amosov // Vestnik MGTU. 2014. V. 17, N 2. P. 376-384.
6. Amosov P. V., Baklanov A. A. K voprosu otsenki intensivnosti pyleniya hvostohranilisch [On the issue of dust intensity at tailing dumps] // Matematicheskie metody v tehnike i tehnologiyah - MMTT-28 : sb. trudov XXVIII mezhdunar. nauch. konf. : v 12 t. T. 1 / pod obsch. red. A. A. Bolshakova. Saratov : Saratov. gos. tehn. un-t, 2015; Yaroslavl : Yaroslav. gos. tehn. un-t; Ryazan : Ryazansk. gos. radiotehn. un-t, 2015. P. 3-5.
7. Amosov P. V., Baklanov A. A. Otsenka vertikalnogo potoka massy pyli na hvostohranilische na baze shemy DEAD [Evaluation of vertical dust flow at a tailing dump based on "DEAD" scheme] // Problemy nedropolzovaniya. 2015. N 3. P. 80-85.
8. Amosov P. V., Baklanov A. A. Assessment of dusting intensity on ANOF-2 tailing by using a Westphal D. L. dependency // Proceedings X Intern. Symposium on Recycling Technologies and Sustainable Development, 4-7 November 2015, Bor, Serbia; University of Belgrade, Technical Faculty Bor; ed. Zoran S. Markovic. Bor : University of Belgrade, Technical Faculty, 2015. P. 39-43.
9. Semenov O. E. Vvedenie v eksperimentalnuyu meteorologiyu i klimatologiyu peschanyh bur [Introduction into experimental meteorology and climatology of sand storms]. Almaty, 2011. 580 p.
10. Westphal D. L., Toon O. B., Carlson T. N. A case-study of mobilization and transport of Saharan dust // J. Atmospheric Sciences. 1988. N 45. P. 2145-2175.
11. Marticorena B., Bergametti G. Modeling the atmospheric dust cycle. 1. Design of a soil-derived dust emission scheme // J. Geophysical Research-Atmospheres. 1995. V. 100, N D8. P. 16415-16430.
12. Long-term simulation of global dust distribution with the GOCART model: correlation with North Atlantic oscillation / P. Ginoux, J. M. Prospero, O. Torres, M. Chin // J. Environmental Modelling & Software. 2004. V. 19. P. 113-128.
13. Strizhenok A. V. Upravlenie ekologicheskoy bezopasnostyu namyvnyh tehnogennyh massivov OAO "Apatit" v protsesse ih formirovaniya [Environmental security management of washed-up technogenic massifs of Apatit JSC during their formation] [Elektronnyiy resurs] : dis. ...kand. tehn. nauk. URL: http://www.spmi.ru/system/files/lib/sci/aspirant-doctorant/avtoreferaty/2015/dissertaciya_strizhenok.pdf.
Сведения об авторах
Маслобоев Владимир Алексеевич - Институт проблем промышленной экологии Севера КНЦ РАН, д-р техн. наук, профессор, директор, e-mail: masloboev@ksc.ru
Masloboev V. A. - Institute of Industrial Ecology Problems of the North KSC RAS, Dr of Tech. Sci., Professor, Director; e-mail: masloboev@ksc.ru
Бакланов Александр Анатольевич - Институт проблем промышленной экологии Севера КНЦ РАН, д-р физ.-мат. наук, профессор, глав. науч. сотрудник; Всемирная Метеорологическая организация, сотрудник научного отдела; e-mail: aabaklanov@yahoo.com
Baklanov A. A. - Institute of Industrial Ecology Problems of the North KSC RAS, Dr of Phys.-Math. Sci., Professor, Chief Researcher; World Meteorological Organization, Researcher; e-mail: aabaklanov@yahoo.com
Амосов Павел Васильевич - Горный институт КНЦ РАН, канд. техн. наук, ст. науч. сотрудник; e-mail: vosoma@goi.kolasc.net.ru
Amosov P. V. - Mining Institute KSC RAS, Cand. of Tech. Sci., Senior Researcher; e-mail: vosoma@goi.kolasc.net.ru
