CC BY
18
XXXX ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИИ И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ В СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ ХХХХ
05.20.02 ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИИ И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ ^^^^^^^^^^^^^^^^ В СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ
Научная статья УДК 621.3.026.5
Б01: 10.24412/2227-9407-2021-10-27-35
Редукция реактивной мощности в сети
Игорь Павлович Попов
Курганская государственная сельскохозяйственная академия им. Т. С. Мальцева, Курган, Россия, ip.popow@yandex.ru, https://orcid.org/0000-0001-8683-0387
Аннотация
Введение. Вопросам компенсации реактивной мощности в сельских электрических сетях уделяется большое внимание как на стадии проектирования, так и в процессе технической эксплуатации. Реактивная мощность в сети является вредным явлением. Ее циркуляция по проводам вызывает тепловые потери в объеме примерно 10 % ее величины. Для ее снижения используют дорогостоящие статические (конденсаторы) и динамические (синхронные) компенсаторы. Целью работы является оценка влияния трансформаторов на реактивную мощность в сети при симметричной нагрузке.
Материалы и методы. В настоящей работе применяются электротехнические расчеты. Рассматривается существенно идеализированная схема подключения вторичных обмоток трансформатора к симметричной индуктивной нагрузке. Активные составляющие сопротивлений не рассматриваются. Магнитное поле создается первичными обмотками (не показаны). Реактивная мощность в сеть не передается (гипотетически). Результаты. Установлено, что при оговоренных условиях любая фаза является источником реактивной мощности двух других фаз. И наоборот, любые две фазы являются источником реактивной мощности для третьей фазы.
Обсуждение. Таким образом, для рассмотренной схемы (внешняя сеть отключена) при симметричной нагрузке происходит самокомпенсация реактивной мощности. Трансформаторы представлены их упрощенными схемами замещения (без учета рассеяний). Активные сопротивления не рассматриваются. Идеализация этой схемы меньше, чем первой, поскольку реактивная мощность второго и третьего трансформаторов передается в первичную обмотку. Если трансформаторы идентичны, то поток реактивной мощности от нагрузки делится между ними на равные части. Поэтому поток реактивной мощности на внешнем участке в три раза меньше, чем на внутреннем участке.
Заключение. В реальной сети с ростом числа трансформаторных подстанций поток реактивной мощности по мере удаления от нагрузки существенно уменьшается. Это обстоятельство следует учитывать при проектировании сельских электрических сетей в плане оптимизации мероприятий по компенсации реактивной мощности и использования компенсирующих конденсаторов и синхронных компенсаторов.
Ключевые слова: реактивная мощность, самокомпенсация, симметричная нагрузка, трансформаторы
Для цитирования: Попов И. П. Редукция реактивной мощности в сети // Вестник НГИЭИ. 2021. № 10 (125). С. 27-35. БОТ: 10.24412/2227-9407-2021-10-27-35
© Попов И. П., 2021
Контент доступен под лицензией Creative Commons Attribution 4.0 License. The content is available under Creative Commons Attribution 4.0 License.
27
ХЖХЖХХ ELECTROTECHNOLOGY AND ELECTRIC EQUIPMENT IN AGRICULTURE XXXXXX_
Reduction of reactive power in the network
Igor P. Popov
Kurgan State Agricultural Academy T. S. Maltsev, Kurgan, Russia, ip.popow@yandex.ru, https://orcid.org/0000-0001 -8683-0387
Abstract
Introduction. The issues of reactive power compensation in rural electric networks are paid great attention both at the design stage and in the process of technical operation. Reactive power in the network is harmful. Its circulation through the wires causes heat losses in the volume of about 10 % of its value. To reduce it, expensive static (capacitors) and dynamic (synchronous) compensators are used. The aim of the work is to assess the influence of transformers on reactive power in the network at a symmetrical load.
Materials and methods. In this work, electrical calculations are used. A substantially idealized circuit for connecting the secondary windings of a transformer to a symmetrical inductive load is considered. Active components of resistances are not considered. The magnetic field is generated by primary windings (not shown). Reactive power is not transmitted to the network (hypothetically).
Results. It was found that, under the agreed conditions, any phase is a source of reactive power for the other two phases. Conversely, any two phases are the source of the third phase reactive power.
Discussion. Thus, for the considered circuit (the external network is disconnected) with a symmetrical load, self-compensation of reactive power occurs. Transformers are represented by their simplified equivalent circuits (excluding scattering). Active resistances are not considered. The idealization of this circuit is less than the first, since the reactive power of the second and third transformers is transferred to the primary winding. If the transformers are identical, then the reactive power flow from the load is divided between them into equal parts. Therefore, the flow of reactive power in the outer section is three times less than in the inner section.
Conclusion. In a real network, with an increase in the number of transformer substations, the reactive power flow decreases significantly with distance from the load. This circumstance should be taken into account when designing rural electrical networks in terms of optimizing measures for reactive power compensation and the use of compensating capacitors and synchronous compensators.
Keywords: reactive power, self-compensation, balanced load, transformers
For citation: Popov I. P. Reduction of reactive power in the network // Bulletin NGIEI. 2021. № 10 (125). P. 27-35. (In Russ.). DOI: 10.24412/2227-9407-2021-10-27-35
Введение
Реактивная мощность в сети является нежелательным явлением [1; 2; 3; 4; 5]. Чем больше значение реактивной мощности, тем меньше коэффициент мощности сети (cos ф). Циркуляция потока реактивной мощности по проводам вызывает тепловые потери в объеме примерно 10 % ее величины. Для снижения реактивной мощности используют дорогостоящие статические (батареи конденсаторов) [6; 7; 8; 9] и динамические компенсаторы (синхронные компенсаторы) [10; 11; 12; 13].
Целью работы является оценка влияния трансформаторов и шунтирующих реакторов на реактивную мощность в сети при симметричной нагрузке.
Задача исследования - математическое и качественное описание процессов обмена реактивной мощностью между фазами сети.
Материалы и методы
В настоящей работе применяются методы идеализации и электротехнические расчеты. В качестве ключевого обстоятельства учитывается положение теории электрических цепей, согласно которому мощности источника и приемника электрической энергии равны по величине и противоположны по знаку.
На рис. 1 представлена существенно идеализированная схема подключения вторичных обмоток силового трансформатора [14; 15] или обмоток шунтирующего реактора к симметричной индуктивной нагрузке. Сопротивления рассеяния не учитываются. Активные составляющие сопротивлений не рассматриваются. Магнитное поле создается в т. ч. первичными обмотками (не показаны). Реактивная мощность в сеть не передается (гипотетически).
ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИИ И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ В СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ
Рис. 1. Самокомпенсация реактивной мощности Fig. 1. Self-compensation of reactive power Источник: разработано автором
В части опосредованного взаимодействия магнитного поля с нагрузкой схема неотличима от индуктивно-индуктивного (LL) осциллятора, в котором вместо трансформатора или шунтирующего реактора использована синхронная явнополюсная машина и в которой источником возбуждения колебаний тока (индуктивного) в любой фазе являются другие (другая) фазы (фаза) нагрузки.
Подобное явление самокомпенсации реактивной мощности известно и в механических системах (биинертных, триинертных и мультиинертных осцилляторах).
Результаты Самокомпенсация реактивной мощности при симметричной нагрузке
Мгновенные значения токов, напряжений и мощностей (реактивных) фаз для представленной выше схемы соответственно равны = I sin ш t, = IшЬ cosшt,
2 1
= I шЬsinb^tcosb^t = — 1шЬsin2шt,
i • i 2% и = I sin шt--
ив = IaLcos at -
2%
1 2 , . % = — I aL sin 2a t--
2%
4 % ~3
ic = I sin at +
= I aL cos I at + —
1Й 7 . Л 4% qc = — I aL sin I 2a t +--
Здесь L - суммарная индуктивность фазы трансформатора (включая рассеяние), проводов и нагрузки.
Сумма мгновенных мощностей фаз В и С равна
qbc = qb + qc =
1 г г ■ U 4яЛ 1 т . Í 4%^
= — 1шЬsin 2bt--+ — IшЬsin 2btч--=
2 l 3 J 2 l 3 J
„ 1 T T . 2bt - 4%¡3 + 2bt + 4%3
= 2—I шЬ sin----— x
2 2
2a t - 4%/3 - 2a t - 4%3
x cos-
2
~ ( 4% \ 1, г . „
= 2—I aL sin2at cos--=— I aL sin2at.
2 ^ 3 ) 2
Эта величина противоположна мгновенной
мощности фазы А.
+ Чс = -Чл .
(1)
Это означает, что при оговоренных условиях любая фаза сети является источником реактивной мощности двух других фаз.
И наоборот, любые две фазы сети являются источником реактивной мощности третьей фазы.
Таким образом, для данной схемы при симметричной нагрузке происходит самокомпенсация реактивной мощности.
Замечание о мощностях фаз Для того чтобы последняя формула не создавала впечатления, что мощность в любом случае удовлетворяет аналогу первого закона Кирхгофа, ниже приводятся выражения для мгновенных активных мощностей фаз сети и их соотношение для другой идеализированной симметричной схемы с активной нагрузкой.
1 + cos2at
рА = 12aL cos2 at = 12aL:
2
=112 aL +112aL cos 2a t; 2 2
ELECTROTECHNOLOGY AND ELECTRIC EQUIPMENT IN AGRICULTURE
1 t2 T 1 T2 T f~ 4л
p„ = — I aL + — I aL cos 2a t--
B 2 2 I З
1 T2 t 1 T2 T f~ 4n ,
p„ = — I aL + — I aL cos 2a t ч--;
c 2 2 ^ З 1
Pn + P^ = — 12aL +112aL cos | 2a t - — 1 +
B c 2 2 I З 1
ч112aL ч112aL cos | 2at ч — 2 2 I З
12aL ч112aL I cos2at cos—ч sin2at sin—
2
4л
З
. 4л З
1 т2 Л 4л . „ . 4л ч— I aL\ cos2atcos--sin2atsin —
2 I З З
1 1 1 1 = I aL — I aL—cos2at — I aL—cos2at =
= 12aL — 12aL cos 2a t;
2
Pb + Pc Рл .
Таким образом, выражение (1) не является самоочевидным и составляет предмет научной новизны.
Потоки реактивной мощности в нескольких трансформаторах
Ряд силовых трансформаторов или шунтирующих реакторов на рис. 2 представлен их упрощенными схемами замещения (без учета рассеяний). Активные сопротивления не рассматриваются.
Рис. 2. Трансформаторы с нагрузкой Fig. 2 Transformers and load Источник: разработано автором
Идеализация этой схемы меньше, чем первой, поскольку реактивная мощность второго и третьего трансформаторов передается в первичную обмотку.
Если трансформаторы или шунтирующие реакторы идентичны, то поток реактивной мощности от нагрузки делится между ними на равные части.
Поэтому поток реактивной мощности на участке 1-2 (участок электроэнергетической систе-
мы/электрической сети, отделенный от нагрузки рядом трансформаторов или шунтирующих реакторов) в три раза меньше, чем на участке 3-4 (участок электроэнергетической системы/электрической сети, примыкающий к нагрузке).
В таблице представлены значения потоков реактивной мощности в участках сети, отнесенные к величине потока через нагрузку.
Таблица 1. Относительные потоки реактивной мощности в участках сети Table 1. Relative fluxes of reactive power in network sections
Участок сети / Network section 1-2 2-3 3-4
Относительный поток реактивной мощности / Relative reactive power flux 1/3 2/3 1
Источник: разработано автором
В соответствии с рис. 2 поток на участке 3-4 остался без изменений по сравнению с прежними представлениями.
Однако уже на участке 2-3 он составляет 2/3 от его значения для нагрузки, а на участке 1-2 - 1/3.
До сих пор считалось, что реактивная мощность не перетекает между фазами и поэтому ее поток без изменения циркулирует между нагрузкой и источником (генератором) (при условии отсутствия средств компенсации).
Каждый последующий трансформатор по мере удаления от нагрузки шунтирует часть потока реактивной мощности, и поэтому в источнике (генераторе) реактивная мощность существенно меньше, чем в нагрузке.
Соответственно уменьшается усредненный поток реактивной мощности, циркулирующий в сети.
Поскольку снижение усредненного потока реактивной мощности происходит без применения
2
2
2
2
А также осцилляторы с взаимным преобразованием потенциальной энергии пружины в энергию электрического поля с собственной частотой колебаний (кС)
_ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИИ И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ В СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ
специальных средств компенсации, то это явление можно считать самокомпенсацией реактивной мощности.
Предпосылки настоящего исследования
Известны два основных вида колебаний. Первое обусловлено взаимным преобразованием кинетической энергии груза в потенциальную энергию пружины (mk). Второе - энергии магнитного поля катушки в энергию электрического поля конденсатора (LC).
Относительно недавно описаны осцилляторы с взаимным преобразованием кинетической энергии груза в энергию магнитного поля с собственной частотой колебаний (mL)
'V
ус
Или с взаимным преобразованием потенциальной энергии пружины в энергию магнитного поля с собственной частотой колебаний
~к
V
yL
где у - параметрический коэффициент.
Или с взаимным преобразованием кинетической энергии груза в энергию электрического поля с собственной частотой колебаний (тС)
У
тС
Почти сразу возник вопрос, а нельзя ли создать осцилляторы с взаимным преобразованием кинетической энергии в кинетическую же энергию другого груза (mm)? Или колебания с взаимным преобразованием энергии магнитного поля в энергию магнитного же поля другой катушки (LL)?
Такие решения были найдены (индуктивно-индуктивные и мультиинертные осцилляторы).
В частности, для монореактивной индуктивной (LLL) системы схема представлена на рис. 3.
О
L
Рис. 3. Модель LLL осциллятора
Fig. 2. LLL oscillator model Источник: разработано автором
ELECTROTECHNOLOGY AND ELECTRIC EQUIPMENT IN AGRICULTURE
Электрические уравнения LLL осциллятора: d Ф dix
BlnR—cos ф = L—1,
dt dt
BlnR—cos f 2 л-ф! = L^, dt \ 3 ) dt
BlnR—cos f-2 л-ф! = L—. dt I 3 ) dt
Отсюда
BlnR . -sin ф,
' L
BlnR . -sin
L
BlnR .
-л — ф
h = sin—Ф I •
Механический момент равен
Bln\R cos ф+Blni2R cos л — ф | + • +Blni3R cos | —2л — ф| =
ш BlnR . „ = —Bln ——— sin фR cos ф +
R. BlnR . (2 ^ (2 . +Bln——— sin I — л — ф IR cos I — л —ф | +
^ BlnR . ( 2 ^ ( 2 . +Bln ——— sin I — л — ф IR cos I —л —ф | =
( BlnR
--— sin 2ф +
2L
( BlnR )2 ( 4 +--— sin — л — 2ф
2 L У 3
(BlnR)2 ( 4
+--— sin —л — 2ф
2 L У 3
( BlnR )2
--— sin 2ф +
2L
(BlnR)2 ( 4 4
+--— sin—л cos2ф — cos—л sin2ф
2L У 3 3
(BlnR)2 ( 4 4
+--— — sin—л cos2ф — cos—л sln2ф = 0
2L У 3 3 1
Поэтому
ф = ю0 t.
Следовательно,
BlnR .
L
-sinœ01,
BlnR . ( 2 -sin
L
^-®0t I >
BlnR . r
-sin
L
— л — œn t 3 0
Таким образом, в LLL осцилляторе происходят свободные колебания тока (без питания извне). Это значит, что любая фаза является источником реактивной мощности двух других фаз.
Обсуждение Указанное обстоятельство создает предпосылку снижения потока реактивной мощности в сети за счет взаимной компенсации реактивной мощности фаз. Другими словами, фазы симметричной нагрузки могут обмениваться реактивной мощностью между собой, а не с сетью.
В качестве технических средств, обеспечивающих этот реактивный энергообмен, могут выступать уже имеющиеся в сети трансформаторы и шунтирующие реакторы. В этом смысле достигаемое таким образом снижение потока реактивной мощности является естественным, т. е. не специально организованным, как в случае с синхронными компенсаторами и конденсаторами [16; 17; 18; 19; 18].
В соответствии с изложенным в реальной сети с ростом числа трансформаторных подстанций и шунтирующих реакторов поток реактивной мощности существенно уменьшается за счет взаимной компенсации реактивной мощности фаз.
Полученные аналитические выражения и сделанные выводы не накладывают ограничения на классы напряжения силовых трансформаторов и типы электроэнергетических систем/электрических сетей, в которых они размещаются.
Заключение Таким образом, трансформаторы и шунтирующие реакторы существенно влияют на реактивную мощность в сети при симметричной нагрузке, обусловливая ее естественное снижение.
В реальных условиях нагрузка в общем случае не является симметричной [19; 20]. При этом в соответствии с принципом суперпозиции умеренно несимметричную нагрузку можно представить в виде композиции симметричной и существенно несимметричной. В этом случае естественная самокомпенсация реактивной мощности будет происходить для симметричной составляющей нагрузки.
Практическая значимость статьи состоит в том, что ее результаты могут быть полезны при разработке средств компенсации реактивной мощности в трехфазных сетях.
XXXX ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИИ И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ В СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ ХХХХ
СПИСОК ИСТОЧНИКОВ
1. Малюк Е. Г. Реактивная мощность и особенности компенсации реактивной мощности в сетях жилищно-коммунального сектора // Энергетические установки и технологии. 2017. Т. 3. № 1. С. 57-62.
2. Воротницкий В. Э. Компенсация реактивной мощности - эффективное средство повышения надежности, качества и экономичности электроснабжения // Энергия единой сети. 2015. № 2 (19). С. 30-40.
3. Васьков М., Тульский В. Исследование вопроса компенсации реактивной мощности в электрических сетях «РОССЕТИ ЛЕНЭНЕРГО» // Электроэнергия. Передача и распределение. 2019. № S3 (14). С. 28-33.
4. СултановМ. М., Стрижиченко А. В., Болдырев И. А., Желяскова О. И., Волошин Е. А., Рогозинников Е. И. К вопросу повышения эффективности энергосистем и обоснования компенсации реактивной мощности в электрических сетях // Надежность и безопасность энергетики. 2020. Т. 13. № 4. С. 267-272. DOI: 10.24223/1999-55552020-13-4-267-272.
5. Романовский В. В., Бежик А. С. Повышение качества электрической энергии в судовых электроэнергетических системах // Вестник Государственного университета морского и речного флота имени адмирала С. О. Макарова. 2021. Т. 13. № 1. С. 87-101. DOI: 10.21821/2309-5180-2021-13-1-87-101.
6. Климаш С. В., Власьевский С. В. Компенсатор реактивной мощности для трансформаторных подстанций мощностью до 1000 КВА // Научно-техническое и экономическое сотрудничество стран АТР в XXI веке. 2017. Т. 1. С. 69-72.
7. Воротников И. Н., Будовский В. П., Мастепаненко М. А., Габриелян Ш. Ж. Выбор параметров компенсатора реактивной мощности при нелинейных нагрузках // Электротехника. 2017. № 8. С. 14-18.
8. Догадкин Д., Скупов Д., Губардина О. Компенсация реактивной мощности в распределительной сети ПАО «МОЭСК» // Электроэнергия. Передача и распределение. 2016. № 6 (39). С. 60-62.
9. Манусов В. З., Третьякова Е. С. Глубокая компенсация реактивной мощности в системах электроснабжения производства // Энергобезопасность и энергосбережение. 2017. № 4. С. 33-38. DOI: 10.18635/2071-2219-20174-33-38.
10. Оспанов Б. С., Таткеева Г. Г., Калытка В. А. Исследование электрической схемы одноцилиндровой конденсационной турбины в режиме синхронного компенсатора // Актуальные научные исследования в современном мире. 2019. № 2-1 (46). С. 68-72.
11. Хижняков Ю. Н., Сторожев С. А. Предикатное нечеткое управление синхронного компенсатора // Нейрокомпьютеры: разработка, применение. 2019. Т. 21. № 3. С. 93-98. DOI: 10.18127/j19998554-201903-10.
12. Денисенко А. И., Лямов А. С., Смоловик С. В., Тупицина А. Л. Регулировочные характеристики статического синхронного продольного компенсатора // Известия НТЦ Единой энергетической системы. 2019. № 2 (81). С. 107-112.
13. Алимходжаев К. Т., Пардабоев А. Д. У. Целесообразность использования синхронного двигателя в качестве компенсатора реактивной мощности // Современные научные исследования и инновации. 2017. № 12 (80). С. 10.
14. Сакович И. А., Черевко А. И., Лимонникова Е. В. Математическое моделирование управляемых выпрямителей, построенных на базе трансформаторов с вращающимся магнитным полем // Вестник Государственного университета морского и речного флота имени адмирала С. О. Макарова. 2016. № 3. С. 192-200. DOI: 10.21821/2309-5180-2016-7-3-192-200.
15. Наумов И. В., Карамов Д. Н., Третьяков А. Н., Якупова М. А., Федоринова Э. С. Исследование загрузки силовых трансформаторов в системах сельского электроснабжения // Надежность и безопасность энергетики. 2020. Т. 13. № 4. С. 282-289. DOI: 10.24223/1999-5555-2020-13-4-282-289.
16. Давлетов Б. Б. Особенности синхронных двигателей. синхронные компенсаторы // Развитие и актуальные вопросы современной науки. 2017. № 7 (7). С. 38-40.
17. Толокнова О. М., Саушев А. В., Шошмин В. А. Анализ связи и прогнозирование активных и реактивных электрических нагрузок грузоподъемных машин // Вестник Государственного университета морского и речного флота имени адмирала С. О. Макарова. 2017. Т. 9. № 6. С. 1310-1319. DOI: 10.21821/2309-5180-20179-6-1310-1319.
18. Кучумов Л. А., Кузнецов А. А. Влияние уровней напряжения и устройств компенсации реактивной мощности на потребление электроэнергии // Энергетик. 2019. № 8. С. 15-21.
ХЖХЖХХ ELECTROTECHNOLOGY AND ELECTRIC EQUIPMENT IN AGRICULTURE XXXXXX_
19. Казакул А. А., Смоленский К. Д. Разработка технических решений по усилению электрической сети для снятия сетевых ограничений, вызванных несимметричной нагрузкой тяговых подстанций // Евразийский союз ученых. 2020. № 7-2 (76). С. 4-11. DOI: 10.31618/ESU.2413-9335.2020.2.76.907.
20. Кабаков А. А., Попов А. А. Влияние несимметричной нагрузки потребителя на режимы работы распределительной сети // Территория инноваций. 2017. № 3 (7). С. 20-29.
Статья поступила в редакцию 7.07.2021; одобрена после рецензирования 10.08.2021;
принята к публикации 12.08.2021.
Информация об авторе: И. В. Попов - к.т.н., Spin-код: 8354-0648.
REFERENCES
1. Malyuk E. G. Reaktivnaya moshchnost' i osobennosti kompensatsii reaktivnoy moshchnosti v setyakh zhilishchno-kommunal'nogo sektora [Reactive power and features of reactive power compensation in the networks of the housing and communal sector], Energeticheskiye ustanovki i tekhnologii [Energeticheskie ustanovki i tekhnologii], 2017, Vol. 3, No. 1, pp. 57-62.
2. Vorotnitsky V. E. Kompensatsiya reaktivnoy moshchnosti - effektivnoye sredstvo povysheniya nadezhnosti, kachestva i ekonomichnosti elektrosnabzheniya [Compensation of reactive power is an effective means of increasing the reliability, quality and efficiency of power supply], Energiya yedinoy seti [Energy of a unified network], 2015, No. 2 (19), pp.30-40.
3. Vaskov M., Tulsky V. Issledovaniye voprosa kompensatsii reaktivnoy moshchnosti v elektricheskikh setyakh «ROSSETI LENENERGO» [Investigation of the issue of compensation of reactive power in electrical networks «ROSSETI LENENERGO»], Elektroenergiya. Peredacha i raspredeleniye [Electricity. Transmission and distribution], 2019, No. S3 (14), pp. 28-33.
4. Sultanov M. M., Strizhichenko A. V., Boldyrev I. A., Zhelyaskova O. I., Voloshin E. A., Rogozinnikov E. I. K voprosu povysheniya effektivnosti energosistem i obosnovaniya kompensatsii reaktivnoy moshchnosti v elektricheskikh setyakh [On the issue of increasing the efficiency of power systems and justifying the compensation of reactive power in electrical networks], Nadezhnost' i bezopasnost' energetiki [Reliability and Safety of Energy], 2020, Vol. 13, No. 4, pp. 267-272.
5. Romanovsky V. V., Bezhik A. S. Povysheniye kachestva elektricheskoy energii v sudovykh elektroenergetich-eskikh sistemakh [Improving the quality of electrical energy in ship power systems]. Vestnik Gosudarstvennogo universi-teta morskogo i rechnogo flota imeni admirala S. O. Makarova [Bulletin of the State University of Marine and River Fleet named after Admiral S. O. Makarov], 2021, Vol. 13, No. 1, pp. 87-101.
6. Klimash S. V., Vlasyevsky S. V. Kompensator reaktivnoy moshchnosti dlya transformatornykh podstantsiy moshchnost'yu do 1000 kV A [Reactive power compensator for transformer substations with a capacity of up to 1000 kV-А], Nauchno-tekhnicheskoye i ekonomicheskoye sotrudnichestvo stran ATR v XXI veke [Scientific, technical and economic cooperation of the Asia-Pacific countries in the XXI century], 2017, Vol. 1, pp. 69-72.
7. Vorotnikov I. N., Budovsky V. P., Mastepanenko M. A., Gabrielyan Sh. Zh. Vybor parametrov kompensatora reaktivnoy moshchnosti pri nelineynykh nagruzkakh [The choice of parameters of the reactive power compensator at nonlinear loads], Elektrotekhnika [Elektrotekhnika], 2017, No. 8, pp. 14-18.
8. Dogadkin D., Skupov D., Gubardina O. Kompensatsiya reaktivnoy moshchnosti v raspredelitel'noy seti PAO «MOESK» [Compensation of reactive power in the distribution network of PJSC «MOESK»], Elektroenergiya. Peredacha i raspredeleniye [Electricity. Transmission and distribution], 2016, No. 6 (39), pp. 60-62.
9. Manusov V. Z., Tretyakova E. S. Glubokaya kompensatsiya reaktivnoy moshchnosti v sistemakh elektrosnabzheniya proizvodstva [Deep compensation of reactive power in power supply systems of production], Energobezopasnost' i energosberezheniye [Energy safety and energy saving], 2017, No. 4, pp. 33-38 DOI: 10.18635/2071-2219-2017-4-33-38.
10. Ospanov B. S., Tatkeeva G. G., Kalytka V. A. Issledovaniye elektricheskoy skhemy odnotsilindrovoy konden-satsionnoy turbiny v rezhime sinkhronnogo kompensatora [Investigation of the electrical circuit of a single-cylinder condensing turbine in the synchronous compensator mode], Aktual'nyye nauchnyye issledovaniya v sovremennom mire [Actual scientific research in the modern world], 2019, No. 2-1 (46), pp. 68-72.
XXXX ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИИ И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ В СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ ХХХХ
11. Khizhnyakov Yu. N., Storozhev S. A. Predikatnoye nechetkoye upravleniye sinkhronnogo kompensatora [Predicate fuzzy control of a synchronous compensator], Neyrokomp'yutery: razrabotka, primeneniye [Neurocomputers: development, application], 2019, Vol. 21, No. 3, pp. 68-72. DOI: 10.18127/j19998554-201903-10
12. Denisenko A. I., Lyamov A. S., Smolovik S. V., Tupitsina A. L. Regulirovochnyye kharakteristiki statich-eskogo sinkhronnogo prodol'nogo kompensatora [Adjusting characteristics of a static synchronous longitudinal compensator], Izvestiya NTTS Yedinoy energeticheskoy sistemy [Izvestiya STC of the Unified Energy System], 2019, No. 2 (81), pp. 107-112.
13. Alimkhodzhaev K. T., Pardaboev A. D. U. Tselesoobraznost' ispol'zovaniya sinkhronnogo dvigatelya v kachestve kompensatora reaktivnoy moshchnosti [Feasibility of using a synchronous motor as a reactive power compensator], Sovremennyye nauchnyye issledovaniya i innovatsii [Modern scientific research and innovations], 2017, No. 12 (80), pp. 10.
14. Sakovich I. A., Cherevko A. I., Limonnikova E. V. Matematicheskoye modelirovaniye upravlyayemykh vypryamiteley, postroyennykh na baze transformatorov s vrashchayushchimsya magnitnym polem [Mathematical modeling of controlled rectifiers built on the basis of transformers with a rotating magnetic field], Vestnik Gosudarstvennogo universiteta morskogo i rechnogo flota imeni admirala S. O. Makarova [Bulletin of the State University of Marine and River Fleet named after Admiral S.O. Makarov], 2016, No. 3, pp. 192-200. DOI: 10.21821/2309-5180-2016-7-3-192-200
15. Naumov I. V., Karamov D. N., Tretyakov A. N., Yakupova M. A., Fedorinova E. S. Issledovaniye zagruzki si-lovykh transformatorov v sistemakh sel'skogo elektrosnabzheniya [Study of the loading of power transformers in rural power supply systems], Nadezhnost' i bezopasnost' energetiki [Reliability and Safety of Energy], 2020, Vol. 13, No. 4, pp. 282-289 DOI: 10.24223/1999-5555-2020-13-4-282-289
16. Davletov B. B. Osobennosti sinkhronnykh dvigateley. sinkhronnyye kompensatory [Features of synchronous motors. synchronous compensators], Razvitiye i aktual'nyye voprosy sovremennoy nauki [Development and topical issues of modern science], 2017, No. 7 (7), pp. 38-40.
17. Toloknova O. M., Saushev A. V., Shoshmin V. A. Analiz svyazi i prognozirovaniye aktivnykh i reaktivnykh el-ektricheskikh nagruzok gruzopod"yemnykh mashin [Communication analysis and forecasting of active and reactive electrical loads of lifting machines], Vestnik Gosudarstvennogo universiteta morskogo i rechnogo flota imeni admirala S. O. Makarova [Bulletin of the State University of Marine and River Fleet named after Admiral S. O. Makarov], 2017, Vol. 9, No. 6, pp. 1310-1319 DOI: 10.21821/2309-5180-2017-9-6-1310-1319
18. Kuchumov L.A., Kuznetsov A. A. Vliyaniye urovney napryazheniya i ustroystv kompensatsii reaktivnoy moshchnosti na potrebleniye elektroenergii [Influence of voltage levels and reactive power compensation devices on electricity consumption], Energetik [Energetik], 2019, No. 8, pp. 15-21.
19. Kazakul A. A., Smolenskiy K. D. Razrabotka tekhnicheskikh resheniy po usileniyu elektricheskoy seti dlya snyatiya setevykh ogranicheniy, vyzvannykh nesimmetrichnoy nagruzkoy tyagovykh podstantsiy [Development of technical solutions for strengthening the electrical network to remove network restrictions caused by the asymmetric load of traction substations], Yevraziyskiy soyuz uchenykh [Eurasian Union of Scientists], 2020, No. 7-2 (76), pp. 4-11. DOI: 10.31618/ESU.2413-9335.2020.2.76.907
20. Kabakov A. A., Popov A. A. Vliyaniye nesimmetrichnoy nagruzki potrebitelya na rezhimy raboty raspredeli-tel'noy seti [Influence of asymmetric consumer load on the operating modes of the distribution network], Territoriya inno-vatsiy [Territory of innovations], 2017, No. 3 (7), pp. 20-29.
The article was submitted 7.07.2021; approved after reviewing 10.08.2021; accepted for publication 12.08.2021.
Information about the author: I. P. Popov - Ph. D. (Engineering), Spin-code: 8354-0648.
