CC BY
50
УДК 614.835
А. Н. Елизарьев, R Г. Ахтямов, М. А. Киселева, Д. А. Тараканов, Дм. А. Тараканов, Д. О. Яковлев, П. А. Михайлов
РАЗВИТИЕ МЕТОДИЧЕСКИХ ОСНОВ ОЦЕНКИ ВОЗНИКНОВЕНИЯ ЭФФЕКТА BLEVE ПРИ АВАРИЯХ НА ОБЪЕКТАХ ХРАНЕНИЯ ТОПЛИВ
Дата поступления: 27.12.2018 Решение о публикации: 24.01.2019
Аннотация
Цель: На фоне выработки ресурсов, роста износа и срока эксплуатации резервуарного парка угроза возникновения эффекта BLEVE диктует необходимость развития методических основ оценки опасностей и возможностей появления такого эффекта на объектах хранения нефтегазопродуктов с учетом существующих подходов. Методы: Анализ опасностей и оценка эффекта BLEVE базируются на трех распространенных подходах, которые изложены в стандартах или предлагаются различными исследователями, в том числе на основе оценки геометрической вероятности. Результаты: Проведен анализ опасностей от эффекта BLEVE, а также трех подходов для его оценки. Разработан интегральный подход, который учитывает вероятность попадания резервуара в зону с критическим уровнем теплового излучения, время воздействия, а также особенности конструкции резервуара. Практическая значимость: Предложенный подход для оценки рассматриваемого явления позволяет провести оперативную, точную и обоснованную оценку возникновения эффекта BLEVE на объектах хранения нефтегазопродуктов.
Ключевые слова: Безопасность, эффект BLEVE, авария, нефтегазопродукты, резервуар, резер-вуарный парк, анализ опасностей, вероятность возникновения.
Aleksei N. Elizaryev, Cand. Geogr. Sci., associate professor, elizariev@mail.ru (Ufa State Aviation Technical University); *Rasul G. Ahtyamov, Cand. Eng. Sci., associate professor, ahtamov_zchs@ mail.ru (Emperor Alexander I Petersburg State Transport University); Marina A. Kiseleva, senior lecturer, kismarina63@gmail.com; Denis A. Tarakanov, student, tarakanov021098@gmail.com; Dmitry A. Tarakanov, student, tarakanovdima11@gmail.com; Daniil O. Yakovlev, student, fatoom82@ mail.ru; Pavel A. Mikhailov, student, linori@mail.ru (Ufa State Aviation Technical University) DEVELOPMENT OF BASIC PROCEDURES FOR EVALUATION OF OCCURRENCE OF BLEVE EFFECT IN ACCIDENTS AT FUEL STORAGE FACILITIES. DOI: 10.20295/1815-588X-2019-1-157-167
Summary
Objective: Against the backdrop of resource depletion, increasing wear and combined service life of tank farm, the threat of occurrence of the BLEVE effect makes it necessary to develop basic methodological procedures for assessing the dangers and possibilities for the occurrence of the BLEVE effect at oil and gas storage facilities, taking into account existing approaches. Methods: Hazard analysis and assessment of the likelihood of the occurrence of BLEVE effect are based on three common approaches that are set out in the guidelines or proposed by various researchers, including on the basis of an estimate of the geometric probability. Results: The analysis of the hazards of occurrence of the BLEVE effect and the three approaches to assess the possibility of the BLEVE effect was carried out. On their basis an integral approach is proposed, accounting for the probability of the reservoir entering the zone with a critical level of thermal radiation, exposure time, and the design features of the reservoir. Practical importance: The
proposed approach for assessing the possibility of occurrence of the phenomenon under consideration makes it possible to conduct timely, accurate and justified assessment of the occurrence of the BLEVE effect at oil and gas storage facilities.
Keywords: Safety, BLEVE effect, accident, oil and gas product, tank, tank farm, hazard analysis, probability of occurrence.
На сегодняшний день темпы развития нефтегазодобывающей и нефтегазоперера-батывающей отраслей продолжают расти, несмотря на множество проблем, оказывающих влияние на экономику России, поскольку без нефтегазопродуктов жизнедеятельность современного человека невозможна.
При обращении с нефтегазопродуктами необходим тщательный контроль за безопасностью. Основная опасность заключается в их токсичности и пожароопасности в штатном и аварийном режимах, как для состояния окружающей среды, так и для населения. Особое место в функционировании предприятий нефтегазопереработки и нефтегазообеспечения занимает хранение. К основным сооружениям, обеспечивающим рациональное хранение нефтегазопродуктов, относятся резервуарные парки [1].
Резервуарный парк представляет собой группу резервуаров разных типов или однотипных. Он состоит из комплекса связанных между собой резервуаров и емкостей, используемых для хранения нефтегазопродуктов.
Резервуарами, как правило, называют стационарные сосуды, герметично закрываемые или открытые, наполняемые жидкими либо газообразными веществами. Группы резервуаров в обязательном порядке оснащают комплексами автоматизации, защитными системами, насосным оборудованием, запорными устройствами и системами экономии топлива. Каждая группа наземных резервуаров или отдельно стоящих резервуаров должны быть ограждены сплошным земляным валом или стеной, рассчитанными на гидростатическое давление разлившейся жидкости из резервуара [1].
При эксплуатации резервуарных парков проводится комплекс мер и процессов, направленный на обеспечение нормального
приема и сдачи нефти, нормальной работоспособности парка, его ремонт, диагностирование и обслуживание, однако резервуарный парк по-прежнему остается достаточно сложным и опасным объектом [2].
При крупномасштабных пожарах в резер-вуарных парках как объектах хранения нефте-газопродуктов за время прибытия, боевого развертывания, локализации и тушения соседние резервуары, находящиеся в непосредственной близости от геометрического центра пожара пролива, подвержены высокому тепловому излучению, что может вызвать эффект BLEVE (Boiling Liquid Expanding Vapour Explosion) и привести к возникновению вторичных очагов поражения. Так, например, можно указать на две аварии, наиболее широко описанные в литературе [3].
На терминале сжиженного углеродного газа (СУГ) PEMEX в Мехико-Сити (Мексика) в 1984 г. произошли большой пожар и серия взрывов. В первой фазе аварии началась утечка СУГ. С последним взрывом и обширным пожаром через 5 мин появилось первое явление BLEVE, а через 1 мин - еще одно из самых обширных (на одном из сферических резервуаров с меньшим объемом) с появлением огненного шара. Из огненного шара падали капли СУГ, которые покрыли территорию слоем СУГ. В течение последующего часа было еще 15 взрывов. Явление BLEVE затем настало на всех четырех сферических резервуарах с меньшим объемом и на множестве цилиндрических резервуарах. Образовалось большое множество фрагментов. Цилиндрические резервуары весом 20 т были отброшены взрывом на расстояние около 100 м, один даже на расстояние 1200 м. Фрагменты нанесли ущерб как своей кинетической энергией, так и высокой температурой [4].
На ЛПДС «Конда» в Югре (Россия) в высока, что вызывает значительную тепловую
2009 г. произошел крупный пожар: в результа- радиацию [6].
те попадания молнии взорвалось паровоздуш- Анализ литературных и статистических
ное пространство стального вертикального данных позволил установить вероятные по-
резервуара (РВС), что вызвало разрушение и следствия таких аварий с эффектом ВЬБУЕ
смещение его крыши. Вследствие этого воз- (рис. 1).
ник эффект ВЬБУБ на расположенном рядом Как видно из рис. 1, при авариях на резер-
РВС с появлением огненного шара, который вуарах с эффектом ВЬБУБ вероятнее всего
сопровождался разлетом осколков по всей будет наблюдаться огненный шар с разлетом
территории ЛПДС, что привело к выбросу осколков, что увеличивает угрозу дальней-
и розливу на большую территорию горящей шего развития чрезвычайной ситуации (ЧС).
нефти. В результате пожара были полностью Поэтому наиболее опасны взрывы этого типа
разрушены три РВС, получили значительные при пожарах рядом с сосудами, содержащими
повреждения три резервуара, два резервуара сжиженные газы. В таком случае действуют
остались без повреждений. Максимальная несколько факторов, направленных на взрыв:
площадь пожара составила 40 000 м 2 [5]. - сжиженный газ уже при комнатной тем-
Эффект ВЬБУБ наблюдается при катастро- пературе находится в перегретом состоянии,
фическом отказе (разрыве, поломке) резервуа- его нагрев только повышает степень перегрева
ра, содержащего жидкость, сильно перегретую и ведет к росту давления в сосуде;
по сравнению со своей нормальной атмосфер- - слой газа над жидкостью снижает тепло-
ной точкой кипения, а также распространяется отвод от стенки и способствует ее большему
на резервуары, содержащие сжиженный газ нагреву и понижению прочности;
под давлением или жидкость под давлением. - облако, вышедшее из сосуда, может быть
За этим эффектом следует, как правило, разлет сразу подожжено огнем или нагретыми пред-
(разброс) частей. Если вещество воспламе- метами [7].
няемо, аэрозоль из смеси вещества и возду- Для обеспечения пожарной безопасности
ха может незамедлительно воспламениться. существует множество способов предотвра-
Фронт пламени быстро распространяется от щения опасности взрыва. Одним из них яв-
точки воспламенения, образуя огненный шар ляется использование предохранительного
(столб), температура которого чрезвычайно клапана, которым обычно оснащают сосуды,
I---—
Разлет осколков
13%
Рис. 1. Возможные последствия аварии [7]
позволяющий постепенно стравливать давление в сосуде, сохраняя при этом контроль над кипением жидкости, до того, как корпус разрушится из-за избыточного давления. Однако известны случаи засорения и замерзания предохранительного клапана, что сказывается на его работоспособности и увеличивает вероятность отказа. В связи с этим необходимо прогнозировать возможность появления эффекта БЬБУБ, а также его последствий.
Анализ литературных данных показал, что есть множество подходов для оценки эффекта БЬБУБ, среди которых интерес вызывают три.
Широкое применение имеет методика оценки вероятного возникновения эффекта БЬБУБ согласно ГОСТ Р 12.3.047-2012 [8]. В ней рассчитывается показатель 8, который характеризует вероятность образования волн сжатия. Он зависит от свойств хранящегося вещества и технологических особенностей предохранительных клапанов резервуара. Исходя из расчета показателя 8, выводят два условия: если 8 < 0,35, то эффект БЬБУБ не проявляется; если 8 > 0,35, то наиболее вероятно его возникновение [8].
Второй подход основан на представлении процессов и явлений как случайных событий. Для оценки устойчивости резервуаров возможно использование метода по определению геометрической вероятности в условиях равновозможного проявления эффекта БЬБУБ на территории объекта [9].
В третьем подходе, исходя из оценки пределов огнестойкости материала резервуара и
давления, появляющегося внутри него, возможно частично учесть конструктивные особенности резервуара. На основании прогноза обстановки при пожаре рассчитывается предел огнестойкости для резервуаров, находящихся в зоне действия теплового излучения пожара, и определяется возможность разгерметизации резервуара в зависимости от интенсивности теплового излучения, температуры и времени их воздействия, с учетом материала резервуара [9].
Для повышения точности оценки возможности возникновения эффекта БЬБУБ целесообразно объединить особенности применения и методические основы, на которых базируются второй и третий подходы (рис. 2).
Сначала на основе оценки геометрической вероятности необходимо установить границы объектов, рассматриваемых при определении вероятности того, что резервуар попадет на заданную территорию, и он будет подвержен тепловой радиации от пожара пролива. Тогда данную вероятность можно рассчитать по формуле
P =
мест
у s
осн.рез С i=1 S
крит.тепл.возд
S S
рассм.тер рассм.тер
где п - количество резервуаров на обследуемой территории (территория, объединенная особенностями рельефа местности или единым обвалованием (5*
= S ) ) тттт • S
рассм.тер обвл/ <
осн.рез
площадь основания резервуара, м2; 5 площадь рассматриваемой территории, м
рассм.тер
2.
Рис. 2. Алгоритм определения вероятности возникновения эффекта БЬБУБ
^крит.тепл.возд - плоЩаДь с крИТИчесКИм уровнем
теплового излучения, распространяемого от пожара пролива, при котором происходит разрушение резервуара, м2.
Если площадь критического уровня теплового излучения от пожара пролива не затрагивает площадь резервуаров, то вероятность возникновения эффекта БЬБУБ минимальна (рис. 3, а). Однако если резервуар находится в зоне критического уровня теплового излучения (рис. 3, б), то вероятность образования данного явления повышается, так как в результате нагрева температура в резервуаре начинает возрастать. Интенсивность теплового излучения напрямую обусловливается расстоянием от источника излучения до резервуара, что требует прогноза пространственного распределения уровней теплового излучения.
Для определения вероятности разгерметизации и последующего разрушения резервуара под влиянием тепловой радиации можно рассмотреть величину Рразр, которая зависит от интенсивности теплового излучения и температуры в заданной точке пожара пролива, а также от времени воздействия. Рразр имеет условие, выполнение которого приведет к разгерметизации и последующему за ней раз-
рушению нагреваемого резервуара, с учетом конструктивных особенностей при расчете предела огнестойкости резервуара:
*^задан _ /() > *^доп ,
где J - интенсивность теплового излучения
задан
в данный момент в заданной точке, кВт/м 2; Jдоп - интенсивность, преодоление которой ведет к разрушению резервуара, кВт/м 2; t -время, в течение которого на резервуар оказывала влияние интенсивность теплового излучения, с.
Для расчета Jзадан используются методические подходы, на которых базируются методика в ГОСТ Р 12.3.047-2012 [8] и методика, утвержденная Приказом МЧС РФ от 14 декабря 2010 г. № 649 [10]. Для примера были проведены расчеты изменения интенсивности теплового излучения в зависимости от расстояния от геометрического центра пролива при пожаре пролива бензина площадью 200 м 2, результаты которых приведены на рис. 4.
Из рис. 4 видно, что интенсивность теплового излучения, рассчитанная по методике, изложенной в ГОСТ 12.3.047-2012 [8] меньше, чем рассчитанная по методике [10]. Поэтому
Рис. 3. Расчетная схема оценки вероятности образования эффекта БЬБУБ в резервуарном парке
(объяснение в тексте)
а
б
150
Расстояние, м
Рис. 4. Зависимость интенсивности теплового излучения от расстояния от геометрического
центра пролива [8, 10]: 1 - интенсивность теплового излучения, определенная на основании Приказа МЧС № 649; 2 - интенсивность теплового излучения по ГОСТ 12.3.047-2012
для дальнейшей оценки вероятности возникновения эффекта ВББУБ целесообразно использовать именно последнюю методику.
Исходя из зависимости интенсивности теплового излучения от расстояния от геометрического центра пролива, имеется возможность определить интенсивность в заданной точке. Следующим шагом предполагаемого подхода будет расчет температуры в заданной точке рассматриваемого резервуара по полученному значению интенсивности (рис. 4). Произвести его позволяет закон Стефана-Больцмана:
где J - интенсивность теплового излуче-
задан
ния в данный момент в заданной точке, Вт/м2; а - постоянная Стефана-Больцмана (а = = 5,7-10-8 Вт/(м2-К4)); Т- температура, К. Полученную температуру необходимо сравнить с допустимым (критическим) значением температуры для материала, из которого изготовлен резервуар, при этом его конструкция не сможет
выдержать нагрузку, что приведет к разгерметизации и разрушению резервуара. Допустимая величина температуры будет соответствовать значению интенсивности, превышение которого вызывает разрушение резервуара (J = J ).
4 доп7
Для более обоснованного анализа воздействия теплового потока на резервуар и исследования возможности возникновения эффекта ВББУБ необходимо количественно оценить время достижения стенкой температуры падения предела прочности, а бензином внутри резервуара - температуры кипения.
Устойчивость металлических конструкций в условиях стандартного пожара обусловлена способностью металла сохранять свои свойства в течение определенного промежутка времени при воздействии пламени. Оценка устойчивости при прочих равных условиях осуществляется исходя из отношения площади сечения к обогреваемой части периметра сечения - приведенной толщины металла. Например, приведенная толщина (арез) для резервуара РВС-400 рассчитывается по формуле
_ а арез _ и9
в которой А - площадь сечения металлического элемента, мм2; и - обогреваемая часть периметра сечения, мм.
С учетом габаритных размеров резервуара, а также того факта, что он находится непосредственно в очаге пожара, приведенная толщина равна
2 2 П - r — п- r
о _ наруж внутр
рез _ I
2 -п-r
наруж
= 5 мм.
Критическая температура падения предела прочности для материала резервуара (сталь ВСт3пс5) составляет 650 °С. Время достижения металлом критической температуры при толщине в 5 мм определяется из рис. 5.
На нем видно, что материал стенки резервуара достигнет критической температуры в условиях стандартного пожара через 12 мин.
Для оценки продолжительности нагрева бензина в резервуаре необходимо рассчитать количество энергии, затрачиваемой на приращение температуры бензина до значения кипения:
Ql _ тх • с 'At,
где Ql - количество энергии, необходимое для нагрева бензина, Дж; т1 - количество бензина в резервуаре (т 1 = 300 000 кг); с - удельная теплоемкость бензина (с = = 2090 Дж/кг-°С); Дt - изменение температуры (t _ ^п - ^кр.ср _ 34°С).
Исходя из расчета, получаем, что Ql = = 21 318 МДж.
Рис. 5. Номограмма оценки устойчивости металлических конструкций в очаге пожара [11]
Оценка времени нагрева содержимого резервуара до температуры кипения проводится двумя способами. Первый основан на применении расчетного значения интенсивности теплового излучения с учетом площади поглощающей поверхности резервуара:
т = -
Q
J ■ S
задан
здесь J - интенсивность теплового излуче-
задан ^
ния в данный момент в заданной точке, Вт/м2; Б - площадь поглощающей поверхности резервуара, м2.
Площадь Б складывается из площади поверхности стенок и крыши резервуара:
8 = п-г2 + 2 • п-г • к .
Если площадь поглощающей поверхности резервуара равна 265 м2, тогда время достижения бензином температуры кипения составит 24,9 мин.
Преимуществами такого метода являются сравнительная точность и направленность, поскольку учитывается значение теплового потока, воздействующего непосредственно на резервуар. Однако для жидкостей основной путь теплопередачи - конвекция, а в данном методе не учитываются процессы массообме-на в нагреваемой жидкости.
Второй метод основан на законе сохранения энергии для процессов теплообмена
а = 02,
т •с • At = т2 • д ,
где - количество энергии, поглощаемое бензином, Дж; 02 - количество энергии, получаемое от пожара пролива, Дж; т2 - количество горящего бензина, кг; д - удельная теплота сгорания бензина (д = 46 000 кДж/кг).
В этой связи можно вычислить количество бензина, сгорания которого достаточно для нагрева содержимого резервуара до темпера-
туры кипения (в адиабатических условиях), по формуле
т •с •А/
т2 =-•
д
Оно составит 463,4 кг.
Таким образом, время, за которое сгорает полученное количество бензина с площади пожара вокруг резервуара шириной 1 м, с учетом массовой скорости выгорания (т*) будет равно
т = -
mn
= 8,3 мин.
Бт:
Преимуществом данного метода является учет всех путей теплообмена - теплопередачи, излучения и конвекции. Однако найденное значение времени является оценочным и в реальных условиях пожара возрастет, поскольку часть энергии горения бензина идет на нагрев окружающей среды.
На рис. 6 приведены результаты экспериментального и теоретического исследований воздействия температуры поверхности стенки резервуара, контактирующей с жидкостью (2), и несмоченной стенки резервуара (1) при воздействии на него теплового потока открытого пламени температурой 750 °С [12].
Как видно, критическая температура, при которой происходит разрушение конструкции вследствие тепловых деформаций и потери несущей способности металла в 650 °С (/ ), достигается через 6 мин, что согласуется с рассчитанными ранее оценочными данными.
Имея полученные вероятности Р и Р ,
^ г мест разр
можно определить вероятность возникновения эффекта ВББУБ (Р):
P = P P =
мест разр
у s
Zj осн.рез S i=1 1
рассм.тер
крит.тепл.возд p s ' ^разр.
рассм.тер
С помощью величины Р можно оперативно и точно оценить влияние эффекта ВББУБ и
г, с
Рис. 6. Зависимость температуры (:) от времени нагрева (т) тепловым потоком (750 °С)
его последствия при авариях в резервуарных парках.
Таким образом, возникновение эффекта BLEVE - один из наихудших сценариев развития аварии в резервуарных парках, поэтому эффективная оценка данного эффекта, а также прогнозирование его последствий являются неотъемлемой частью при оценке рисков в области пожарной безопасности.
Статья продолжает исследование, основные положения которого опубликованы в материалах конференции «Экология-2018» [13].
Библиографический список
1. Резервуары для хранения нефти. Резервуар-ные парки. - URL : http://refleader.ru/jgeotrrnaqas. html (дата обращения : 30.03.2018).
2. Радоуцкий В. Ю. Опасные технологии производства / В. Ю. Радоуцкий. - Белгород : Изд-во БГТУ, 2008. - 202 с.
3. Guidelines for evaluating the characteristics of vapor cloud explosions, flash fires, and BLEVES. -New York : American Institute of Chemical Engineers, 1994. - 8 p.
4. Данигелка П. Анализ и менеджмент рисков : общая часть / П. Данигелка. - Чешская Республи-
ка ; Молдавия : ВШБ, Технич. ун-т Острава, 2015. -52 с.
5. Пожар и взрыв на ЛПДС «Конда». - URL : http://travmatizma.net/pozhar-i-vzryv-na-lpds-konda (дата обращения : 30.03.2018).
6. ГОСТ Р 54141-2010. Менеджмент рисков. Руководство по применению организационных мер безопасности и оценки рисков. Эталонные сценарии инцидентов. - Введ. 2010-21-12. - М. : Изд-во стандартов, 2010. - № 890-ст. - 20 с.
7. Тараканов Д. А. Эффект BLEVE при авариях в резервуарных парках / Д. А. Тараканов, Дм. А. Тараканов, А. Н. Елизарьев // Студенческий науч. форум : материалы XI Междунар. студенческой науч. конференции. - URL : https://scienceforum. ru/2019/article/2018013056 (дата обращения : 30.03.2018).
8. ГОСТ Р 12.3.047-2012. Система стандартов безопасности труда. Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля. - Введ. 2012-27-12. - М. : Изд-во стандартов, 1998. - 86 с.
9. Елизарьев А. Н. Развитие методических основ оценки риска ЧС в резервуарных парках с использованием методов системного анализа / А. Н. Ели-зарьев, С. Г. Аксенов, Г. М. Манякова, Р. Р. Габдулха-ков, Л. Ю. Кияшко, В. В. Акшенцев // Успехи современного естествознания. - 2016. - № 2. - С. 131-136.
10. Приказ МЧС РФ от 14 декабря 2010 г. № 649 «Об утверждении методики определения расчетных
величин пожарного риска на производственных объектах» (Зарегистрировано в Минюсте РФ 17 августа 2009 г.) // Собрание законодательства Российской Федерации. - 2009. - № 14. - Ст. 1656.
11. Методы расчета температурного режима пожара в помещениях зданий различного назначения. - URL : http://docs.cntd.ru/document/1200103332 (дата обращения : 02.04.2018).
12. Хабибуллин Р. Ш. Устойчивость к воздействию тепловых потоков горизонтальных резервуаров с нефтепродуктом : автореф. дис. ... канд. техн. наук, специальность : 05.26.03. - М. : Академия ГПС МЧС России, 2010. - 162 с.
13. Тараканов Дм. А. Прогнозирование эффекта BLEVE при авариях в резервуарных парках / Дм. А. Тараканов, Д. А. Тараканов, В. М. Гапо-нов, А. Н. Елизарьев // Наука, образование, производство в решении экологических проблем (Экология-2018) : материалы XIV Междунар. науч.-технич. конференции : в 2 т. - Уфа : РИК УГАТУ, 2018. - С. 67-77. - URL : https://ugatu.su/media/ uploads/MainSite/Ob %20universitete/Izdateli/El_izd/ ecologia-2018-1.pdf (дата обращения : 30.03.2018).
References
1. Rezervuary dlia khraneniia nefti. Rezervuarnye parki [Oil storage tanks. Tank farms]. URL: http:// refleader.ru/jgeotrrnaqas.html (accessed: 30.03.2018). (In Russian)
2. Radoutskii V. Yu. Opasnye tekhnologii proiz-vodstva [Dangerous manufacturing technologies]. Ed. by V. Yu. Radoutskii. Belgorod, Shukhov Belgorod State Technological University Publ., 2008, 202 p. (In Russian)
3. Guidelines for evaluating the characteristics of vapor cloud explosions, flash fires, and BLEVEs. New York, American Institute of Chemical Engineers Publ., 1994, 8 p.
4. Danigelka P. [Danihelka P.] Analiz i management riskov. Obshchaia chast' [Assessment and management of risks. General part]. Czech Republic and Moldova, VSB - Technical University of Ostrava Publ., 2015, 52 p. (In Russian)
5. Pozhar i vrzyv na LDPS "Konda" [Fire and explosion at the Konda pipeline remote pumping
station]. URL: http://travmatizma.net/pozhar-i-vz-ryv-na-lpds-konda (accessed: 03.03.2018). (In Russian)
6. GOST R 54141-2010. Menedzhment riskov. Ru-kovodstvo po primeneniiu organizatsionnykh mer be-zopasnosti i otsenki riskov. Etalonnye stsenarii intsiden-tov [State standard GOSTR 54141-2010. Risk management. Guidance for implementation of organisational measures in security and risk assessment. Reference scenarios of incidents]. Introduced 21.12.2010. Moscow, Izdatel'stvo standartov Publ., 2010, no. 890-st, 20 p. (In Russian)
7. Opasnye proizdodstvennye faktory [Hazardous production factors]. URL: https://vuzlit.ru/ 138019/kakoe_oborudovanie_vashem_predpriyatii_ rabotaet_davleniem_nazovite_osnovnye_prichiny_vz-ryvov_sosudov (accessed: 30.03.2018). (In Russian)
8. GOST R 12.3.047-2012. Sistema standartov bezopasnosti truda. Pozharnaia bezopasnost' tekhno-logicheskikh protsessov. Obshchie trebovaniia. Metody kontrolia [State standard GOSTR 12.3.047-2012. System of work safety standards. Fire safety of technological processes. General requirements. Control methods]. Introduced 27.12.2012. Moscow, Izdatel'stvo standartov Publ., 1998, 86 p. (In Russian)
9. Elizar'ev A. N., Aksenov S. G., Maniakova G. M., Gabdulkhakov R. R., Kiiashko L. Iu. & Akshent-sev V. V. Razvitie metodicheskikh osnov otsenki riska ChS v rezervuarnykh parkakh s ispol'zovaniem me-todov sistemnogo analiza [Development of basic procedures in risk assessment of emergency situations in tank farms with application of systemic analysis methods]. Uspekhi sovremennogo estestvoznaniia [Advances of modern natural sciences], 2016, no. 2, pp. 131-136. (In Russian)
10. Ob utverzhdenii metodiki opredeleniia raschet-nykh velichin pozharnogo riska na proizvodstvennykh ob'ektakh [On approval of a method for determination of calculated fire risk values in production facilities]. Order of the Russian Federation Emergencies Ministry no. 649 dated 14.12.2009, registered by the Justice Ministry of RF on 17.08.2009, no. 14, article 1656. (In Russian)
11. Metody rascheta temperaturnogo rezhima po-zhara v pomeshcheniiakh zdanii razlichnogo naznache-niia [Methods for calculation of thermal regime of fire in premises of buildings of different purposes].
URL: http://docs.cntd.ru/document/1200103332 (accessed: 02.04.2018). (In Russian)
12. Khabibullin R. Sh. Ustoichivost' k vozdeistviiu teplovykh potokov gorizontal'nykh rezervuarov s neft-eproduktom [Resistance to impact from thermal flux in horizontal tanks containing oil products]. Cand. Sci. Eng. diss., speciality: 05.26.03. Moscow, Academy of GPS MChS Russian Federation, 2010, 162 p. (In Russian)
13. Tarakanov Dm. A., Tarakanov D. A., Gapo-nov V. M. & Elizar'ev A. N. Prognozirovanie effekta BLEVE pri avariiakh v rezervuarnykh parkakh [Fore-
casting BLEVE effect in disasters at tank farms]. Nauka, obrazovanie, proizvodstvo v resehnii ekolo-gicheskikh problem (Ekologiia-2018). Materialy XIV Mezhdunar. nauch.-tekhn. konferencii [Science, education, industry in solving environmental problems (Ecology-2018). Proc. of the 14th Intern. sci. and eng. conference]. 2 vols. Ufa, Ufa State Technical University's editorial and publishing complex Publ., 2018, pp. 67-77. URL: https://ugatu.su/media/ uploads/MainSite/Ob %20universitete/Izdateli/El_izd/ ecologia-2018-1.pdf (accessed: 30.03.2018). (In Russian)
ЕЛИЗАРЬЕВ Алексей Николаевич - канд. геогр. наук, доцент, elizariev@mail.ru (Уфимский государственный авиационный технический университет); *АХТЯМОВ Расул Гумерович - канд. техн. наук, доцент, ahtamov_zchs@mail.ru (Петербургский государственный университет путей сообщения Императора Александра I); КИСЕЛЕВА Марина Аркадьевна - старший преподаватель, kismarina63@gmail.com; ТАРАКАНОВ Денис Анатольевич - студент, tarakanov021098@gmail.com; ТАРАКАНОВ Дмитрий Анатольевич - студент, tarakanovdima11@gmail.com; ЯКОВЛЕВ Даниил Олегович - студент, fatoom82@mail.ru; МИХАЙЛОВ Павел Александрович - студент, linori@mail. га (Уфимский государственный авиационный технический университет)
