9Развитие метода испытания трещиностойкости сталефибробетона
Пухаренко Юрий Владимирович
д. техн. наук., профессор, заведующий кафедрой технологии строительных материалов и метрологии ФГБОУ ВО «Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет»
Пантелеев Дмитрий Андреевич
канд. техн. наук., доцент, доцент кафедры технологии строительных материалов и метрологии ФГБОУ ВО «Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет»
Жаворонков Михаил Ильич
канд. техн. наук., доцент, доцент кафедры технологии строительных материалов и метрологии ФГбОу Во «Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет», [email protected]
Цель: целью исследования являлось развитие метода испытаний силовых и энергетических характеристик трещиностойкости фибробетонов.
Методы: в работе используется, регламентируемый положениями ГОСТ 29167-2021, метод испытаний характеристик трещиностойкости при статическом нагружении, а также предлагается усовершенствование данного метода, позволяющее производить испытания с большей точностью. Метод испытаний предполагает построение диаграмм деформирования образцов при их испытании на изгиб. Полученные диаграммы подлежат обработке для определения коэффициента интенсивности напряжений, Джей - интеграла и других характеристик. Результаты: В ходе исследования было испытано несколько серий образцов мелкозернистого фибробетона, армированного стальной проволочной фиброй и определены численные значения силовых и энергетических характеристик трещностойкости. В ходе испытаний был применен специально разработанный датчик ширины раскрытия трещины, по показаниям которого, с большой точностью, отслеживался момент образования трещин. Выводы: В ходе исследования было установлено, что в случае применения некоторых видов высокомодульных волокон, например стальных, определить коэффициент интенсивности напряжений и Джей - интеграл стандартным методом оказывается затруднительно, а применение разработанного датчика позволяет делать это с высокой точностью
Ключевые слова: фибробетон; трещиностойкость; коэффициент интенсивности напряжений; Джей - интеграл; стальная фибра.
(О
сч о сч
да
Статья публикуется по результатам проведения научно-исследовательской работы, проводимой в рамках конкурса грантов на выполнение научно-исследовательских работ научно-педагогическими работниками СПбГАСУ (ФГБОУ ВО «Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет») в 2023 году.
Введение
В настоящее время в практике современного строительства находит применение такой перспективный строительный материал как фибробетон. Данный материал обладает важными преимуществами перед традиционным бетоном и железобетоном, такими как повышенная прочность и трещиностойкость. Однако, более широкое применение фибробетона ограничивается несовершенством нормативно-технической документации и недостаточной степенью его изученности. Например, существует стандартный метод испытаний трещиностойкости фибробетонов, ГОСТ 29167-2021, положения которого позволяют определять численное значение коэффициента интенсивности напряжений и Джей-интеграла. В отдельных случаях применять методику указанного ГОСТа оказывается затруднительным. Требуется строить диаграммы деформирования фибробетонных образцов под нагрузкой при их испытании на изгиб, а затем обрабатывать полученные диаграммы путем проведения по ним дополнительных построений. Эти построения проводятся через ключевые точки диаграмм, расположение которых, в ряде случаев, оказывается неочевидным. В настоящей работе предлагается усовершенствование данной методики, которое позволит получать более точные результаты испытаний характеристик трещиностойкости. Это, в свою очередь, позволит пополнить базу статистических и справочных данных, которые можно будет применить при проектировании фибробетонных конструкций, а также для анализа их эффективности.
Материалы и методы
В настоящем исследовании все образцы изготавливались из мелкозернистого бетона, класса по прочности В20. Расход цемента составил 450 кг/м3, расход песка составил 1670 кг/м3, расход воды составил 315 л/м3. Для приготовления фибробетонной смеси был использован кварцевый песок с модулем крупности Мкр = 2,34 и бездобавочный портландцемент класса ЦЕМ I 42,5 Н по ГОСТ 31108. Перемешивание фибробетонной смеси производилось в лабораторном двухвальном смесителе. Уплотнение смеси осуществлялось на лабораторной виброплощадке. Все исследования проводились, в соответствии с требованиями ГОСТ 29167-2021, на образцах-балках размером 70*70*280 мм. Твердение образцов в первые сутки происходило в шкафу нормального твердения при температуре 18±2°С и влажности более 95 %. Последующие 27 суток, образцы хранились в емкости с водой при температуре 18±2°С. После этого образцы извлекались из
воды, в них проводились начальные надрезы, глубиной 25 мм, как того требуют положения ГОСТ 29167, а затем производились испытания.
Для дисперсного армирования применял стальная проволочная фибра круглого сечения волнового профиля диаметром 0,3мм и длиной 22мм производства Белорусского металлургического завода, представленная на рисунке 1, а также стальная проволочная фибра Dramix 3D 45/50^ круглого сечения с двумя двойными отгибами на концах диаметром 1мм и длиной 50мм, представленная на рис. 2.
тельные построения в виде отрезков прямых. Дополнительные построения и участки диаграмм, образуют некоторые геометрические фигуры, площади которых численно характеризуют энергозатраты на разных этапах деформирования и разрушения. По координатам ключевых точек и по полученным значениям энергозатрат определяются характеристики трещиностойкости: коэффициент интенсивности напряжений, Джей-интеграл, удельные энергозатраты и прочности на растяжение при изгибе.
Рисунок 1 - Стальная проволочная фибра
Рисунок 2 - Фибра йгат1х Эй 45/50-81
Перечисленные волокна подбирались из тех соображений, что при испытании трещиностойкости фибробетонов армированных именно этими видами фибры возникают трудности. Фибробетонные образцы армировались 0,5 и 1% по объему волокнами указанных видов. Кроме того, испытания проводились и на неармированных образцах.
Для проведения испытаний была задействована специальная установка, позволяющая строить диаграммы зависимостей прогибов образцов от прилагаемых к ним нагрузок в процессе проведения испытаний на растяжение при трехточечном изгибе. На рис. 3 представлена одна из диаграмм деформирования, полученных при испытании образца армированного стальной проволочной фиброй Dramix 3D 45/50^.
На полученной диаграмме следует отметить несколько ключевых точек и провести по ним дополни-
Рисунок Э - Диаграмма деформирования фибробетонного образца, армированного фиброй йгат1х Эй 45/50-БЬ: а - укрупненный фрагмент диаграммы деформирования; б - полная диаграмма деформирования
Дополнительные построения включают точку С, этой точкой обозначается момент начала движения магистральной трещины. На рис. 3, а виден возрастающий участок диаграммы деформирования, при этом, диаграмма возрастает линейно до достижения нагрузки, приблизительно 1,7-1,8 кН. Линейно возрастающий участок характеризует упругое деформирование образца, то есть такое, при котором магистральная трещина еще не образовалась. При нагрузке в 8,8 кН, наблюдается наивысшая точка диаграммы деформирования, прогиб при такой нагрузке составляет, примерно, 1 мм. При таком прогибе очевидно, что магистральная трещина уже образовалась и пересекла все рабочее сечение, это было отмечено и в ходе испытаний. Далее, нагрузка, воспринимаемая образцом, плавно снижается с увеличением прогиба, этот процесс сопровождается вытягиванием армирующих волокон из матрицы. Таким образом, момент начала движения магистральной трещины располагается на возрастающем участке диаграммы, между нагрузками в 1,7 и 8,8 кН. Однозначно определить координату момента начала движения магистральной трещины, точки С, затруднительно, поскольку диаграмма деформирования на указанном участке не содержит характерных перегибов и продолжает плавно возрастать.
Литературный обзор
В ходе литературного обзора по теме исследования было найдено множество научных работ посвященных изучению свойств фибробетона, а также оценке эффективности армирования бетона различными видами фибры. Такие научные работы производятся и в Санкт-Петербургском государственном архитектурно-строительном университете
О *
О X
о 3
5 *
и
с т ■и о
5 Т
Ф
а т
о
Т
а
8)
(О
сч о сч
да
коллективом преподавателей и студентов кафедры технологии строительных материалов и метрологии.
По разным данным введение дисперсного армирования в состав бетона приводит к повышению модуля упругости и прочности на растяжение при изгибе получаемых композитов[1]-[4]. Из результатам других исследований следует, что дисперсное армирование бетона приводит к повышению его тре-щиностойкости [5]-[10]. Также имеются результаты исследований, показывающие повышенную долговечность и стойкость фибробетона при ударных воздействиях [11]-[13]. В отдельную группу можно отнести результаты исследований прочности сцепления армирующих волокон с матрицей в фибробе-тоне[14]-[15]. Данная характеристика прочности сцепления чрезвычайно важна при проектировании фибробетонных конструкций и прогнозировании их поведения под нагрузкой[16].
Вообще, трещиностойкость - способность материала сопротивляться образованию и развитию трещин. Численно, трещиностойкость выражается в виде силовой характеристики - коэфффициента интенсивности напряжений и энергетической - Джей - инте-грала[17]-[18]. В ходе проведения литературного обзора была отмечена немногочисленность исследований, содержащих результаты испытаний указанных характеристик, а в отдельных случаях используются нестандартные методы испытаний. Это можно объяснить, в том числе, трудоемкостью проведения требуемых ГОСТ 29167-2021 испытаний. В связи с чем, проведение работ по совершенствованию данного ГОСТа представляется особенно актуальным.
Результаты
Как было сказано выше, при проведении испытаний трещиностойкости и получения численных значений ее характеристик, необходимо знать точные координаты ключевых точек диаграмм деформирования, особенно, координаты момента начала движения магистральной трещины, точки С.
Специально для этого был разработан датчик оригинальной конструкции, позволяющий с большой точностью контролировать ширину раскрытия трещины. Фотография разработанного датчика представлена на рис. 4.
Разработанный датчик представляет собой плоскую пружину с двумя плечами, вырезанную из алюминия Д16Т (рис. 4, а), на цилиндрическую поверхность которого приклеен проволочный тензорези-стор (рис. 4, б). Датчик работает следующим образом: вначале следует сжать плечи датчика губце-вым инструментом и разместить его в начальном надрезе приготовленного к испытаниям образца (рис. 4, в), в процессе проведения испытаний в образце образуются трещины, что изменяет расстояние между плечами пружины и об этом свидетельствуют показания датчика (рис. 4, г). Показания датчика контролируются в процессе проведения испытаний непрерывно, и по ним, а также по прилагаемым к образцу нагрузкам можно построить соответствующую диаграмму. Построенная таким образом диаграмма представлена на рис. 5.
Рисунок 4 - Фотографии разработанного датчика ширины раскрытия трещины: а - общий вид плоской пружины; б - плоская пружина с приклеенным тензорезистором; в - датчик в рабочем положении, до момента образования трещин; в- датчик в рабочем положении, после момента образования трещин
Рисунок 5 - Диаграмма зависимости показаний датчика ширины раскрытия трещины от прилагаемой к образцу нагрузки
Представленный на рис. 5 график получен в процессе испытаний образца, диаграмма деформирования которого представлена на рис. 3. По представленной на рис. 5 диаграмме видно, что она линейно возрастает до нагрузки в 2 кН, после этого характер зависимости меняется на нелинейно возрастающий. Полученную нагрузку предлагается считать соответствующей моменту начала движения магистральной трещины, а прогиб образца в этот момент можно определить по диаграмме на рис.3 по этой же нагрузке.
В ходе настоящего исследования все образцы испытывались по этой методике с применением разработанного датчика. Диаграммы деформирования образцов армированных стальной проволочной фиброй представлены на рис. 6, а армированных фиброй Dramix 3D 45/50^ - на рис. 7, также на рис. 6 и 7 представлены диаграммы деформирования неармированных образцов, численные значения характеристик трещиностойкости представлены в таблице 1.
О 0:5
Прога6; мм
Ст. пр. 1% ob.
Рисунок 6 - Диаграмма деформирования фибробетонных образцов, армированных стальной проволочной фиброй: а -укрупненный фрагмент диаграммы деформирования; б - полная диаграмма деформирования
Рисунок 7 - Диаграмма деформирования фибробетонных образцов, армированного фиброй Dramix 3D 45/50-BL: а - укрупненный фрагмент диаграммы деформирования; б - полная диаграмма деформирования
Таблица 1
Результаты испытаний трещиностойкости фибробетонных
Характеристика трещиностойкости Не-арм. Содержание стальной проволочной фибры, % об. Содержание фибры Dramix 3D 45/50-BL, % об.
0,5 1 0,5 1
Удельные энергозатраты на статическое разрушение до момента начала движения магистральной трещины, G, Дж/м2 9,8 16,1 22,8 18,3 19,4
Удельные эффективные энергозатраты на статическое разрушение, Gf, Дж/м2 28 3446 7924 13836 38377
Критический коэффициент интенсивности напряжений, Кс, МПа м05 0,54 0,74 0,85 0,84 0,95
J - интеграл, Дж/м2 6,52 11,05 18,74 14,18 14,78
Модуль упругости, E, МПа 29704 31518 33787 30475 37876
Прочность на растяжение при изгибе, Rma, МПа 3,9 8,0 13,9 8,9 27,1
Обсуждение
По представленным в таблице 1 и на рис.6, 7 данным видно, что пропорционально расходу волокон обоих видов повышаются все из приведенных силовых и энергетических характеристик трещиностойкости, а также прочность на растяжение при изгибе и модуль упругости, по сравнению с неармиро-
ванным образцом. При этом, видно также что применение фибры Dramix 3D 45/50-BL приводит к более существенному повышению указанных характеристик, чем при использовании стальной проволочной фибры. Это можно объяснить тем, что фибра Dramix 3D 45/50-BL большего диаметра и длины, а также имеет отгибы на концах, за счет которых эта фибра имеет лучшую анкеровку в матрице фиб-робетона.
Поведение под нагрузкой всех фибробетонных образцов под нагрузкой, в целом, схоже. В левых частях диаграмм деформирования фибробетонных образцов имеются линейно возрастающие участки, характеризующие упругое деформирование образцов. Затем возрастающие зависимости перестают быть линейными. Эти участки диаграмм характеризуют процесс микротрещинообразования, образование магистральной трещины и постепенное перераспределение нагрузок, действующих на образец, преимущественно на волокна. После достижения нагрузкой максимальных значений происходит ее плавное снижение, сопровождающееся вытягиванием волокон из матрицы. Численно этот процесс можно характеризовать удельными эффективными энергозатратами на статическое разрушение Gf. Не-армированный образец, при этом, быстро разрушается, делясь на части, что можно увидеть на диаграммах деформирования в виде резко нисходящей ветви.
Заключение
В ходе проведения настоящего исследования были построены диаграммы деформирования и получены численные значения характеристик трещи-ностойкости фибробетонов, армированных стальной проволочной фиброй и фиброй Dramix 3D 45/50-BL. В ходе проведения настоящего исследования был разработан и апробирован специальный датчик контроля ширины раскрытия трещины. Применение разработанного датчика позволило с высокой точностью определить коэффициент интенсивности напряжений и Джей - интеграл испытанных образцов фибробетона, что в отсутствие этого датчика было бы затруднительным.
Литература
1. Чернильник А.А., Ельшаева Д.М., Доценко Н.А., Самофалова М.С., Жеребцов Ю.В., Смачный В.Ю. Анализ прочностных и деформативных характеристик облегченных и тяжелых бетонов, армированных базальтовой фиброй // Вестник Евразийской науки. - 2021. - Т. 13. - №5
2. Руднов В.С., Герасимова Е.С. Влияние эффективности дисперсного армирования на призмен-ную прочность тяжелых бетонов. // Инженерный вестник Дона . - 2020. - № 8(68). - С. 223-231.
3. Голдобина Л.О., Синегубов В.Ю. Исследование свойств фибробетона при различных условиях набора прочности. // COLLOQUIUM-JOURNAL. -2019. - №13-3(37). - С.24-30
4. Холодняк М.Г., Нажуев М.П., Зарецкий А.В., Фоминых Ю.С., Доценко Н.А. Зависимость прочности на растяжение при изгибе центрифугированного
О *
О X
о s
s *
и
с т •и о s
т
ф
а т
о т
m
8)
бетона от фибрового армирования дисперсными волокнами различных видов. // Вестник Евразийской науки. - 2019. - №3. - С. 51.
5. Коледа Е.А., Бондарович А.И., Леонович С.Н. Влияние дисперсного армирования на плотность и пористость фибробетона. // Сборник иновационная подготовка инженерных кадров на основе европейских стандартов. - 2017. - С.97-102
6. Рабинович, Ф.Н. Эффективность применения полимерных фибр для дисперсного армирования бетона / Ф. Н. Рабинович, С. М. Баев // Промышленное и гражданское строительство - 2009. - № 9. - С. 38 - 41.
7. Пухаренко, Ю. В. Анализ поведения фибробе-тона, армированного различными видами фибры, под нагрузкой / Ю. В. Пухаренко, Д. А. Пантелеев, М. И. Жаворонков // Фундаментальные, поисковые и прикладные исследования РААСН по научному обеспечению развития архитектуры, градостроительства и строительной отрасли Российской Федерации в 2021 году : Сборник научных трудов РААСН / Российская академия архитектуры и строительных наук. Том 2. - Москва : Издательство АСВ, 2022. -С. 358-363.
8. Пухаренко, Ю. В. Оценка эффективности дисперсного армирования бетонов по показателям прочности и трещиностойкости / Ю. В. Пухаренко, Д. А. Пантелеев, М. И. Жаворонков // Вестник Сибирского государственного автомобильно-дорожного университета. - 2022. - Т. 19, № 5(87). - С. 752-761.
9. Диаграммы разрушения цементных композитов, армированных аморфнометаллической фиброй / Ю. В. Пухаренко, В. И. Морозов, Д. А. Пантелеев, М. И. Жаворонков // Долговечность, прочность и механика разрушения строительных материалов и конструкций : Материалы XI академических чтений РААСН - Международной научно-технической конференции, посвященной памяти первого председателя научного совета РААСН "Механика разрушения бетона, железобетона и других строительных материалов", почетного члена РААСН, доктора технических наук, профессора Зайцева Юрия Владимировича, Саранск, 27-28 ноября 2020 года / Редколлегия: В.И. Травуш, В.П. Селяев, П.А. Акимов [и др.], отв. редактор А.Л. Лазарев. - Саранск: Национальный исследовательский Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарёва, 2020. - С. 174-180.
10. Пухаренко, Ю. В. Исследование процесса деформирования бетона, армированного низкомодульной фиброй / Ю. В. Пухаренко, Д. А. Пантелеев, М. И. Жаворонков // Фундаментальные, поисковые и прикладные исследования Российской академии архитектуры и строительных наук по научному обеспечению развития архитектуры, градостроительства и строительной отрасли Российской Федерации в 2019 году : Сборник научных трудов РААСН / Российская академия архитектуры и строительных
п наук. Том 2. - Москва : Издательство АСВ, 2020. -g С. 358-366.
N 11. Кострикин, М. П. Повышение эффективности
® дисперсного армирования путём комбинирования 2 высоко- и низкомодульных волокон / М.П. Кострикин
// Актуальные проблемы строительства: 69-я Международная научно-практическая конференция студентов, аспирантов, молодых ученых и докторантов / Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет. - СПб., 2016 - с. 305-309.
12. Пухаренко Ю. В. Оптимизация параметров армирования мелкозернистого бетона синтетическими волокнами / Ю. В. Пухаренко, В. Ю. Лезов // Интенсификация технологических процессов в производстве сборного железобетона: Межвуз. темат. сб. тр.
- Л.: ЛИСИ, 1988. - С. 24-27.
13.Эшанзада, С. М. Дисперсно-полиармирован-ный бетон для горных дорог Афганистана / С. М. Эшанзада // Вестник гражданских инженеров. -2023. - № 1(96). - С. 87-94.
14.Злепко А.Ю. Определение прочности сцепления стальной проволочной фибры с цементным камнем // Молодой ученый. - Казань: ООО «Издательство Молодой ученый», 2020. - № 18 (308). - С.53-57.
15. Кострикин, М. П. Характер и степень взаимодействия синтетической макрофибры с цементным камнем / М. П. Кострикин // Вестник гражданских инженеров. - 2018. - № 4(69). - С. 116-120.
16. Пухаренко, Ю. В. Диаграммы деформирования цементных композитов, армированных стальной проволочной фиброй / Ю. В. Пухаренко, Д. А. Пантелеев, М. И. Жаворонков // Academia. Архитектура и строительство. - 2018. - № 2. - С. 143-147.
17. Мэттьюз Ф., Ролингс Р. Композиционные материалы. Механика и технология. / Пер. с англ. С.Л. Баженов. - М.: Техносфера, 2004. - 408с.
18. Партон В.З. Механика разрушения: От теории к практике. - М.: Наука. Гл. ред. физ.-мат. лит., 1990.
- 240с.
19. Черепанов Г.П. Механика разрушения композиционных материалов. М.: Наука, Главная редакция физико-математической литературы. 1983. -296с.
Development of a method for testing the crack resistance of steel fiber
reinforced concrete Pukharenko Yu.V., Panteleev D.A., Zhavoronkov M.I.
St. Petersburg State University of Architecture and Civil Engineering Purpose: the purpose of the study was to develop a method for testing the strength and energy characteristics of the crack resistance of fiber-reinforced concrete. Methods: the work uses, regulated by the provisions of GOST 29167-2021, a method for testing crack resistance characteristics under static loading, and also proposes an improvement to this method, allowing testing with greater accuracy. The test method involves constructing strain diagrams of samples during bend testing. The resulting diagrams are subject to processing to determine the stress intensity factor, J - integral and other characteristics.
Results: During the study, several series of samples of fine-grained fiber-reinforced concrete reinforced with steel wire fiber were tested and the numerical values of the force and energy characteristics of crack resistance were determined. During the tests, a specially developed crack width sensor was used, according to the readings of which the moment of crack formation was monitored with great accuracy. Conclusions: During the study, it was found that in the case of using some types of high-modulus fibers, for example steel, it is difficult to determine the stress intensity factor and J - integral using the standard method, but the use of the developed sensor allows this to be done with high accuracy Keywords: fiber-reinforced concrete; crack resistance; stress intensity factor;
Jay - integral; steel fiber. References
1. Chernilnik A.A., Elshaeva D.M., Dotsenko N.A., Samofalova M.S., Zherebtsov Yu.V., Smachny V.Yu. Analysis of the strength and deformation characteristics of lightweight and heavy concrete reinforced with basalt fiber // Bulletin of Eurasian Science. - 2021. - T. 13. - No. 5
2. Rudnov V.S., Gerasimova E.S. Influence of the efficiency of dispersed
reinforcement on the prismatic strength of heavy concrete. // Engineering Bulletin of the Don. - 2020. - No. 8(68). - pp. 223-231.
3. Goldobina L.O., Sinegubov V.Yu. Study of the properties of fiber-reinforced
concrete under various conditions of strength development. // COLLOQUIUM-JOURNAL. - 2019. - No. 13-3(37). - P.24-30
4. Kholodnyak M.G., Nazhuev M.P., Zaretsky A.V., Fominykh Yu.S., Dotsenko
N.A. Dependence of tensile strength in bending of centrifuged concrete on fiber reinforcement with dispersed fibers of various types. // Bulletin of Eurasian Science. - 2019. - No. 3. - P. 51.
5. Koleda E.A., Bondarovich A.I., Leonovich S.N. The influence of dispersed
reinforcement on the density and porosity of fiber-reinforced concrete. // Collection of innovative training of engineering personnel based on European standards. - 2017. - P.97-102
6. Rabinovich, F.N. Efficiency of using polymer fibers for dispersed reinforcement of concrete / F. N. Rabinovich, S. M. Baev // Industrial and civil construction - 2009. - No. 9. - P. 38 - 41.
7. Pukharenko, Yu. V. Analysis of the behavior of fiber-reinforced concrete
reinforced with various types of fiber under load / Yu. V. Pukharenko, D. A. Panteleev, M. I. Zhavoronkov // Fundamental, search and applied research of the RAASN on scientific support of development architecture, urban planning and construction industry of the Russian Federation in 2021: Collection of scientific works of RAASN / Russian Academy of Architecture and Construction Sciences. Volume 2. - Moscow: ASV Publishing House, 2022. - P. 358-363.
8. Pukharenko, Yu. V. Evaluation of the effectiveness of dispersed reinforcement of concrete in terms of strength and crack resistance / Yu. V. Pukharenko, D. A. Panteleev, M. I. Zhavoronkov // Bulletin of the Siberian State Automobile and Road University. - 2022. - T. 19, No. 5(87). - pp. 752-761.
9. Diagrams of destruction of cement composites reinforced with amorphous
metal fiber / Yu. V. Pukharenko, V. I. Morozov, D. A. Panteleev, M. I. Zhavoronkov // Durability, strength and fracture mechanics of building materials and structures: Materials of the XI Academic readings of the RAASN - International scientific and technical conference dedicated to the memory of the first chairman of the scientific council of the RAASN "Fracture mechanics of concrete, reinforced concrete and other building materials", honorary member of the RAASN, Doctor of Technical Sciences, Professor Yuri Vladimirovich Zaitsev, Saransk, November 27-28, 2020 / Editorial Board: V.I. Travush, V.P. Selyaev, P.A. Akimov [etc.], resp. editor A.L. Lazarev. - Saransk: National Research Mordovian State University named after. N.P. Ogareva, 2020. - pp. 174-180.
10. Pukharenko, Yu. V. Study of the process of deformation of concrete reinforced with low-modulus fiber / Yu. V. Pukharenko, D. A. Panteleev, M. I. Zhavoronkov // Fundamental, search and applied research of the Russian Academy of Architecture and Construction Sciences according to scientific ensuring the development of architecture, urban planning and the construction industry of the Russian Federation in 2019: Collection of scientific works of the RAASN / Russian Academy of Architecture and Construction Sciences. Volume 2. - Moscow: ASV Publishing House, 2020. - P. 358-366.
11. Kostrikin, M.P. Increasing the efficiency of dispersed reinforcement by combining high- and low-modulus fibers / M.P. Kostrikin // Current problems of construction: 69th International scientific and practical conference of students, graduate students, young scientists and doctoral students / St. Petersburg State University of Architecture and Civil Engineering. - St. Petersburg, 2016 - p. 305-309.
12. Pukharenko Yu. V. Optimization of parameters for reinforcing fine-grained concrete with synthetic fibers / Yu. V. Pukharenko, V. Yu. Lezov // Intensification of technological processes in the production of precast reinforced concrete: Interuniversity. subject Sat. tr. - L.: LISI, 1988. - P. 24-27.
13. Eshanzada, S. M. Dispersed poly-reinforced concrete for mountain roads in Afghanistan / S. M. Eshanzada // Bulletin of Civil Engineers. - 2023. - No. 1(96). - pp. 87-94.
14. Zlepko A.Yu. Determination of the adhesion strength of steel wire fiber with
cement stone // Young scientist. - Kazan: LLC "Young Scientist Publishing House", 2020. - No. 18 (308). - P.53-57.
15. Kostrikin, M. P. The nature and degree of interaction of synthetic macrofiber with cement stone / M. P. Kostrikin // Bulletin of Civil Engineers. - 2018. -No. 4(69). - pp. 116-120.
16. Pukharenko, Yu. V. Deformation diagrams of cement composites reinforced with steel wire fiber / Yu. V. Pukharenko, D. A. Panteleev, M. I. Zhavoronkov // Academia. Architecture and construction. - 2018. - No. 2. - P. 143-147.
17. Matthews F., Rawlings R. Composite materials. Mechanics and technology. / Per. from English S.L. Bazhenov. - M.: Tekhnosphere, 2004. - 408 p.
18. Parton V.Z. Fracture mechanics: From theory to practice. - M.: Science. Ch.
ed. physics and mathematics lit., 1990. - 240 p.
19. Cherepanov G.P. Mechanics of fracture of composite materials. M.: Nauka,
Main editorial office of physical and mathematical literature. 1983. - 296 p.
O *
0 X 0
3
s *
a) o
T
■u o s
T
<D
a r
o
T
09 8)
