CC BY
22
9. Dobroborsky G. A., Lyansberg L. M., Rabin A. N. Determination of the main modes of loading motion in the drums of a multi-drum rotary-centrifugal mill with vertical axes. Mountain magazine. 1993. No. 1. S. 85-89.
10. Maryuta A. N., Stupak I. I. Internal mechanics of drum ore-grinding mills // Izvestiya vuzov. Mountain magazine. 1995. No. 2. pp. 125-130.
11. Poderni R. Yu. Mining machines and complexes for open works. Moscow: Nedra, 1985. 544 p.
12. Revnivtsev V. I., Gaponov G. V., Sargatskiy L. P., and others. Selective destruction of minerals. Moscow: Nedra, 1988. 286 p.
13. Rodin R. A. The physical essence of the strength and the resulting stresses of an elastic-brittle solid // Izvestiya vuzov. Mountain magazine. 1993. No. 8. Pp. 2-9.
14. Device for receiving information via telephone lines: pat. 2013879 EN. No. 5062344/09. C1, 30.05.1994. 16.09.1992.
15. Golik V. I., Hadonou Z. M., Gabaraev O. Z. Management of technological systems and economic efficiency ore mining // Vladikavkaz, 2001. 390 p.
16. Rakishev B. R., M. S. Kuspanov Some features of brittle fracture minerals, Izv. universities. Mountain magazine. 1994. No. 1. S. 120-123.
УДК 622.271.5
РАЗУБОЖИВАНИЕ ПЕСКОВ В ЗАБОЕ ЭФЕЛЬНЫМИ ОТВАЛАМИ ПРИ ДРАЖНОЙ РАЗРАБОТКЕ РОССЫПНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ
В.Е. Кисляков, Н.А. Цимбалюк, В.И. Деннер
Предложена методика определения величины разубоживания песков в забое хвостами эфельных отвалов при дражном способе разработки россыпных месторождений. Описан процесс программного моделирования выемки пород и отвалообразова-ния драгой при различных геологических, технических и технологических условиях разработки месторождения, который стал основой в построении необходимых математических моделей.
Ключевые слова: дражный способ разработки, драга, отвалообразование, эфельный отвал, россыпные месторождения, разубоживание, математическая модель.
Дражный способ разработки имеет большое распространение не только в Российской Федерации, но и в США, Канаде, Монголии, Китае [1 - 3], Таиланде, Индонезии, Малайзии и Боливии [4 - 6]. Перспективы все большего вовлечения в разработку техногенных месторождений [7 - 13] создают необходимость в актуализации научного подхода к недостаткам и особенностям данного способа разработки с целью обоснования исключения или снижения уровня их влияния.
Для дражного способа разработки присущи особые виды разубоживания [4, 14, 15], одним из которых является разубоживание хвостами эфельных отвалов песков в забое драги. Этот вид разубоживания становит-
ся все более актуальным в настоящее время, так как к разработке привлекаются глубоко залегаемые пески [16-19].
Целью данной работы является определение величины разубожива-ния песков хвостами эфельных отвалов в зависимости от слоя опускания черпаковой рамы по глубине заходки, для того чтобы на этапе проектирования нового или уже действующего предприятия обосновывать необходимость внедрения способов исключения или снижения отрицательного влияния данной проблемы.
На величину разубоживания хвостами эфельных отвалов влияют несколько факторов, которые можно отнести к геологическим, техническим или технологическим (рис. 1).
Процесс разубоживания песков хвостами эфельных отвалов необходимо рассматривать только в динамических условиях, так как при послойной отработке очередной заходки изменяется глубина слоя, на котором наступает момент разубоживания, а также его объем.
Рис. 1. Факторы, влияющие на разубоживание хвостами эфельных
отвалов
Для моделирования данного процесса была выбрана программная среда AutoCAD, в которой были созданы модели фигур - дражного разреза, черпаковой цепи и эфельных отвалов [20]. Модели были выполнены для условий со следующими параметрами.
Геологические:
- мелкозернистые и крупнозернистые пески, гранулометрический состав которых представляет собой суммарный выход эфельных фракций Вэ = 100 % и 68 %, соответственно;
- плотность разрабатываемых песков р = 2 т/м3;
- мощность разрабатываемой россыпи Нр = 15 м, мощность надводного борта россыпи Нр2 = 3 м, подводного - Нр1 = 12 м.
Технические:
- тип драги - 250Д «ИЗТМ»;
- длина черпаковой цепи по внутреннему контуру на участке холостого хода принята по максимальному Ьтах = 37,3 м и минимальному Ьтп = 33,9 м значениям [14, 15];
- величина зашагивания (шаг) драги аш принята 2, 4, 6 и 8 м.
Технологические:
- угол маневрирования а = 90°, при котором ширина дражного разреза составила Ь = 73 м;
- направление водного потока в дражном разрезе - от отвалов к забою;
- скорость водного потока в дражном разрезе уп = 0,01 м/с.
Для построения модели приняты переменными - гранулометрический состав песков, длина черпаковой цепи и шаг драги. Различная комбинация которых позволила получить 16 моделей со следующими изменяемыми характеристиками:
- ^ах = 37,3 м при аш = 2; 4; 6; 8 м для крупнозернистых и мелкозернистых песков;
- = 33,9 м при аш = 2; 4; 6; 8 м для крупнозернистых и мелкозернистых песков.
Порядок процесса моделирования.
1. Определение геометрического объема вынимаемого драгой слоя, начиная от поверхности [4], величина послойного опускания рамы принята кс = 0,25 м.
2. Расчет фактического объема пород, попадающего в дражный разрез и образующих эфельный отвал [21].
3. Построение поверхности эфельного отвала [ 20], который занимает объем в дражном разрезе в соответствии с расчетом пункта 2.
4. Проверка наличия пересечения траектории дражной цепи с поверхностью эфельного отвала (если присутствует пересечение перечисленных в пункте 4 фигур, то фиксируем геометрический объем, занимаемый разубоживающими породами).
5. Выполняется повторение работ, начиная с пункта 1 для следующего нижележащего слоя отработки.
По проведённым построениям были получены геометрические объемы разубоживания по слоям отработки на всю глубину разработки россыпи. Для получения объема разубоживающих пород в твердой массе, был определен средневзвешенный коэффициент разрыхления пород составляющих эфельный отвал в зоне действия черпаковой цепи [22].
Таким образом, были получены значения величины разубоживаю-щих эфельных фракций в плотной массе к объему заходки (табл. 1 , 2), где величины максимальных значений (на нижнем слое отработки) для рассматриваемых условий изменяются в пределах от 2,79 до 15,58 %.
Отличие крайнего значения слоя отработки для Ьтах и Ьтп происходит по причине того, что для Ьтах уже на глубине отработки слоя 13,2 м
из-за большого провисания холостого участка цепи достигается плотик россыпи.
На рис. 2 графически отображена разница объемов разубоживания в плотной массе, от геометрических объемов.
На рис. 3 наглядно продемонстрирована разница разубоживания в зависимости от гранулометрического состава песков, между мелко- и крупнозернистыми песками.
По данным, приведенным в табл. 1, 2, получаем уравнение, которое описывает зависимость величины разубоживания от слоя отработки
Я = а ■ Н2 + Ь ■ кс + с, (1)
где Я - величина разубоживания, %; а, Ь и с - эмпирические коэффициенты зависящие от слоя отработки по глубине забоя, доли. ед.; Нс - слой отработки, м.
6000
5000 "з 4000
§ 3000 из
ю
О 2000
1000
0
6 7 8 9 10 11 12 13 14
Слой отработки, м • Геометрический объем • Объем в плотной массе
Рис. 2. Объемы разубоживания песков при Ьтах для мелкозернистых
песков (величина шага 6м)
Значения эмпирических коэффициентов а, Ь и с уравнения (1) для конкретных условий представлены в табл. 3. По имеющимся значениям эмпирических коэффициентов а, Ь и с в уравнении зависимости Я = /(Нс) разрабатывается модель определения разубоживания от ранее рассматриваемых параметров и факторов.
Зависимость эмпирических коэффициентов а, Ь и с (табл. 3) от шага
драги:
а = Л ■ аШ + е ■ аш + о, (2)
Ь = / ■ аш + Я ■ аш + (3)
с = 1 ■ аШ + т ■ аш + P, (4)
где d, е, о, /, g, _/, I, т, р - эмпирические коэффициенты уравнений, зависящие от величины зашагивания драги, доли ед; аш - шаг драги, м.
Значения полученных эмпирических коэффициентов d, е, о, g, у, I, т, р для всех рассматриваемых условий приведены в табл. 4.
Следующим шагом в построении модели является определение зависимости эмпирических коэффициентов d, е, о, /, g, у, I, т, р от гранулометрического состава разрабатываемых песков - мелкозернистые и крупнозернистые, а точнее от суммарного выхода в этих песках эфельных фракций Вэ. Линейное уравнение, описывающее данную зависимость, имеет следующий вид:
Л е о, /, g, I, т р = Аа_р • Вэ + в^ р, (5)
где Лс1^р, - эмпирические коэффициенты, зависящие от Вэ (индекс
соответствует определяемому коэффициенту), доли ед; Вэ - суммарный выход эфельных фракций в песках, %.
Таблица 1
Объем разубоживающих пески эфельных фракций в плотной массе
при ^т'т
Слой, м Разубоживание, %
Крупнозернистые пески Мелкозернистые пески
Шаг, м
2 4 6 8 2 4 6 8
7,5 0 0 0 0 0 0 0 0,07
8,25 0 0 0 0 0 0 0,04 -
9,5 0 0 0 0 0 0,18 - -
9,75 0 0 0 0 0 0,50 2,07 -
10 0 0 0 0 0 0,88 - -
10,25 0 0 0 0 0 1,30 - -
10,5 0 0 0 0 0 1,78 - -
10,75 0 0 0 0 0 2,25 - -
11 0 0 0 0 0 2,78 - -
11,25 0 0 0 0 0,06 3,33 - -
11,5 0 0 0 0 0,56 3,93 5,37 -
11,75 0 0 0 0 1,05 4,49 - -
12 0 0 0 0 1,65 5,10 - 7,29
12,25 0 0 0 0 2,34 5,76 - -
12,5 0 0 0 0,01 3,08 6,42 - -
12,75 0 0 0,005 - 3,86 7,08 - -
13 0 0,003 - - 4,71 7,78 8,66 -
13,25 0 - - - 5,58 8,47 - -
13,5 0,0005 - - - 6,52 9,21 - -
13,75 0,05 - - - 7,46 9,93 - -
14 0,25 - - - 8,46 10,68 - -
14,25 0,71 - - - 9,52 11,47 - -
14,5 1,34 - - - 10,56 12,22 - -
14,75 2,14 - - - 11,72 13,06 - -
15 3,12 3,18 2,84 2,79 12,98 13,99 13,73 13,41
Таблица 2
Объем разубоживающих пески эфельных фракций в плотной массе
при 1^тах
Слой, м Разубоживание, %
Крупнозернистые пески Мелкозернистые пески
Шаг, м
2 4 6 8 2 4 6 8
5 0 0 0 0 0 0 0 0,04
5,25 0 0 0 0 0 0 0 0,23
5,5 0 0 0 0 0 0 0 0,54
5,75 0 0 0 0 0 0 0 0,83
6 0 0 0 0 0 0 0,01 1,21
6,25 0 0 0 0 0 0 0,23 1,61
6,5 0 0 0 0 0 0 0,56 2,00
6,75 0 0 0 0 0 0 0,94 2,40
7 0 0 0 0 0 0 1,44 2,88
7,25 0 0 0 0 0 0 1,85 3,27
7,5 0 0 0 0 0 0,15 2,36 3,75
7,75 0 0 0 0 0 0,48 2,77 4,13
8 0 0 0 0 0 - 3,27 4,59
8,25 0 0 0 0 0 1,41 3,77 5,04
8,5 0 0 0 0 0 2,05 4,37 5,56
8,75 0 0 0 0 0 2,59 4,85 5,98
9 0 0 0 0 0 3,23 5,42 6,46
9,25 0 0 0 0 0,01 3,88 5,98 6,93
9,5 0 0 0 0 0,34 4,52 6,51 7,38
9,75 0 0 0 0 0,97 5,26 7,11 7,89
10 0 0 0 0,0003 1,62 5,88 7,60 8,30
10,25 0 0 0 - 2,45 6,59 8,15 -
10,5 0 0 0,01 - 3,45 7,38 8,78 -
10,75 0 0,001 - - 4,32 8,02 9,28 -
11 0 0,02 - - 5,33 8,75 9,85 -
11,25 0 - - - 6,48 9,55 10,48 -
11,5 0 - - - 7,46 10,21 10,98 -
11,75 0,08 0,49 - - 8,71 11,04 11,63 -
12 0,21 - - - 9,76 11,72 12,15 -
12,25 - - - - 10,90 12,47 12,72 -
12,5 1,14 2,08 - - 12,15 13,28 13,35 -
12,75 - - - - 13,33 14,03 13,92 -
13 3,02 - - - 14,59 14,83 14,54 -
13,2 3,89 4,13 3,91 3,81 15,58 15,46 15,01 14,50
• Мелкозернистые пески ■ Крупнозернистые пески
Рис. 3. Величина разубоживания в зависимости от гранулометрического состава песков при Ьтах (величина шага 2 м)
Таблица 3 Эмпирические коэффициенты а, Ь и с зависимости Я от Нс
Эмпирические коэффициенты Мелкозернистые пески
Ешт
Шаг, м
2 4 6 8
а 0,3897 0,1699 0,112 0,0576
Ь -6,7717 -1,6325 -0,5644 0,4838
с 26,863 0,2365 -2,9765 -6,8022
Ешах
а 0,3691 0,1056 0,0548 0,036
Ь -4,2171 0,5646 1,0881 1,1553
с 7,1004 -10,2949 -8,8108 -6,9215
Крупнозернистые пески
Ешт
а 1,5252 0,5041 0,2223 0,1444
Ь -41,3797 -12,5246 -4,9102 -2,8575
с 280,6511 77,6386 26,4646 13,1561
Ешах
а 1,7104 0,7797 0,0956 0,0705
Ь -40,0162 -16,9796 -1,5693 -0,9999
с 234,123 92,426 5,9478 2,9494
Таблица 4
Эмпирические коэффициенты й, е, о,/, g,], I, т, р _для уравнений (2), (3) и (4)_
Мелкозернистые пески
Lmin Lmax
а е о а е о
0,0103 -0,1561 0,6526 0,0153 -0,2054 0,7098
г ё ] г ё ]
-0,2557 3,6986 -12,9436 -0,2947 3,7786 -10,4056
1 т Р 1 m Р
1,4251 -19,4609 58,8834 1,2053 -14,082 29,5195
Крупнозернистые пески
Lmin Lmax
а е о а е о
0,059 -0,8107 2,8841 0,0566 -0,8462 3,197
г ё ] г ё ]
-1,6752 22,9106 -79,7163 -1,4042 20,665 -76,0901
1 т Р 1 m Р
11,8565 -161,248 550,0224 8,6687 -125,687 452,2346
Таблица 5
Эмпирические коэффициенты Ла,_,р и Ба,_,р для уравнения (5)
Аа Ва Ае Ве Ао Во
Lmin -0,0015 0,1625 0,0205 -2,2017 -0,0697 7,626
Lmax -0,0013 0,1444 0,02 -2,2079 -0,0777 8,4823
Аг Вг Аё Вё В)
Lmin 0,0444 -4,6916 -0,6004 63,7361 2,0866 -221,6083
Lmax 0,0347 -3,7619 -0,5277 56,5486 2,0526 -215,6697
А1 В1 ■А™ В™ Ар Вр
Lmin -0,326 34,0232 4,4308 -462,5456 -15,3481 1 593,6928
Lmax -0,2332 24,5284 3,4876 -362,8464 -13,2098 1 350,5042
Значения полученных эмпирических коэффициентов Ad,_,p, <р< зависящих от суммарного выхода эфельных фракций в разрабатываемых песках Вэ уравнения (5), представлены в табл. 5.
Зависимость эмпирических коэффициентов Adt... Bd р (табл. 5) от длины черпаковой цепи, а точнее от длины цепи по внутреннему контуру на холостом ходу,
А,,...,р = DALц + КА, (6)
= иАЬц + ZBl (7)
где Lц - длина черпаковой цепи по внутреннему контуру на холостом ходу, м; DA, КА, ив и Zв - постоянные эмпирические коэффициенты (табл. 6), доли. ед.
Таблица 6
Постоянные эмпирические коэффициенты КА ив и 1В __ уравнений (6), (7)__
БА КА ИВ 2в
Ла 0,000068 -0,003813 Ва -0,005256 0,340424
Ае -0,000129 0,024847 Ве -0,001765 -2,141956
Ло -0,002353 0,010035 Во 0,2519 -0,91353
Аг -0,00285 0,140975 Аг 0,273391 -13,959461
Ай 0,021374 -1,324933 Вй -2,113953 135,398925
^ -0,010003 2,42575 В) 1,746641 280,819266
А1 0,027279 -1,250752 В1 -2,79265 128,694165
Ат -0,277412 13,835099 Вт 29,323226 -1456,602747
АР 0,628894 -36,667601 ВР -71,526056 4018,426024
Полученная модель имеет свои условия применения.
Первое условие применения модели (1): в случае, если Я < 0, то величина принимается Я = 0.
Второе условие определено по данным из табл. 1 и 2, в которых для всех рассматриваемых вариантов моделирования определен слой, на котором отмечено начало разубоживания - Нр. Зависимость этого слоя от величины зашагивания драги
Ир = к1 • 1п(аш ) + к2, (8)
где Ир - величина опускания черпаковой рамы, на котором начинается разубоживание, м; к1 и к2 - эмпирические коэффициенты, зависящие от величины шага драги, доли. ед.
Значения эмпирических коэффициентов к\ и к2 уравнения (8) для различных условий приведены в табл. 7.
По значениям, приведенным в табл. 7 определяем зависимость эмпирических коэффициентов к\ и к2 от суммарного выхода эфельных частиц в гранулометрическом составе разрабатываемых песков. Уравнения, описывающие эти зависимости,
к1 = ^ • Вэ + S2, (9)
к2 = ¿3 • Вэ + S4, (10)
где $2, $3 и $4 - эмпирические коэффициенты, зависящие от суммарного выхода эфельных фракций в гранулометрическом составе песков, доли. ед.
Значения полученных эмпирических коэффициентов $1, $2, $3 и $4 уравнений (9) и (10) приведены в табл. 8.
Таблица 7
Эмпирические коэффициенты кI и к2уравнения (8)
Эмпирический коэффициент Мелкозернистые пески Крупнозернистые пески
Гщт Гтах Гтт Гтах
к1 -2,6826 -2,8471 -0,7094 -1,2624
к2 13,2533 11,5105 13,9929 12,6667
Таблица 8
Эмпирические коэффициенты Sj, S2, S3 и S4 _уравнений ^ (9) и (10)_
Эмпирический коэффициент Lmin Lmax
S1 -0,0617 -0,0495
S2 3,4837 2,1051
S3 -0,0231 -0,0361
S4 15,5646 15,1236
Уравнения (11)-(14) описывают зависимость эмпирических коэффициентов S1, S2, S3 и S4 (табл. 8) от длины цепи и имеют следующий вид:
S1 = 0,0036 • Ьц - 0,1833, (11)
S = -0,4055 • L - 0,1833, (12)
S =-0,0038 • L + 0,1065, (13)
S = -0,1297 • L -19,9616. (14)
Полученная модель определения верхнего слоя опускания черпако-вой рамы, с которого начинается разубоживание - Нр, в зависимости от шага драги, суммарного выхода эфельных фракций в разрабатываемых песках и длины цепи задана уравнением (8) и является вторым условием применения модели (1).
Таким образом, разработана математическая модель определения величины разубоживания песков в дражном забое хвостами эфельных отвалов, которая учитывает: геологические факторы - гранулометрический состав песков, мощность россыпи; технические - тип драги и длина черпа-ковой цепи и технологические - шаг драги. Величина разубоживания песков хвостами эфельных отвалов для исходных данных отмеченных выше составляет от 2,79 до 4,13 % при драгировании мелкозернистых песков и от 12,98 до 15,58 % - крупнозернистых. Методика найдет применение при проектировании или освоении россыпных месторождений с высоким содержанием глинистых частиц, так как обоснование внедрение способов снижения разубоживания или его полного исключения позволит повысить извлечение частиц золота в процессе обогащения и, следовательно, увеличить экономическую выгоду от разработки.
Список литературы
1. Robin Grayson, Chimed-Erdene Baatar. Large gold dredges - impacts in USA, Canada, Russia, Mongolia and Chine // World Placer Journal. 2010. V. 10. P. 1-20.
2. Тальгамер Б.Л., Семенов М.Е. Формирование продуктивных отложений в процессе подготовки запасов к драгированию // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2018. №10. С. 86 - 93.
3. Тальгамер Б.Л., Тютрин С.Г., Ершов В.А. Состояние и перспективы дражной золотодобычи в Иркутской области // Золотодобыча. 2016. №12 (217). С. 11-14.
4. Лешков В.Г. Теория и практика разработки россыпей многочер-паковыми драгами. М.: Недра, 1980. 352 с.
5. Cathcart R.B., Kra Canal (Thailand) excavation by nuclear-powered dredges // International Journal of Global Environmental Issues. 2008. V. 8. P. 248-255.
6. John T Thoburn. The tin industry since the collapse of the International Tin Agreement // Resources Policy. 1994. V. 20 (2). P. 125 - 133.
7. Пятаков В.Г., Тальгамер Б.Л. Перспективы развития дражного способа разработки россыпных месторождений // Горный журнал. 2019. №12. С. 35-38.
8. Ершов В.А. Развития дражной добычи в Ленском золотопромышленном районе // Горная промышленность. 2005. №2 (60). С. 42-46.
9. Alan Muir, Jim Mitchell, Steve Flatman, Con Sabbagha. Retreatment of Gold Residues // Gold Ore Processing. 2016. V. 15. P. 709-728.
10. John Wates, Aidan Götz. Practical Considerations in the Hydro Re -Mining of Gold Tailings // Gold Ore Processing. 2016. V. 15. P.729-738.
11. Bibiana Betancur-Corredor, Juan Carlos Loaiza-Usuga, Manfred Denich, Christian Borgemeister. Gold mining as a potential driver of development in Colombia: Challenges and opportunities // Journal of Cleaner Production. 2018. V. 199. P. 538-553.
12. Пятаков В.Г. Техногенные россыпи - существенный резерв золотодобычи // Золотодобыча.2009. №130. С. 41-42.
13. Тальгамер Б.Л., Чемезов В.В. Оценка техногенных россыпей и методов определения их запасов // Вестник Иркутского государственного технического университета. 2012. №12 (71). С. 126-130.
14. Лешков В.Г. Разработка россыпных месторождений. М.: Изд-во МГГУ, 2007. 906 с.
15. Лешков В.Г. Справочник дражника. М.: Недра, 1968. 496 с.
16. Ершов В.А. Совершенствование разработки глубоких россыпей комплексом «экскаватор-драга» // Горная промышленность. 2010. №2 (90). С. 67.
17. Пономарчук Г.П. Совершенствование технологии дражной разработки глубокозалегающих россыпей Приамурья: автореф. дис. ... канд. техн. наук. Хабаровск, 1997. 22 с.
18. Костромин М.В., Леонтьев А.А. Анализ разработки глубокоза-легающих россыпей Забайкалья // Горный информационно-аналитический
бюллетень. 2009[ЭлектронныЙ ресурс]. URL: https://cyberleninka.ru/article/n/analiz-razrabotki-glubokozalegayuschih-rossypey-zabaykalya (дата обращения: 10.09.2020).
19. Данильченко Д.Г., Секисов Г.В. Глубокозалегающие россыпи Дальневосточного региона России как современные объекты открытой разработки // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2010. [Электронный ресурс]. URL: https://cyberleninka.ru/article/n/ glubokoza-legayuschie-rossypi-dalnevostochnogo-regiona-rossii-kak-sovremennye-obekty-otkrytoy-razrabotki (дата обращения: 12.09.2020).
20. Кисляков В.Е., Цимбалюк Н.А., Деннер В.И. Фракционирование хвостов эфельного отвала при дражной разработке россыпей // Маркшейдерия и недропользование. 2020. №1 (105). С. 51-54.
21. Цимбалюк Н.А., Деннер В.И. Методика расчета эфельных хвостов при дражном способе разработки россыпей // Сб. науч. тр. XVI Меж-дунар. конф. студентов, аспирантов и молодых ученых «Проспект Свободный - 2020»: 6 апреля - 16 мая 2020 / под ред. С.К. Франчук. Красноярск: Сиб. федер. ун-т, 2020. С. 1441 - 1443.
22. Кисляков В.Е., Цимбалюк Н.А. Моделирование уклона эфельно-го отвала при дражной разработке месторождений // Сб. науч. тр. Между-нар. науч.-практич. конф. «Наука, общество, прогресс-2018»: 25 ноября 2018. М.: РусАльянс Сова, 2018. С. 317-321.
Кисляков Виктор Евгеньевич, д-р техн. наук, проф., VKislyakov@sfu-kras.ru, Россия, Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт горного дела, геологии и геотехнологий,
Цимбалюк Николай Александрович, инженер, Tsimhalyuk a ro. ru, Россия, Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт горного дела, геологии и геотехнологий,
Деннер Виктор Иванович, инженер, dnnr. vktragmail. com, Россия, Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт горного дела, геологии и геотехнологий
SAND DILUTION IN THE FACE WITH TILED DUMPS DURING DREDGE DEVELOPMENT OF ALLUVIAL DEPOSITS
V.E. Kislyakov, N.A. Tsimhalyuk, V.I. Denner
The method of determining the size of sand dilution in the face of the tailings fine of dumps in the dredge method of alluvial deposits development is proposed. The process of software modeling of rock excavation and dredging under various geological, technical and technological conditions of field development is described, which became the basis for huild-ing the necessary mathematical models.
Key words: dredge method of development, bucket dredge, stacking, tile hlade, alluvial deposits, dilution, mathematical model.
Kislyakov Viktor Evgenievich, doctor of technical sciences, professor, VKislya-kov@,sfu-kras. ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Mining, Geology and Geotechnology,
Tsimbalyuk Nikolay Alexandrovich, engineer, Tsimbalyuk@ro.ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Mining, Geology and Geotechnology,
Denner Victor Ivanovich, engineer, dnnr. vktragmail. com, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Mining, Geology and Geotechnology
Reference
1. Robin Grayson, Chimed-Erdene Baatar. Large gold dredges-impacts in USA, Canada, Russia, Mongolia and Chine // World Placer Journal. 2010. V. 10. P. 1-20.
2. Talgamer B. L., Semenov M. E. Formation of productive deposits in the process of preparing reserves for dredging // Mining Information and Analytical Bulletin. 2018. No. 10. pp. 86-93. 3
. Talgamer B. L., Tyutrin S. G., Yershov V. A. The state and prospects of drazhnaya gold mining in the Irkutsk region. 2016. No. 12 (217). pp. 11-14.
4. Leshkov V. G. Theory and practice of the development of placers by multi-lump dredges. Moscow: Nedra, 1980. 352 p.
5. Cathcart R.B., Kra Canal (Thailand) excavation by nuclear-powered dredges // International Journal of Global Environmental Issues. 2008. V. 8. P. 248-255.
6. John T Thoburn. The tin industry since the collapse of the International Tin Agreement // Resources Policy. 1994. V. 20 (2). P. 125-133.
7. Pyatakov V. G., Talgamer B. L. Prospects for the development of a drazhny method for the development of placer deposits. 2019. No. 12. S. 35-38.
8. Ershov V. A. development of dredge mining in the Lena gold-mining area // Mining industry. 2005. No. 2 (60). pp. 42-46.
9. Alan Muir, Jim Mitchell, Steve Flatman, Con Sabbagha. Retreatment of Gold Residues // Gold Ore Processing. 2016. V. 15. P. 709-728.
10. John Wates, Aidan Gotz. Practical Considerations in the Hydro Re-Mining of Gold Tailings // Gold Ore Processing. 2016. V. 15. P.729-738.
11. Bibiana Betancur-Corredor, Juan Carlos Loaiza-Usuga, Manfred Denich, Christian Borgemeister. Gold mining as a potential driver of development in Colombia: Challenges and opportunities // Journal of Cleaner Production. 2018. V. 199. P. 538-553.
12. Pyatakov V. G. Technogenic placers - a significant reserve of gold mining // Zolotodobycha. 2009. No. 130. pp. 41-42.
13. Talgamer B. L., Chemezov V. V. Evaluation of technogenic placers and methods for determining their reserves // Bulletin of the Irkutsk State Technical University. 2012. No. 12 (71). pp. 126-130.
14. Leshkov V. G. Development of placer deposits. Moscow: MGGU Publishing House, 2007. 906 p.
15. Leshkov V. G. Handbook of drazhnik. M.: Nedra, 1968. 496 p.
16. Ershov V. A. Sovershenstvovanie razrabotki glubokikh placerov by the complex "excavator-dredge" // Gornaya promyshlennost. 2010. No. 2 (90). p. 67.
17. Ponomarchuk G. P. Improving the technology of drazhnaya development of deep-lying placers of the Amur region: abstract of the dissertation of the Candidate of Technical Sciences. Khabarovsk, 1997. 22 p.
18. Kostromin M. V., Leontiev A. A. Analiz razrabotki glubokozalegayushchikh placers Zabaykalya [Analysis of the development of deep-lying placers in Transbaikalia]. 2009[Electronic resource]. URL: https://cyberleninka.ru/article/n7analiz-razrabotki-glubokozalegayuschih-rossypey-zabaykalya (accessed 10.09.2020).
19. Danilchenko D. G., Sekisov G. V. Glubokozalegayushchy placers of the Far Eastern region of Russia as modern objects of open development // Gorny informatsionno-analiticheskiy bulletin. 2010. [Electronic resource]. URL: https://cyberleninka.ru/article/n / glubokozalegayuschie-rossypi-dalnevostochnogo-regiona-rossii-kak-sovremennye-obekty-otkrytoy-razrabotki (accessed 12.09.2020).
20. Kislyakov V. E., Tsymbalyuk N. A., Denner V. I. Fractionation of the tailings of the efel dump during the drazhnaya development of placers. 2020. No. 1 (105). pp. 51-54.
21. Tsymbalyuk N.A., Denner V. I. Method of calculation eveliny tails with dredge method placers // Proc. nauch. Tr. XVI Intern. Conf. students, postgraduates and young scientists "Avenue Free - 2020": 6 April - 16 may 2020 / ed. by K. S. Franchuk. Krasnoyarsk: Sib. Feder. Univ, 2020. S. 1441 - 1443.
22. Kislyakov V. E., Tsymbalyuk N.And. Modeling bias efilego of the blade with dredge field development // Proc. nauch. Tr. Intern. nauch.-practical. Conf. "Science, Society, progress-2018": November 25, 2018 / Moscow: RusAlyans Sova, 2018. pp. 317-321.
УДК 622.271.5
ТЕХНОЛОГИЯ ДРАЖНОЙ РАЗРАБОТКИ РОССЫПНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ КРАЙНЕГО СЕВЕРА
В.Е. Кисляков, Р.З. Нафиков
Предложен способ продления добычного сезона при дражной разработке россыпных месторождений в районах Крайнего Севера. Основная идея способа заключается в изолировании дражного разреза от воздействия отрицательных температур. Рассмотрены возможность крепления бортовых канатов посредством береговых роликов, способы выемки пород в вертикальной и горизонтальной плоскостях, а также системы разработки россыпей драгами при применении предлагаемой технологии. Представлена схема разработки месторождения при изолировании дражного разреза с учетом календарного планирования.
Ключевые слова: драга, россыпное месторождение, Крайний Север, добычной сезон.
На сегодняшний день Россия занимает лидирующую позицию по золотодобыче в мире, уступая лишь Китаю и Австралии [1, 2]. Большая часть золота страны добывается из рудных месторождений, однако добыча из россыпных месторождений осуществляется не менее эффективно [3 - 5].
Интенсивная эксплуатация россыпных месторождений привела к тому, что в настоящее время все наиболее богатые россыпи истощены. К сожалению, новые технологии не могут решить главную проблему россыпной золотодобычи - естественное сокращение и ухудшение сырьевой базы.
