Научная статья на тему 'Разрушение графитизированных сталей при циклических нагрузках'

Разрушение графитизированных сталей при циклических нагрузках Текст научной статьи по специальности «Технологии материалов»

CC BY
68
25
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Ключевые слова
ГРАФИТИЗИРОВАННЫЕ СТАЛИ / ЦИКЛИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ

Аннотация научной статьи по технологиям материалов, автор научной работы — Волчок И. П., Акимов И. В., Митяев А. А., Андрейко И. М., Свидунович Н. А.

It is determined that graphitized steels are perspective construction material, the breakage resistance and mechanical characteristics of which are determined to a considerable degree by form of graphitic impurities.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Destruction of graphitized steels at cyclic load

It is determined that graphitized steels are perspective construction material, the breakage resistance and mechanical characteristics of which are determined to a considerable degree by form of graphitic impurities.

Текст научной работы на тему «Разрушение графитизированных сталей при циклических нагрузках»

( " ^

It is determined that graphitized steels are perspective construction material, the breakage resistance and mechanical characteristics of which are determined to a considerable degree by form of graphitic impurities.

V___)

И. П. Волчок, И. В. АкИмоВ, А. А. митяЕВ, Запорожский национальный технический университет, И. м. АндрЕйко, Физико-механический институт им. Г. В. карпенко нАн Украины,

н. а. свидунович с. е. бельский, д. в. куис, бгту, а. п. мельников, м. а. садоха, оао «белниилит»

УДК 539.43: 669.14.017

РАЗРУШЕНИЕ ГРАФИТИЗИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ ПРИ ЦИКЛИЧЕСКИХ НАГРУЗКАХ

Графитизированные стали представляют собой заэвтектоидные железо-углеродистые сплавы, в которых определенная часть углерода находится в виде графитных включений. Благодаря более низкому по сравнению с чугунами содержанию углерода (1,2-1,8%) и соответственно графита этим сплавам присущи, с одной стороны, положительные качества чугунов (низкая чувствительность к концентраторам напряжений, высокая демпфирующая способность, невысокая стоимость и др.), с другой - более высокие по сравнению с чугунами механические свойства [1].

В зависимости от содержания элементов-гра-фитизаторов - углерода и кремния, а также от скорости охлаждения образование графита в гра-фитизированных сталях возможно как в процессе кристаллизации, так и в твердом металле путем распада цементита. В первом случае графит имеет пластинчатую форму, во втором - компактную, близкую к шаровидной, или хлопьевидную, типичную для ковких чугунов. Таким образом, изменяя содержание углерода и кремния, а также других элементов, оказывающих влияние на про-

цессы графитизации, представляется возможным управлять формой, размерами и распределением графитовых включений, а следовательно, и свойствами графитизированных сталей.

Согласно [2], форма графитовых включений играет значительную роль в процессах зарождения и роста усталостных трещин и определяет долговечность чугунов при циклическом нагру-жении. Сопротивление графитизированных сталей разрушению при циклических нагрузках изучено недостаточно, поэтому анализ микромеханизма процессов усталостного разрушения этого материала представляет теоретический и практический интерес.

Объектом исследований в данной работе были графитизированные стали с базовым химическим составом: 1,55-1,65% С; 0,18-0,22% Мп; 0,030,07% Сг; 0,025-0,030% S и 0,032-0,04% Р и с переменным содержанием кремния 0,96-2,57%, меди 0,50-1,51% и алюминия 0,053-0,259% (табл. 1). Стали выплавляли в 60-килограммовой индукционной печи и подвергали графитизирующему отжигу по режиму, применяющемуся для отжига

Таблица 1. Химический состав и свойства графитизированных сталей

Вариант стали Химический состав,% Параметр формы графита l Количество феррита, % Предел прочности ав, МПа Относительное удлинение 5, % Твердость НВ

Si Cu Al

1 0,98 0,51 0,058 2,2 29 336 2,8 170

2 0,96 0,51 0,261 1,4 33 570 7,4 166

3 1,11 1,51 0,054 2,5 13 339 3,1 187

4 1,03 1,49 0,263 1,4 15 545 8,6 197

5 2,51 0,53 0,053 17,2 93 121 1,4 170

6 2,49 0,50 0,261 19,1 97 43 1,0 170

7 2,49 1,48 0,057 20,5 89 129 1,0 187

8 2,57 1,45 0,259 26,7 98 170 1,0 197

9 1,74 0,97 0,153 1,4 51 386 2,4 187

/¡гтге Г П7ГТГГГ/7ггТГГГ? / СО

-а (58), 2010/ и%Р

а б в

Рис. 1. Типичные структуры графитизированных сталей с различным содержанием кремния. х100

белых чугунов на ковкие. Для характеристики степени сфероидизации включений графита применяли параметр формы 1 [2], который определяли по результатам металлографических исследований как среднее отношение максимальных размеров включений к минимальным. Предел прочности и относительное удлинение определяли на 5-кратных цилиндрических образцах диаметром 5 мм.

Критерии циклической трещиностойкости ЛК1к ф ЛК^, ЛК/с, ЛК* и показатель п в уравнении Пэриса определяли на дисковых образцах с краевой трещиной (базовый размер Ж = 64 мм, толщина ^ = 6-8 мм) при частоте циклического нагружения 10-15 Гц и коэффициенте асимметрии Я = 0,05 в среде лабораторного воздуха по стандартной методике [3]. Длину усталостной трещины измеряли катетометром КМ-6 с 25-кратным увеличением.

Исследование малоцикловой усталости проводили в соответствии с ГОСТ 2860-65 на установке ИП-2М повторно-переменным чистым изгибом плоских образцов толщиной 2 мм с жестким на-гружением и частотой 50 циклов/мин по симметричному циклу с контролируемой деформацией 0,15; 0,25; 0,35 и 0,5%. Микромеханизм усталостного разрушения изучали при деформации 0,35% на образцах, имеющих с одной стороны полированную поверхность.

Как показал металлографический анализ, при содержании кремния 0,96% графит отжига имел форму, близкую к шаровидной (рис. 1, а), металлическая матрица при этом была представлена ферритной и перлитной фазами. При 1,74% кремния образовался менее компактный хлопьевидный графит отжига (рис. 1, б), металлическая матрица при этом также была представлена фазами перлита и феррита. При содержании кремния 2,57% графит имел пластинчатую форму (рис. 1, в), матрица была ферритной. Структура металлической основы и форма включений графитной фазы обусловливали значительное изменение прочности (43-570 МПа) и пластичности (1-9%) и в меньшей степени твердости (170-200 НВ) исследуемых сталей (табл. 1).

Характеристики циклической трещиностой-кости оказались структурно чувствительными показателями в особенности в средне- и высокоамплитудных участках диаграммы усталостного разрушения (рис. 2). Снижение параметра формы графита в результате легирования алюминием в низкокремнистых сталях привело к повышению критической трещиностойкости ЛКфс от 51 до 83 МПа-Т^ (вариант 2 против варианта 1). Эти значения Лф для стали варианта 2 в 1,5-1,6 раза превышали аналогичную характеристику лучших высокопрочных чугунов перлитно-феррит-ного и перлитного классов [4]. Микромеханизм усталостного разрушения такой стали оказался достаточно энергоемким. Наблюдался преимущественно ямочный с интенсивными деформационными гребнями микрорельеф излома, где практически отсутствовали характерные для чугунов участки скола, причем как в низко- (рис. 3, а), так и в высокоамплитудных (рис. 3, б) участках диаграммы циклической трещиностойкости. Обра-

10 20 30 40 50 60 100

АК, МПа1/м~

Рис. 2. Кинетическая диаграмма усталостного разрушения графитизированных сталей. Варианты кривых согласно табл. 1

Mirj^r: г: ксттг/7ггггггггт

/ 4 (58), 2010-

г Э е

Рис. 3. Микрофрактограммы изломов образцов вариантов (по табл. 1): 2 (а, б и в), 7 (г), 8 (Э) и 9 (е) при v «10-8 m/cycle (а)

и v «10-6 m/cycle (б, в, г, Э, е). а, б, г, Э, е - х500; в - х5000

щает на себя внимание наличие в изломе участков с бороздчатым микрорельефом (рис. 3, в), характерных для усталостного разрушения пластичных сплавов.

В случае высококремнистых графитизирован-ных сталей (варианты 5, 7 и 8 на рис. 2) критическая трещиностойкость АКс существенно снижалась, особенно при легировании 1,5%Си и 0,25%А1 (вариант 8). Показатели АК/с = 30-40 МПа■Vм (табл. 2) этих сталей соответствовали уровню ферритных высокопрочных чугунов [4]. Микро-фрактографический анализ показал, что такие стали разрушались в значительной мере по механизмам транс- и межкристаллитного скола (рис. 3, г). Образование четких откольных межзе-ренных фасеток (рис. 3, д) и низкое сопротивление хрупкому разрушению высококремнистых сталей можно объяснить способностью кремния к снижению пластичности в результате твердора-створного упрочнения и межзеренной ликвации.

Таблица 2. Циклическая вязкость разрушения графитизированных сталей

Вариант стали ДKth eff ДКЛ AKfc дк* п

МПа-Тм

1 6,3 12,6 51 25,7 6,38

2 6,3 12 83 32,8 4,38

3 6,3 11 65 27,9 4,96

4 6,2 10 72 27,6 4,72

5 5,1 10 40 20,2 6,14

6 Разрушение на начальной стадии

7 4, 9 10 38 20 6,57

8 5,9 11 32 19,8 8,90

9 5,9 10,7 50 23,5 5,66

Циклическая трещиностойкость графитизированных сталей промежуточного легирования

(вариант 9) была невысокой, что подтвердилось ростом усталостной трещины не только по вязкому механизму, но и путем транскристаллитного скола (рис. 3, е).

Микроструктура графитизированных сталей оказала слабое влияние на пороговую циклическую трещиностойкость (рис. 3, табл. 2): АКЙ = 10-13 МПа-^м у всех исследованных вариантов легирования. В среднем для графитизированных сталей с пластинчатой формой графита АКЙ = 1011 МПа-^м , а для сталей с компактным графитом АКЙ= 10-13 МПа-^м. Можно утверждать, что в целом порог АКЙ графитизированных сталей незначительно превосходит аналогичный показатель серых чугунов. Тоже самое можно отметить и для порога АКЙ ^ (табл. 2).

Таким образом, с точки зрения циклической трещиностойкости оптимальным оказался вариант 2 (см. табл. 1 и 2), что можно объяснить, в первую очередь, благоприятной формой графитовых включений.

Анализ микромеханизма разрушения при испытаниях на малоцикловую выносливость показал, что в наибольшей степени процессам трещи-нообразования способствовали включения графита пластинчатой и некомпактной хлопьевидной формы. Возле таких включений происходило зарождение микротрещин, отдельные из которых приводили к образованию магистральной трещины при дальнейшем увеличении числа нагруже-ний. В области включений компактной формы также образовывались трещины, однако интенсивность их зарождения и роста была значительно ниже, чем в области включений некомпактной формы.

В стали с компактными графитовыми включениями (0,96%Si) трещины усталости возникали,

аггг^ г: гл^ггтллтгггггт /С1

-а (58), 2010 /III

а б в

Рис. 4. Фрактограммы усталостных изломов графитизированных сталей: а - 0,96% Si; б - 1,74; в - 2,57% Si. х1000

как правило, у включений графита и распространялись в нормальном направлении к продольной оси образца. Наблюдались также зарождение и рост микротрещин в зонах скоплений мелких включений графита. Данная сталь имела наиболее высокие показатели сопротивления малоцикловому усталостному разрушению.

В стали с хлопьевидными включениями (1,74%81) зарождение и рост трещин имели место в основном около графитовых включений протяженной формы.

Сталь с 2,57% кремния, имеющая пластинчатый графит, разрушалась без заметной пластической деформации. При этом трещины проходили в основном по пластинчатым включениям графита.

Анализ фрактограмм усталостных изломов (рис. 4) показал, что на микрорельефе излома сталей с содержанием кремния 0,96 и 1,74% присутствовали ярко выраженные усталостные бороздки с четко определяемым направлением роста уста-

лостной трещины, причем в стали с 0,96% имелись участки с интенсивными деформационными гребнями, свойственными для сталей с большим запасом пластичности. Такие виды микрорельефа свидетельствуют о значительной энергоемкости работы разрушения. Разрушение высококремнистых сталей происходило по механизму транс-и межкристаллитного скола, при этом на фракто-граммах наблюдались квазихрупкие фасетки с поперечными надрывами.

Результаты выполненных исследований свидетельствуют о том, что графитизированные стали являются перспективным конструкционным материалом, сопротивление разрушению и механические свойства которого в значительной мере определяются формой графитовых включений. Стали с компактной формой графитовых включений по показателям прочности, циклической тре-щиностойкости и малоцикловой выносливости не уступают высокопрочным чугунам, обладая при этом более высокими значениями пластичности.

Литература

1. Л и т о в к а В. И., Б е х Н. И., Ш и н с к и й О. И. Усталостная прочность и разрушение чугуна // Литейное производство. 1994. №6. С. 3-8.

2. В о л ч о к И. П., К о л о т и л к и н О. Б., Ш е й к о С. П. Конструкционные материалы для стеклоформующего инструмента. Запорожье: Издательский центр «Павел», 1997.

3. Механика разрушения и прочность материалов: Справ. пособ. в 4-х т. Киев: Наукова думка, 1990.

4. О с т а ш О. П., К о с т и к С. М., А н д р е й к о I. М., Д р о н ю к М. М. Вплив мжроструктури на низькотемпера-турну цитчну трiщинотривкiсть високомщних чавушв // Фiзико-хiмiчна мехашка руйнування. 1997. № 1. С. 57-69.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.