CC BY
44
УДК 621.6.072
https://doi.org/10.24412/0131-4270-2021-2-3-40-45
РАЗРАБОТКА ПАРАМЕТРОВ СТАЦИОНАРНЫХ КРЫШ С ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫМ НАСТИЛОМ ДЛЯ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТАЛЬНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ
DEVELOPMENT OF PARAMETERS OF FIXED ROOF WITH EASY-TO-THROW FLOORING FOR VERTICAL STEEL TANKS
М.Э. Дусалимов, И.Р. Каримов, И.И. Хасанов, Д.А. Гулин, А.С. Глазков
Уфимский государственный нефтяной технический университет, 450062, г. Уфа, Россия
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-4037-6489, E-mail: [email protected] ORCID: https://orcid.org/0000-0001-7307-4623, E-mail: [email protected] ORCID: https://orcid.org/0000-0002-3422-1237, E-mail: [email protected] ORCID: https://orcid.org/0000-0002-3145-748X, E-mail: [email protected] ORCID: https://orcid.org/0000-0001-7289-5358, E-mail: [email protected]
Резюме: Статья посвящена актуальной на сегодняшний день проблеме необходимости повышения взрывобезопасности резервуаров. В работе проведен анализ причин взрывов резервуаров. Проанализированы конструктивные решения существующих стационарных крыш резервуаров, в том числе с лег-косбрасываемым настилом. Рассчитаны необходимые площади разгерметизации крыши резервуара в зависимости от вида легковоспламеняющейся жидкости. Определена зависимость уровня налива нефтепродукта в резервуаре от избыточного давления при взрыве. Разработаны критерии и требования для стационарных крыш с легкосбрасываемым настилом.
Ключевые слова: резервуар вертикальный стальной, резервуар со стационарной крышей, взрывобезопасные крыши, крыша с легкосбрасываемым настилом, ударная волна, разгерметизация.
Для цитирования: Дусалимов М.Э., Каримов И.Р., Хасанов И.И., Гулин Д.А., Глазков А.С. Разработка параметров стационарных крыш с легкосбрасываемым настилом для вертикальных стальных резервуаров // Транспорт и хранение нефтепродуктов и углеводородного сырья. 2021. № 2-3. С. 40-45.
D0I:10.24412/0131-4270-2021-2-3-40-45
Marsel E. Dusalimov, Ilyas R. Karimov, Ilnur I. Khasanov, Denis A. Gulin, Anton S. Glazkov
Ufa State Petroleum Technological University, 450062, Ufa, Russia ORCID: https://orcid.org/0000-0002-4037-6489, E-mail: [email protected] ORCID: https://orcid.org/0000-0001-7307-4623, E-mail: [email protected] ORCID: https://orcid.org/0000-0002-3422-1237, E-mail: [email protected] ORCID: https://orcid.org/0000-0002-3145-748X, E-mail: [email protected] ORCID: https://orcid.org/0000-0001-7289-5358, E-mail: [email protected]
Abstract: The article is devoted to the current problem of the need to improve the explosion safety of tanks. The paper analyzes the causes of tank explosions. The design solutions of the existing stationary tank roofs, including those with easy-to-dump flooring, are analyzed. The required areas of depressurization of the tank roof are calculated depending on the type of flammable liquid. The dependence of the oil product filling level in the tank on the excess pressure during the explosion is calculated. destruction of the tank in the event of an explosion.Criteria and requirements for fixed roofs with easy-to-throw flooring have been developed.
Keywords: vertical steel tank, tank with fixed roof, explosion-proof roofs, roof with easy-to-throw flooring, shock wave, depressurization.
For citation: Dusalimov M.E., Karimov I.R., Khasanov I.I., Gulin D.A., Glazkov A.S. DEVELOPMENT OF PARAMETERS OF FIXED ROOF WITH EASY-TO-THROW FLOORING FOR VERTICAL STEEL TANKS. Transport and Storage of Oil Products and Hydrocarbons. 2021. no. 2-3, pp. 40-45.
DOI:10.24412/0131-4270-2021-2-3-40-45
Нефтедобывающая и нефтеперерабатывающая отрасли являются основой топливно-энергетического комплекса Российской Федерации. С целью обеспечения надежной работы нефтедобывающих предприятий, надежного функционирования системы магистральных трубопроводов и бесперебойного снабжения нефтеперерабатывающие заводы готовыми нефтепродуктами для хранения нефти и нефтепродуктов используются резервуарные парки.
Центральное место в резервуарных парках занимают металлические резервуары, среди которых наиболее распространены резервуары вертикальные стальные [1-3].
По мере роста добычи, транспортировки и переработки углеводородов возникает необходимость увеличения резервуарных парков. На данных объектах соблюдаются все необходимые правила по поддержанию безопасности, но все же иногда избежать катастрофы просто невозможно.
Число аварий, связанных с резервуарами, с каждым годом растет из-за выработанности их проектных ресурсов.
Процент износа действующих вертикальных стальных резервуаров достигает 60-80%.
Статистические данные за прошедшие 30 лет показали, что наиболее часто аварии случаются в процессе хрупкого разрушения (63%), затем - в результате взрывов и пожаров (12,4%). Поэтому изучение причин возникновений, последствий и мероприятий по предотвращению подобных аварий имеет практический интерес.
Из всего числа пожаров и аварий 93,3% возникло на наземных резервуарах. Статистика возниккновения пожаров с учетом видов хранимых продуктов:
32,4% - РВС для хранения сырой нефти;
53,8% - РВС для хранения бензина;
13,8% - РВС для хранения иных видов нефтепродуктов (керосин, дизельное топливо и др.).
Большинство аварий произошло на действующих вертикальных стальных резервуарах для хранения бензина и сырой нефти (81,5%) [4].
Ввиду высокой взрывоопасности объектов основной опасностью для резервуаров являются пожары, сопровождающиеся взрывом паровоздушной среды.
Источниками возникновения пожаров могут быть огневые работы, возгорания пирофорных отложений, искры электроустановок, разряды статического электричества и др. В разных отраслях промышленности доля пожаров от перечисленных источников различна.
Большая часть аварий происходит на действующих вертикальных стальных резервуарах со стационарной крышей.
Существующие методы по пожарной безопасности резервуаров и резервуарных парков не способны полностью предотвратить возникновение аварий. Приведенный факт говорит о том, что проблема существует и необходимы новые или усовершенствованные способы и конструкции по поддержанию пожарной безопасности.
Актуальной проблемой также является сохранение устойчивости уже горящего резервуара для предотвращения передачи горения на близстоящие объекты, так как это может привести к еще большей катастрофе.
В случае возникновения пожара может последовать взрыв резервуара, что нередко приводит к полному или частичному разрушению взорвавшегося резервуара из-за воздействия ударной волны, а также разрушению резервуаров и сооружений, находящихся рядом, при разлете элементов конструкций аварийного резервуара.
Взрывобезопасность является одним из основополагающих критериев промышленной безопасности во всех отраслях промышленности, в частности нефтегазовой. А для вертикальных стальных резервуаров данный критерий является наиболее значимым.
Возможны несколько вариантов возникновения пожара в резервуаре со стационарной крышей.
При первом варианте концентрация паров горючей жидкости в газовом пространстве резервуара близка к сте-хиометрической и скорость горения их велика. В данном случае при воспламенении паровоздушной смеси в полости резервуара, не занятой горючей жидкостью, происходит взрыв, в результате которого осуществляется отрыв и сброс крыши, горение нефтепродукта наблюдается по всей поверхности. Известны случаи отрыва днищ резервуаров с последующим разливом всей массы хранимых жидкостей в обвалования и их горением.
Второй вариант, при котором силы взрыва недостаточно для сброса крыши и происходит ее обрушение внутрь резервуара, приводящее к образованию «кармана». Горение происходит на открытой поверхности и в области «кармана».
При третьем варианте, когда мощность взрыва относительно невелика, происходит частичный подрыв крыши. Образуются разрывы в области сварных швов, сквозь которые выходят продукты горения и поступает воздух из окружающего пространства. Горение происходит, по сути, в закрытом резервуаре.
При четвертом варианте концентрация паров пожароопасной жидкости в газовом пространстве резервуара превышает верхний концентрационный предел распространения пламени. Тогда неизбежно возникновение факельного горения в тех местах, где выходят пары хранимой в резервуаре горючей жидкости. Опасность таких факельных горений, которыми сопровождается выход газовой смеси
из отверстий в результате коррозии, различных трещин резервуара, намного выше, чем на дыхательной арматуре.
Одним из способов защиты резервуаров от взрывов может служить применение крыши с легкосбрасываемым настилом. Согласно ГОСТ 31385-2016 [5], безопасный (без разрушения корпуса резервуара) сброс сверхнормативного внутреннего избыточного давления, в том числе при возгорании соседних резервуаров, возможен путем создания «слабого узла» соединения настила стационарной крыши со стенкой резервуара.
«Слабый узел» соединения настила крыши со стенкой должен обеспечивать частичный или полный отрыв настила крыши от внешнего опорного узла и быстрый сброс избыточного давления.
В.К. Востров в статье [6] рассматривает недостатки, обнаруженные при актуализации и пересмотре ряда нормативных документов в строительстве, основанные на отсутствии в них положений и требований по учету аварийных расчетных ситуаций в соответствии с действующим законодательством.
В.К. Востров отмечает, что требования по обеспечению надежной и безопасной эксплуатации, а по существу требования по конструкции взрывобезопасных резервуаров, заимствованные из зарубежных норм, не только не носят обязательного характера, но и противоречат требованиям ГОСТ 31385-2016 [5] для бескаркасных и каркасных конических и купольных стационарных крыш.
В ГОСТ 31385-2016 приводятся требования о том, что диаметр резервуара должен быть не менее 15 м, при этом угол наклона радиальных балок не должен превышать 9,46°. Однако там же прописано требование о том, что для бескаркасных конических крыш угол наклона должен быть в пределах от 15 до 30°. Радиус кривизны крыши должен меняться от 0,70 до 1,20. То есть радиус кривизны крыши изменяется в диапазоне 24,6° < ак < 45,58° независимо от диаметра резервуара. Это означает, что бескаркасные конические и купольные крыши не могут быть оснащены легкосбрасываемым настилом. То же относится и к каркасным купольным крышам, где радиус кривизны крыши 0,70 < Як < 1,50 и минимальный ак = 19,47° независимо от диаметра резервуара. Тогда остаются только каркасные конические крыши, рекомендуемые для резервуаров с диаметром 10 < 0 < 30 м, которые могут быть оснащены легкосбрасываемым настилом, ввиду того что для них не указан угол наклона образующей крыши к горизонтальной поверхности.
В своей статье В.К. Востров указывает, что оборудование легкосбрасываемым настилом крыши резервуаров предлагается как безопасный сброс сверхнормативного внутреннего избыточного давления, а не как предотвращение аварийной ситуации, связанной с возникновением во внутреннем газовом пространстве пожара и взрыва [6].
Таким образом, применение крыш с легкосбрасываемым настилом может обеспечить необходимый уровень взрыво-безопасности резервуаров. Совершенствование конструкции стационарной крыши с легкосбрасываемым настилом для вертикальных стальных резервуаров является актуальной задачей.
Данная конструкция крыши резервуара позволит ограничить величину давления взрыва в резервуаре за счет выброса горючей смеси и продуктов взрыва через
сооруженные проемы в крыше. Это приведет к предотвращению разрушения основных несущих конструкций и технологического оборудования.
Для разработки параметров крыши с легкосбрасывае-мым настилом проведены расчеты необходимой безопасной площади разгерметизации резервуара согласно [7].
Метод позволяет вычислить необходимую безопасную площадь разгерметизации для сооружений и оборудования (такой участок сбросного сечения защитного оборудования (устройства), раскрытие которого в случае горения смеси в полости оборудования либо сооружения сохраняет от разрушения или деформирования), внутри которых имеются горючие (легковоспламеняемые) жидкости и газы, способные создать взрывоопасную смесь вместе с воздухом, режим сгорания которых ламинарный либо турбулентный.
Расчет позволяет установить зависимость площади разгерметизации от объема сооружения или оборудования и максимального давления в нем, температуры и давления технологической среды, параметров легковоспла-меняемой горючей смеси, условий истечения, степени турбулентности.
Рассмотрим зависимость площади разгерметизации от нефтепродукта на примере резервуара РВС-10000 (диаметр 28,5 м).
Расчет безопасной площади разгерметизации технологических оборудований с газопаровыми смесями выполняют согласно данным безразмерным критериальным соотношениям [7]:
%(Е -1)
м >
4Е1 (жт -1)
(1)
М > 0,9•-
ж - Рт
Жт - Р '
где Рт - абсолютное максимально допустимое давление внутри сосуда, которое не приводит к его деформации и (или) разрушению, Па (по данным технических условий на резервуары РВС-10000: Рт = 0,1034 МПа); р - абсолютное начальное давление горючей смеси в аппарате, при котором происходит инициирование горения, Па (давление одной атмосферы: р = 0,101 МПа); Е - коэффициент расширения продуктов сгорания смеси (для бензина [7]; Е = 7,99); с - фактор турбулентности, представляющий собой в соответствии
(3)
с принципом Гуи-Михельсон: отношение действительной поверхности фронта пламени в аппарате к поверхности сферы, в которую можно собрать продукты сгорания, находящиеся в данный момент времени внутри сосуда (для бензина [6]: с = 8).
Комплекс подобия W представляет собой с точностью до постоянного множителя произведение двух отношений - эффективной площади разгерметизации к внутренней поверхности сферического сосуда равного объема и скорости звука в исходной смеси к начальной нормальной скорости пламени:
1
__
(36р0)0,333 . V°'667.
ЯТ 0,5
1
М:
(4)
где р - коэффициент расхода при истечении свежей смеси и (или) продуктов сгорания через устройство взрывораз-режения (предохранительная мембрана, клапан, разгер-метизатор и т. п.), (для бензина [6]: р = 0,4); F - площадь разгерметизации (сбросного сечения); V - максимальный внутренний объем сосуда, в котором возможно образование горючей газопаровой смеси (V = 11406,36 м3); Я - универсальная газовая постоянная, равная 8314 (Дж/кмольК): Ти1 - температура горючей смеси; М1 - молекулярная масса горючей смеси; Suj - нормальная скорость распространения пламени при начальных значениях давления и температуры горючей смеси, (для бензина [7]: Suj = 0,36 м/с).
Расчет площадей безопасного окна разгерметизации:
V-жЯ2 Н
Для сосудов, рассчитанных на максимальное относительное давление взрыва 1 < ж < 2 (при одновременном выполнении условия рт > 2р), знаменатель формулы сомножитель (рт - 1) отсутствует:
С(жВ -жт) , ч
(2)
Для сосудов, выдерживающих давление взрыва в диапазоне относительных значений: 2 < жт < же.
Относительное максимально допустимое давление в сосуде, которое не приводит к его деформации и (или) разрушению по формуле
М -
ЯТи 0,5 1 ЬгтЧ
(звж^333 Vм/ ^sl
(5)
(6)
Если данные по нормальной скорости при характерных для технологического процесса давления Р и температуре Т отсутствуют, то в ограниченном диапазоне экстраполяции можно воспользоваться для оценки формулой
Р0
(7)
где Su - известное значение нормальной скорости при давлении Р0 и температуре Т0; п и т - соответственно барический и температурный показатели.
Таблица 1
Расчет площади разгерметизации
Вид ЛВЖ Площадь крыши РВС F0, м2 Площадь безопасного окна разгерметизации ^ м2 Процент площади окна от общей площади крыши, % Плотность ЛВЖ Рпвж' кг/м3
Бензин 637,94 521,41 82% 710
Дизельное 637,94 538,35 84% 830
топливо
Нефть 637,94 550,92 86% 860
Масло АМТ-300 637,94 561,63 88% 930
Рис. 1. Зависимость площади безопасных окон разгерметизации от площади крыши. Вид ЛВЖ - бензин
I
Рис. 2. Зависимость площади безопасных окон разгерметизации от площади крыши. Вид ЛВЖ - дизельное топливо
г, 3000
У.
± 2000
ы
£ 151)1)
о 1000
1
500
1111 и
I Площадь крыши Рве
I Площадь бе запасшие окна
разгерметизации
^ ^ ^ ^
Г <&
I
Рис. 3. Зависимость площади безопасных окон разгерметизации от площади крыши. Вид ЛВЖ - нефть
Ниже приведен пример расчета площади разгерметизации для бензина.
Скорость распространения пламени
^ = 0,36Г02)0'5 Т = 0,0772 м/с.
У 0,1) У 298 )
Безопасная площадь разгерметизации:
ч 0,333 ,/0,667
F >
сЕ -1) .(36*0г V4667 •
^Е1 (рт -1)
х(т~) ;
8(7,99-1) .(36 • 3,14)0,333 х ^ х10000°,667 • 0,772
г >-, -х
0,4/7,99(1,0237-1)
0113 0,5 х( 0,113 ) = 521,41 8,314 • 519
Аналогично рассчитываются площади разгерметизации F° для остальных видов легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ). Полученные данные представлены в табл. 1.
На рис. 1-4 приведены результаты расчетов площадей безопасных окон разгерметизации для резервуаров различных объемов и различных видов нефтепродуктов.
Из полученных данных можно сделать следующие выводы:
- для резервуаров диаметром до 34,2 м целесообразна разработка крыш со «слабым узлом» по утор-ному шву крыши ввиду малого отличия площади безопасной разгерметизации и площади крыши (менее 25%);
- для резервуаров диаметром от 34,2 м и более целесообразна разработка крыш с откидным настилом по границе площади окна безопасной разгерметизации, так как процент площади окна от общей площади крыши составляет более 40%;
- плотность продукта оказывает влияние на площадь безопасного окна разгерметизации: с увеличением плотности хранимого продукта увеличивается и площадь безопасного окна разгерметизации.
Произведены расчеты для выявления зависимости избыточного давления от природы и уровня высоты хранимой жидкости [7].
При попадании в резервуар с легковоспламеняющейся жидкостью источника возгорания может произойти
нагрев содержимого резервуара до температуры, существенно превышающей нормальную температуру кипения, с соответствующим повышением давления. За счет нагрева несмо-ченных стенок сосуда снижаются прочностные характеристики материала, в результате чего при определенных условиях оказывается возможным разрыв резервуара с возникновением волн сжатия.
Расчеты избыточного давления произведены для резервуара РВС-10000 (диаметр 28,5 м), вид продукта - бензин.
Избыточное давление АР и импульс 1+ в волне давления, образующиеся при взрыве резервуара с перегретой ЛВЖ в очаге пожара, определяются по формулам:
0,33
- +
Рис. 4. Зависимость площади безопасных окон разгерметизации от площади крыши. Вид ЛВЖ - масло AMT 300
|Площадь крыши
IПлошадь безопасного окна
ра^ерметинции
АР = P0 -(0,8-
m 0,66
+3-'ппр.
m
¡г
^ # ^ # ^ #
| Рис. 5. Зависимость избыточного давления от высоты уровня налива
- + 5--
пр Г
m,
Г
ПР)
Г
(9)
I + = 123 - -
m,
0.66
пр
г (10) где Р0 - атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа); г - расстояние от центра резервуара до объекта, подвергающегося воздействию волн сжатия, (г = 14,25 м); тпр - приведенная масса, кг.
m,
пр
= (Eef )-10-6, 4,52
(11)
где ЕеГГ - эффективная энергия взрыва, Дж.
Е^ - к• Ср • т(Т -Ть), (12)
где к - доля энергии волны давления (допускается принимать равной 0,5); т - масса ЛВЖ, содержащаяся в резервуаре (т = 7435416 кг для резервуара объемом 10000 м3); Ть -нормальная температура кипения (Ть = 353 К).
При наличии в резервуаре предохранительного устройства (клапана или мембраны) величина Т определяется по формуле
-пр = (
,2,09-10 4,52
11
-) -10
-6
: 48050,68 кг;
I + =123-
46128,67' 17,1
0,66
: 10617,25 кг/м^с;
АП n ,пп 46128,670'33 „ 46128,670'66 АР = Р0 - (0,8---+ 3 - -
+5-
17,1 46128,67 17Г
17,1
■) = 10,42 МПа.
T ■■
B
a-lg Р
CA + 273,15,
val
(13)
где Руа! - давление срабатывания предохранительного устройства; /4, В, С - константы уравнения зависимости давления насыщенных паров жидкости от температуры (константы Антуана), определяемые по справочной литературе. Единицы измерения Ра (кПа, мм рт. ст., атм) должны соответствовать используемым константам Антуана (4 = 5,61391, В = 902,275, С = 178,099).
T
902,275
5,61391-lg 1500
-178,099 + 273,15 = 465,167 K;
Eef = 0,5 - 2000 - 7435416 - (465,167 - 353) = 2,17 -10'
11
Аналогично произведен расчет для остальных видов ЛВЖ. Полученные данные приведены на графике зависимости избыточного давления от высоты уровня налива в резервуаре объемом 10000 м3 (рис. 5).
По результатам проведенных расчетов зависимости избыточного давления от природы и уровня высоты хранимой жидкости можно сделать вывод, что с увеличением высоты налива легковоспламеняющейся жидкости увеличивается и избыточное давление, которое может возникнуть при возгорании резервуара. Также свое влияние оказывает и плотность ЛВЖ: с увеличением плотности увеличивается и площадь разгерметизации.
Согласно расчетам, приведенным выше, для разработки конструкции крыши с легкосбрасываемым
настилом получены площади безопасного окна разгерметизации. Площадь крыши за пределами безопасного окна разгерметизации колеблется от 30,9 до 54,1% всей площади резервуара. На этой площади располагается
оборудование резервуара, которое при возникновении взрывоопасной ситуации и при отрыве настила внутри безопасного окна разгерметизации будет оставаться на месте.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Дусалимов М.Э. Совершенствование уплотняющего затвора для резервуаров с плавающими крышами и технологии его монтажа: дис. канд. техн. наук: 25.00.19. Уфа. 2013. 156 с.
2. Дусалимов М.Э., Мустафин Ф.М. Разработка элементов конструкции уплотняющего затвора плавающей крыши резервуара // Транспорт и хранение нефтепродуктов и углеводородного сырья. 2012. № 1. С. 30-34.
3. Дусалимов М.Э. и др. Конструктивные решения по повышению взрывобезопасности крыш РВС / Мат. 68-й научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых. Уфа: УГНТУ, 2017. С. 450-451.
4. Болодъян И.А., Шебеко Ю.А., Карпов В.Л. Руководство по оценке пожарного риска для промышленных предприятий. М.: ВНИИПО, 2006. 93 с.
5. ГОСТ 31385-2016. Резервуары вертикальные цилиндрические стальные для нефти и нефтепродуктов. Общие технические условия. М.: Стандартинформ, 2016. 96 с.
6. Востров В.К., Аварийные расчетные ситуации. Аварийные нагрузки и безопасность опасных производственных объектов // Безопасность труда и промышленность, 2017. № 2. С. 60-68.
7. ГОСТ Р 12.3047-2012 Система стандартов безопасности труда (ССБТ). Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля.
REFERENCES
1. Dusalimov M.E. Sovershenstvovaniye uplotnyayushchego zatvora dlya rezervuarov s plavayushchimi kryshami i tekhnologiiyego montazha. Diss. kand. tekhn. nauk [Improvement of the sealing valve for tanks with floating roofs and the technology of its installation. Cand. tech. sci. diss.]. Ufa, 2013. 156 p.
2. Dusalimov M.E., Mustafin F.M. Development of structural elements of the sealing gate of the floating roof of the tank. Transport i khraneniye nefteproduktov i uglevodorodnogo syr'ya, 2012, no. 1, pp. 30-34 (In Russian).
3. Dusalimov M.E. Konstruktivnyye resheniya po povysheniyu vzryvobezopasnosti krysh RVS [Constructive solutions to improve the explosion safety of roofs of vertical steel tanks]. Trudy 68-oy nauchno-tekhnicheskoy konferentsii studentov, aspirantovimolodykh uchenykh [Proc. of 68th scientific and technical conference of students, graduate students and young scientists]. Ufa, 2017, pp. 450-451.
4. Bolod"yan I.A., Shebeko YU.A., Karpov V.L. Rukovodstvopo otsenke pozharnogo riska dlyapromyshlennykhpred-priyatiy [Fire risk assessment guidelines for industrial plants]. Moscow, VNIIPO Publ., 2006. 93 p.
5. GOST 31385-2016. Rezervuary vertikal'nyye tsilindricheskiye stal'nyye dlya nefti i nefteproduktov. Obshchiye tekh-nicheskiye usloviya [State Standard 31385-2016. Vertical cylindrical steel tanks for oil and oil-products. General specifications]. Moscow, Standartinform Publ., 2016. 96 p.
6. Vostrov V.K. Emergency design situations. Emergency loads and safety of hazardous industrial facilities. Bezopasnost' truda ipromyshlennost', 2017, no. 2, pp. 60-68 (In Russian).
7. GOSTR 12.3047-2012Sistema standartovbezopasnosti truda (SSBT). Pozharnaya bezopasnost' tekhnologicheskikh protsessov. Obshchiye trebovaniya. Metody kontrolya [State Standard R 12.3047-2012. Occupational safety standards system. Fire safety of technological processes. General requirements. Methods of control].
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ / INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
Дусалимов Марсель Эдуардович, к.т.н., доцент кафедры сооружения и ремонта газонефтепроводов и газонефтехранилищ, Уфимский государственный нефтяной технический университет. Каримов Ильяс Радикович, студент, Уфимский государственный нефтяной технический университет. Хасанов Ильнур Ильдарович, к.т.н., доцент кафедры транспорта и хранения нефти и газа, Уфимский государственный нефтяной технический университет.
Гулин Денис Алексеевич, к.т.н., доцент кафедры сооружения и ремонта газонефтепроводов и газонефтехранилищ, Уфимский государственный нефтяной технический университет. Глазков Антон Сергеевич, к.т.н., доцент кафедры сооружения и ремонта газонефтепроводов и газонефтехранилищ, Уфимский государственный нефтяной технический университет.
Marsel E. Dusalimov, Sci. (Tech.), Assoc. Prof. of the Department of Construction and Repair of Gas and Oil Pipelines and Gas Storage Facilities, Ufa State Petroleum Technological University. Ilyas R. Karimov, Student, Ufa State Petroleum Technological University. Ilnur I. Khasanov, Sci. (Tech.), Assoc. Prof. of the Department of Transport and Storage of Oil and Gas, Ufa State Petroleum Technological University. Denis A. Gulin, Sci. (Tech.), Assoc. Prof. of the Department of Construction and Repair of Gas and Oil Pipelines and Gas Storage Facilities, Ufa State Petroleum Technological University. Anton S. Glazkov, Sci. (Tech.), Assoc. Prof. of the Department of of Construction and Repair of Gas and Oil Pipelines and Gas Storage Facilities, Ufa State Petroleum Technological University.
2-3 • 2021
45
