CC BY
31
631.563
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИ ЭФФЕКТИВНЫМ СПОСОБ СУШКИ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ ТЕПЛОПОДВОДЕ
А.А. ШЕВЦОВ, А.В. ДРАННИКОВ, С.А. БАРЫШНИКОВ,
Ю.В. ФУРСОВА
Воронежская государственная технологическая академия
В большинстве случаев существующие способы сушки нельзя признать оптимальными с точки зрения потребления энергии и максимально соответствующими кинетическим, гидродинамическим и термодинамическим закономерностям процесса.
Для решения задач рационального использования энергии был разработан энергосберегающий способ сушки пищевых продуктов при комбинированном энергоподводе на основе теоретических и экспериментальных данных о кинетике, тепломассообмене [1], гидродинамике [2] с использованием принципов энергосбережения по утилизации и рекуперации вторичных ресурсов [3].
Предлагаемый способ реализуется в сушильной установке, схема которой приведена на рис. 1.
Установка включает соединенные последовательно высокотемпературную сушилку 1 для окончательной сушки материала перегретым паром и низкотемпературную сушилку 2 для подсушки материала воздухом. Высокотемпературная сушилка содержит трубопровод 3 циркуляции отработанного перегретого пара с пароперегревателем 4 и вентилятор 5 для нагнетания перегретого пара и снабжена теплообменником-утилизатором 6 для подогрева воздуха перед подачей его в низкотемпературную сушилку 2 отработанным перегретым паром.
Сушильная установка снабжена теплонасосной установкой 7, которая состоит из компрессора 8, конденсатора 9, терморегулирующего вентиля 10, двухпозиционного переключателя 11 и испарителя 12, включающего рабочую 13 и резервную 14 секции. Переключатель 11 снабжен теплоизолирующей перегородкой.
Трубопровод 15 предназначен для подачи части отработанного перегретого пара в теплообменник-утилизатор 6, который оснащен трубопроводом 16 для отвода конденсата.
Трубопровод 17 служит для подачи остальной части отработанного перегретого пара в резервную секцию 14 испарителя 12 для размораживания «снеговой шубы». Секции 13 и 14 снабжены трубопроводами 18, 19 соответственно для отвода конденсата отработанного перегретого пара и трубопроводами 20, 21 соответственно для отвода образовавшейся воды при размораживании «снеговой шубы».
Низкотемпературная сушилка 2 содержит вентилятор 22 для нагнетания воздуха. Сначала отработанный воздух по трубопроводу 23 поступает в рабочую секцию 13 испарителя 12 для осушения, а затем по трубопроводу 24 из рабочей секции 13 в конденсатор 9 для подогрева и далее по трубопроводу 25 в теплообменник-утилизатор 6 с последующим возвратом в низкотемпературную сушилку 2 с образованием замкнутого контура.
Контур рециркуляции хладагента 26 теплонасосной установки 7 включает в себя последовательно соединенные компрессор 8, конденсатор 9, терморегулирующий вентиль 10, двухпозиционный переключатель
11 и рабочую секцию 13 испарителя 12.
Теплонасосная установка работает по следующему термодинамическому циклу. Хладагент (рабочее тело) всасывается компрессором 8, сжимается до давления
а б
конденсации и направляется в конденсатор 9. Конденсируясь, он отдает теплоту осушенному отработанному воздуху, поступающему из низкотемпературной сушилки. Затем хладагент направляется в терморегулирующий вентиль 10, где дросселируется до заданного давления. С этим давлением рабочее тело поступает в рабочую секцию 13 испарителя 12 и испаряется. Подаваемый в секцию 13 отработанный воздух охлаждается и осушается. Влага, содержащаяся в воздухе, конденсируется в «снеговую шубу» на охлаждающей поверхности рабочей секции испарителя 12. При образовании «снеговой шубы» определенной толщины рабочая секция 13 переключается на режим регенерации - размораживание «снеговой шубы», а секция 14 в рабочий режим осушения отработанного воздуха.
Изменение режимов работы рабочей и резервной секций происходит с помощью запорно-регулирую-щей арматуры 27-32, которая осуществляет переключение соответствующих потоков при изменении положения теплоизолирующей перегородки двухпозиционного переключателя 11 из позиции а в позицию б (рис. 2).
Циклоны 33 и 34 служат для очистки соответственно отработанного перегретого пара и воздуха
Сушильная установка работает следующим образом.
В низкотемпературную сушилку 2 поступает влажный материал, где осуществляется его предварительная сушка воздухом, подаваемым из теплообменника-утилизатора 6. Затем подсушенный материал направляется в высокотемпературную сушилку 1, в которой происходит окончательная сушка материала перегретым паром. Выходящий из высокотемпературной сушилки отработанный перегретый пар проходит через циклон 33, далее одна его часть по трубопроводу 3 подается в пароперегреватель 4, где осуществляется его перегрев. Вентилятором 5 перегретый пар нагнетается в сушилку 1.
Другая часть отработанного перегретого пара в количестве, равном испаренной влаге из материала в высокотемпературной сушилке, делится на два потока.
Первый поток по трубопроводу 15 поступает в теплообменник-утилизатор 6 на подогрев воздуха, который затем направляется в низкотемпературную сушилку 2 для подсушки влажного материала. Образованный конденсат отводится по трубопроводу 16.
Второй поток пара по трубопроводу 17 подается в резервную секцию 14 испарителя 12 для размораживания «снеговой шубы» на ее охлаждающей поверхности. Использование отработанного перегретого пара для размораживания «снеговой шубы» позволяет значительно интенсифицировать процесс оттайки резервной секции испарителя по сравнению, например, с воздухом, так как коэффициент теплоотдачи у пара намного выше, чем у воздуха. Конденсат из резервной секции 14 отводится по трубопроводу 19.
Отработанный воздух из низкотемпературной сушилки 2 по трубопроводу 23 направляется для очистки в циклон 34, а затем в рабочую секцию 13 испарителя
12, где происходит его осушение и охлаждение. После этого воздух по трубопроводу 24 подают для нагрева сначала в конденсатор 9 теплонасоной установки 7, а затем в теплообменник-утилизатор 6 по трубопроводу 25. Нагретый и осушенный воздух вентилятором 22 возвращается в низкотемпературную сушилку 2 с образованием замкнутого контура.
С помощью двухпозиционного переключателя 11 происходит переход режимов работы секций испарителя: рабочая секция 13 начинает работать в режиме размораживания «снеговой шубы», а резервная секция 14 в режиме осушения отработанного воздуха; при этом работа переключателя и запорно-регулирующей арматуры 27-32, осуществляющей переключение соответствующих потоков, синхронизирована.
Применение перегородки из теплоизолирующего материала в переключателе 11 вызвано необходимо -стью исключить передачу тепла от отработанного перегретого пара, подаваемого по трубопроводу 17, к хладагенту, циркулирующему по контуру 26 теплонасосной установки 7.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет увеличить степень использования и рекуперации теплоты отработанного воздуха и, тем самым, создать условия энергосберегающей технологии сушки влажного материала; достичь высокой экологической чистоты производства за счет исключения выброса отработанного воздуха в атмосферу; интенсифицировать процесс сушки пищевых продуктов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Кретов И.Т., Кравченко В.М., Дранников А.В. Кине -тика процесса сушки свекловичного жома перегретым паром атмо -сферного давления // Хранение и переработка сельхозсырья. - 2003. - № 7.
2. Дранников А.В., Шевцов А.А., Дятлов В.А., Калоша М.Н. Гидродинамика виброкипящего слоя свекловичного жома при сушке перегретым паром // Там же. - 2005. - № 3.
3. Остриков А.Н., Кретов И.Т., Шевцов А.А., Добро -миров В.Е. Энергосберегающие технологии и оборудование для сушки пищевого сырья. - Воронеж, 1998. - 344 с.
Кафедра технологии хранения и переработки зерна
Поступила 28.06.05 г.
621.31.004.18
РАЗРАБОТКА ОПТИМАЛЬНЫХ ПО БЫСТРОДЕЙСТВИЮ ДИАГРАММ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ЭЛЕКТРОПРИВОДОВ С УЧЕТОМ ВЛИЯНИЯ ИНДУКТИВНОСТЕЙ ЯКОРНЫХ ЦЕПЕЙ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ ПРИ ЛОКАЛЬНЫХ ОГРАНИЧЕНИЯХ
Ю.П. ДОБРОБАБА, Д.С. ПРОХОРЕНКО
Кубанский государственный технологический университет
В монографиях [1, 2] решены задачи оптимального по быстродействию перемещения электроприводов при наличии ограничений по току, по току и скорости. Однако при решении этих задач не учтено влияние индуктивности якорной цепи электродвигателя, поэтому при реализации предложенных в [1, 2] оптимальных по быстродействию диаграмм перемещения электроприводов для механизмов пищевой промышленности, работающих в повторно кратковременном режиме, не всегда достигается необходимая точность позиционирования.
В настоящей работе рассмотрены оптимальные по быстродействию диаграммы перемещения электроприводов с постоянным по значению моментом сопротивления.
Электропривод с двигателем постоянного тока при постоянном по значению моменте сопротивления описывается уравнениями
См Iш — М_ ! JddW;
аі
сИ„
а
й?ф ж
М — соті,
(1)
ц
&
& — тіп,
(2)
-идо. <и(і)<ид
-Iдо. < 1Ш (і ) < 1 д
-Щдо. < Щ(і) < Щд,
(3.1)
(3.2)
(3.3)
ной цепи электродвигателя, А; Юдоп - допустимое значение угловой скорости электропривода, рад/с.
Начальные значения контролируемых координат
RШ
и (0) — —Ш М -;
См
IШ (0) — С- М-;
См
ю(0) — 0,
Ф (0)— фнач ,
(4.1)
(4.2)
(4.3)
(4.4)
где фнач - начальное значение угла поворота электропривода, рад.
Конечные значения контролируемых координат
и(Тц ) — М-;
С м
Iш (Тц ) — С- М-;
См
®(Тц ) —0,
Ф (Тц )— Фкон >
(5.1)
(5.2)
(5.3)
(5.4)
где и - напряжение, приложенное к якорной цепи электродвигателя, В; ю - угловая скорость электропривода, рад/с; 1я - ток якорной цепи электродвигателя, А; ф - угол поворота электропривода, рад; Се - ко -эффициент электродвигателя, В • с/рад; Яя - сопротивление якорной цепи электродвигателя, Ом; Ья - индуктивность якорной цепи электродвигателя, Гн; См - коэффициент электродвигателя, В • с; 3 - мо -мент инерции электропривода, кг • м2; Мс - момент сопротивления, Н • м.
Критерий оптимизации
где Тц - длительность цикла, с.
По технологическим и техническим требованиям на электропривод накладываются ограничения
где идоп - допустимое значение напряжения, приложенного к якорной цепи электродвигателя, В; 1доп - допустимое значение тока якор-
где фкон - конечное значение угла поворота электропривода, рад.
При постоянном по величине моменте сопротивле -ния возможна формулировка четырех задач оптимального по быстродействию управления перемещением электропривода (ОБУПЭ).
Задача ОБУПЭ при ограничении по напряжению, справедливая при малых значениях изменения угла поворота электропривода, формулируется следующим образом: определить диаграмму отработки заданного изменения угла поворота электропривода, удовлетворяющую системе уравнений (1) и доставляющую минимум интегралу (2), при ограничении по напряжению (3.1), начальных значениях (4) и конечных значениях (5).
Задача ОБУПЭ при ограничениях по напряжению и максимальному току, справедливая при небольших значениях изменения угла поворота электропривода, формулируется следующим образом: определить диаграмму отработки заданного значения изменения угла поворота электропривода, удовлетворяющую системе уравнений (1) и доставляющую минимум интегралу (2), при ограничениях по напряжению (3.1) и максимальному току (3.2), начальных значениях (4) и конечных значениях (5).
Задача ОБУПЭ при ограничениях по напряжению, максимальному и минимальному току, справедливая при средних значениях изменения угла поворота электропривода, формулируется следующим образом: определить диаграмму отработки заданного значения изменения угла поворота электропривода, удовлетворяющую системе уравнений (1) и доставляющую ми-
нимум интегралу (2), при ограничениях по напряжению (3.1), максимальному и минимальному токам (3.2), начальных значениях (4) и конечных значениях (5).
Задача ОБУПЭ при ограничениях по напряжению, максимальному и минимальному току и скорости, справедливая при больших значениях изменения угла поворота электропривода, формулируется следующим образом: определить диаграмму отработки заданного значения изменения угла поворота электропривода, удовлетворяющую системе уравнений (1) и доставляющую минимум интегралу (2), при ограничениях по напряжению (3.1), максимальному и минимальному токам (3.2) и скорости (3.3), начальных значениях (4) и конечных значениях (5).
В соответствии с принципом максимума академика Л. С. Понтрягина, так как система имеет локальные ограничения, то управляющее воздействие представляет собой кусочно-постоянную функцию от времени, принимающую граничные значения.
Характеристическое уравнение системы (1) имеет вид
Ап3
Се С
р +
КШ 3
С С
р + 1
= 0.
(6)
Анализ характеристического уравнения (6) показывает, что возможны три расклада его корней и соответственно три вида переходных процессов.
При выполнении условия
КШ3 > 4 Ап
С еС„
к
Т = 1 + 1КШЛ _ АшЗ ■
' ‘ 4сс сесм’
1 КПЗ2 _ Апз
2 сесм
Т = 1 КШ3 ___
2 2 сесм \4 се2см сесм При выполнении условия
КШ3 = 4 Ап
С С
К
где Т =
2 сесм
При выполнении условия
Кш3 < 4 Ап
характеристическое уравнение системы (1) имеет вид третий
р (Т2 р2 + 2 ХТр+1) = 0,
Т=
Ап3
с.с„
Х 2Кш\ Ап с .см •
При этом X < 1.
В электроприводах наиболее часто встречается сочетание параметров, характерное для вида первого
■^Кп 3 • 3П\ г“
> 4-----, поэтому далее будут рассматриваться
СеС,.
К
оптимальные по быстродействию диаграммы перемещения электроприводов первого вида с учетом влияния индуктивностей якорных цепей электродвигателей.
На рис. 1 представлена оптимальная по быстродействию диаграмма перемещения электропривода (зависимости: угла поворота, скорости, тока и напряжения от времени) при ограничении по напряжению с постоянным по значению моментом сопротивления (фнач = = 0 рад; фкон = 0,000159592 рад; идоп = 250 В; Кя = 5 Ом; Се = 1,25 В • с /рад; См = 1,25 В • с; 3 = 0,028125 кг • м2; Ця = 0,1 Гн; Мс = 5 Н • м).
Для данной диаграммы справедливы соотношения
идо. КШ М_
фкон = фн€ч + ~С~ ^ _ *2 + {3 )_ С С ^ 1 + *2 + *3 );
характеристическое уравнение системы (1) имеет вид первый
р (Т1 р+1)(Т2 р+1)= 0,
2идо1 $ С
и
Се ф-10"4,
_ 2-
-Це
С,
С.
КпМ _ _ Т м_ ССм 2 3
__2 I _ _3_
Т I Т е 1 #е 1
С С
характеристическое уравнение системы (1) имеет вид второй
р (Тр+1)2 = 0,
и, В 200 0 -200 -400
0,5
1,5
2
2,5
3,5 МО , с
Т
е
КшМ
и, в 200 0 -200 -400
0 0,002 0,004 0,006 0,008 0,01 0,012 0,014 І, с
Рис. 2
2Цд21 - 2Цдоі - )идо. Яш М- тМ- _ е Т 2
Се С е С С сС м 1 3
.Цц
С е
ЯщМ -
ф 1 = и
3
1'
т,2
т -т 1 1 1 2
Се
Яш М -
т1
т —т
12
-е—+ - Т2
т —т
12
идо. Яш М -
т —т
12
______^ гр 2
-е^ — 12
т —т
12
Се С.С„
я,,, м
;(7)
3(8)
до. ЯШ М-
Се
С с
Се Сес
* 1 + ф н€ч -(Т1 + Т2 )
(9)
Цдо
С е
Яш М -
С с
фкон - ф 1 + (Т1 + Т2)Ю1 + ®1 *2 + Т1Т2
С/ -М
3
- +
+ (Т1 + Т2)
и_ и
3
-І2+--
1 С I - М
-1- м до.
* , * Я ШМ - * Я ш М- * .
се *3+ се *4 сесм *3 с.с„ *4;
и
2-^
С е
до. + ш
Я Ш М см I до. - М
Ш + Т^^---------- + ^ +
см I до. - М +_^°—_ * 2
2ЦДоі
Се
3
'Цдо
Се
-7і Цд,
е 1 — -
Яш М-
С
С С
ем
-+;
Яш М-
С е См
-+Т1
■ + ю1 +
,с мIдо. - М- *
+ 3 * 2
Т1 и
е —
Се
Яш М -
С еС м
где ґі, Ґ2, *3 - длительность 1, 2 и 3-го этапов, с.
На рис. 2 представлена оптимальная по быстродействию диаграмма перемещения электропривода при ограничениях по напряжению и максимальному току с постоянным по значению моментом сопротивления (фнач = о рад; фкон = 0,01 рад; = 250 В; ^ = 8 А;
Яя = 5 Ом; Се = 1,25 В • с/рад; См = 1,25 В • с; 3 = = 0,028125 кг • м2; 1я = 0,1 Гн; Мс = 5 Н • м).
Для диаграммы (рис. 2) справедливы соотношения
смIдо, -М- 1
где Ґ4 - длительность 4-го этапа, с.
На рис. 3 представлена оптимальная по быстродействию диаграмма перемещения электропривода при ограничениях по напряжению, максимальному и минимальному токам с постоянным по значению моментом сопротивления (фнач = 0 рад; фкон = 1 рад; Цдоп = 250 В; !доп = 8 А; Яя = 5 Ом; Се = 1,25 В • с/рад; См = 1,25 В • с; 3 = 0,028125 кг • м2; Ья = 0,1 Гн; Мс = 5 Н • м).
Для данной диаграммы справедливы соотношения (7)-(9)и
см до. + М- 1 *5 *5 Т Т е 2 -е 1 ■Цдо. Яш М-
*3 3 Т, - Т2 с с с
Т2 — 12 е ем3
[и до. ЯШ М- 1 и до. ЯШМ- '
с е с еО, 2 се с е^
еТ + е
1 см I до. + М
+ ^(Т + Т2)- м до -
ф 4 ф кон (Т1 + Т2 )®4
с „ I до. + М -
3
идо. Яш М -
с
с с
ем
+ Т1Т2
3
с м Ко. + М3
/„А
5
о
-5
-10
и, в 200 0 -200 -400
/ \
\ 1
\
\
0,02 0,04
0,06
0,08 0,1 0,12 и с
е
е
е ‘ ¡-е
®4 —
X
С С
X
—
е
е
1 [и до.
Е-Т Т1 1с е
1 “до.
Т - Т 1 2 Се
- + -
■ + к + -
С и1 „„• - м-3
С „I до. - м
Т + О е г'
Т1 и до.
Т1-Т2 С е
3
С „I до. - м.
Т2 и до.
Т1 - Т2 С е
- + -
■+ Ш!
У
С„1до. -М3
(Т1 + *2 ) е (Т2 + *2 )
(Т1 + ^2 )
идо. + ЯшМ-
. С е С еС „
С „1до. + М3
Ф4 — Ф1 + Ю1г2 + (Т1 + Т2) “С52“ + СС-------------------------------+ К
С е С еС „
С+СМ- (;з+
С е С еС „ 3
Т1 и до.
Т1 -Т2 С е
+ К +
+
С„1до М- (Т, + 1г)
Т2 “до.
Т1-Т2 Се
+
х(Т2 *4)е 2 +"
1 С „I до. - М- , 2
2 3 *4’
Т. С „1до. + М -
+С (Т1 - ^е"' +
С „I до. - М-
+
3
(Т1 + О х
3 ' Т1Т2 + (Т1 + Т2 )г2 + 2 г2
где ?5 - длительность 5-го этапа, с.
На рис. 4 представлена оптимальная по быстродействию диаграмма перемещения электропривода при ограничениях по напряжению, максимальному и минимальному токам и скорости с постоянным по значению моментом сопротивления (фнач = 0 рад; фкон = 250 рад; “доп 250 В; 1доп 8 А; Шдоп 160 рад/С; Я я 5 Ом; Се = 1,25 В • с/рад; См = 1,25 В • с; 3 = 0,028125 кг • м2; 1я = 0,1 Гн; Мс = 5 Н • м).
Для этой диаграммы справедливы соотношения (7)-(9) и
С.. I до. - М
1
еТ2 -еТ'
Се СеСм
к>2 —-2 2
идо. + Яш М- + к
-------1-------------+ кдо.
Се СеСм ^
еТ2 +еТ-
и до. + яш М -
*2 —
1 С I - М
- ^(Т +т2) м д°3—-
3(ю2 - щ )
См I до. - М-
Ф2 — Ф1 + ®1*2 + ■
1 С I - М
м до.
- А2;
23
Ф3 — ф2 - (Т1 + Т2 )кдо. + (Т1 + Т2 )К2 +
См I до. - М
+тт2 -----1
3
“до. + Лш М-
С С С
ф, рад
и, В 200 о -200 -400
0,5
Т
1 1,5
Рис. 4
-- Т
-е Т - '2
I, С
Т -Т Т -Т
1 1 12 1 1 1г2
и „о. ЯтМ
до. ш
С С С
'-'е
■ + кдо.
“о! + Я ш М-
Се Се См
См Iдо. + М- 1 *7 *7 еТ2 -еТ] идо. Яш М- 2
3 Т -Т 2 Се СеСм
06 — идо. ЯшМ- Се СеСм 1 2 *7 *7 Т, , Т7 е 1 + е 2 идо. ЯшМ-Се СеСм
+
+ 2(Т1 + Т2)См 1 до3+ М- ;
ф6 — ф5 - (Т1 + Т2 )К6 + Т1Т2
См I до. + М-3
Яш М-
Се СС
*7 ;
. — 3 (щ - Кб) .
6 С I + М ’
м до. -
^ , 1 См до. + М- ^ 2
Ф 5 — Ф6 - Ю5 *6 + 2----------------------------------------------3-^;
ф 4 — ф 5 +
Т2
Т - Т 12
— _5 ГГ 2
-е Т- - Т
Т -Т 1 1 1 2
“ до. + ЯШМ- + к
1---------------+ кдо.
С С С до
е ем
-(Т1+Т2
и
до. ш
+
+
Я ш М -
идо. + Я ш М -
С СС„
С С С + тдо.
е ем
, Ф 4 - Ф 3
С ,/до. + М-
Т1 - Т2
*5 * 5 Т т, е 1 - е 2 и до. + ЯшМ - + Кдо.
. С е С еС м
где *6, *7 - длительность 6-го и 7-го этапов, с.
Полученные результаты позволяют перейти к разработке задатчиков интенсивности, формирующих оп-
ем
ем
е 1 -
ем
ем
*
4
ем
м
Т
е
X
Т
е
X
* 5
X
1
3
тимальные по быстродействию диаграммы перемещений электроприводов при ограничениях по напряжению; по напряжению и максимальному току; по напряжению, максимальному и минимальному токам; по напряжению, максимальному и минимальному токам и скорости с постоянным по значению моментом сопротивления.
ЛИТЕРАТУРА
1. Чистов В.П., Бондаренко В.И., Святославский В.А.
Оптимальное управление электрическими приводами постоянного тока. - М.: Энергия, 1968.
2. Петров Ю.П. Оптимальное управление электрическим приводом с учетом ограничений по нагреву. - М.: Энергия, 1971.
Кафедра электроснабжения промышленных предприятий
Поступила 19.12.06 г.
66.02.3.06.001.573
МА ТЕМА ТИЧЕ СКАЯ МОДЕЛЬ МНОГОСТУПЕНЧАТОГО ПРОТИВОТОЧНОГО ПРОЦЕССА ЭКСТРАКЦИИ С ОТБОРОММИСЦЕЛЛЫ ДЛЯ ПРОПИТКИ С ПРОМЕЖУТОЧНОЙ СТУПЕНИ
В.В. ВАСИЛЕНКО, Е.П. КОШЕВОЙ, В.С. КОСАЧЕВ
Кубанский государственный технологический университет
Проведенные ранее исследования [1, 2] на основе математического моделирования показали, что применение пропитки частью чистого растворителя неэффективно.
Представляется, что эффективность организации многоступенчатого противоточного процесса экстракции в общем случае может отличаться от дву х крайних случаев: пропитка исходного материала выходящей из противоточного каскада крепкой мисцеллой и пропитка исходного материала частью чистого растворителя, поступающего на начало многоступенчатого каскада.
Примером организации многоступенчатого процесса является экстрактор системы Краун, схема которого представлена на рис. 1 (I - вход масличного мате-
риала; II - выход проэкстрагированного материала;
III - подача растворителя; IV - выход мисцеллы; 0 -ступень пропитки; 1-8 - ступени экстракции).
В отличие от других известных многоступенчатых перколяционных экстракторов в экстракторе системы Краун предусмотрена ступень пропитки, на которую подается для пропитки мисцелла со ступени, с которой отводится конечная мисцелла самой высокой концентрации.
Общая схема многоступенчатого противоточного процесса экстракции с отбором мисцеллы для пропитки с любой промежуточной ступени представлена на рис. 2.
В схему введена 0-ступень, на которой происходит пропитка и при этом возможно испарение части растворителя.
