CC BY
2
Научная статья
УДК 621.385.6, 637.2
doi: 10.37670/2073-0853-2023-100-2-119-124
Разработка и обоснование параметров плавителя жирового сырья с СВЧ-энергоподводом
Галина Владимировна Новикова1, Марьяна Валентиновна Просвирякова2,
Ольга Валентиновна Михайлова1, Александр Анатольевич Тихонов3,
Максим Евгеньевич Фёдоров3
1 Нижегородский государственный инженерно-экономический университет, Княгинино, Нижегородская область, Россия
2 Российский государственный аграрный университет - МСХА имени К.А. Тимирязева, Москва, Россия
3 Нижегородская государственная сельскохозяйственная академия, Нижний Новгород, Россия
Аннотация. Разработан плавитель жирового сырья с СВЧ-энергоподводом, представлены его основные параметры и технические характеристики: непрерывное поточное действие, низкие эксплуатационные затраты, электромагнитная безопасность. Рассмотрены устройство плавителя и технологический процесс плавления жирового сырья. Особенностью плавителя является соосное расположение неферромагнитных экранирующего корпуса и перфорированного резонатора конической формы. Проанализированы потребительские показатели вытопленного жира.
Ключевые слова: плавитель жирового сырья, резонатор, рекуперация мощности, кольцевой объём, жир, шквара, неферромагнитный спиральный шнек, замедляющая система.
Для цитирования: Разработка и обоснование параметров плавителя жирового сырья с СВЧ-энергоподводом / Г.В. Новикова, М.В. Просвирякова, О.В. Михайлова и др. // Известия Оренбургского государственного аграрного университета. 2023. №> 2 (100). С. 119 - 124. https://doi.org/10.37670/2073-0853-2023-100-2-119-124.
Original article
Development and justification of the parameters of the fat raw material melter with microwave power supply
Galina V. Novikova1, Mariana V. Prosviryakova2, Olga V. Mikhailova1,
Alexander A. Tikhonov3, Maxim E. Fedorov3
1 Nizhny Novgorod Епдтееппд-есопотю State University, Knyaginino, Nizhny Novgorod region, Russia
2 Russian State Agrarian University - Moscow Timiryazev Agricultural Academy, Moscow, Russia
3 Nizhny Novgorod State Agricultural Academy, Nizhny Novgorod, Russia
Abstract. A melter of fatty raw materials with a microwave energy supply has been developed, its main parameters and technical characteristics are presented: continuous flow action, low operating costs, electromagnetic safety. The device of the melter and the technological process of melting fatty raw materials are considered. A feature of the melter is the coaxial arrangement of the non-ferromagnetic shielding housing and the perforated conical resonator. Analyzed consumer indicators of rendered fat.
Keywords: melter of fatty raw materials, resonator, power recovery, annular volume, fat, greaves, non-ferromagnetic spiral screw, retarding system.
For citation: Development and justification of the parameters of the fat raw material melter with microwave power supply / G.V. Novikova, M.V. Prosviryakova, O.V. Mikhailova et al. Izvestia Orenburg State Agrarian University. 2023; 100(2): 119-124. (In Russ.). https://doi.org/10.37670/2073-0853-2023-100-2-119-124.
Жировое сырьё животного происхождения (жир КРС, свиней, овец, кур и т.п.) лабильно ко многим внешним факторам в период первичной обработки: температуре среды, воздействию кислорода воздуха, микробиальному загрязнению и др. Поэтому его одновременно с плавлением необходимо обеззараживать. Для того чтобы извлечь жир из жиросодержащего сырья, необходимо разрушить белковую структуру, содержащую жир, и провести тепловую обработку конвективным и кондуктивным методами подвода теплоты [1]. Продолжительность обработки жирового сырья определяется временем плавления жира и временем выдержки сырья для уничтожения патогенной микрофлоры при данной температуре. Для этих целей предназначены котлы разных типоразмеров, работающие в периодическом
режиме с паровыми теплоносителями при достаточно высоких эксплуатационных затратах [ 1].
Использование острого пара давлением 0,15 МПа для ускорения процесса плавления жира возможно только для тонкоизмельчённого жиросодержащего сырья (0,2 - 0,5 мм), что также ведёт к увеличению энергетических затрат. Например, для измельчителя-плавителя АВЖ энергетические затраты составляют 0,015 кВт-ч/кг, а расход пара на 1 т сырья - 100 кг [1]. Интенсифицировать процесс вытопки жира из жиросодержащего сырья, не превышая температуру 120 - 130 °С (превышение ухудшает качество конечной продукции), можно за счёт сверхвысокочастотного энергоподвода в рабочую камеру. Продолжительность вытопки жира из предварительно измельчённого жиросодержащего сырья до размеров
меньше, чем две глубины проникновения волны (2 - 3 см), при воздействии электромагнитного поля сверхвысокой частоты (ЭМПСВЧ) (частота 2450 МГЦ, длина волны 12,24 см) в несколько раз уменьшается. Для интенсификации процесса извлечения жира из жиросодержащего сырья существуют СВЧ-установки [2 - 6] периодического действия.
Наиболее близким по конструкционному исполнению некоторых узлов является жироот-делитель для разделения смеси жира, бульона и осадка (К7-ФКЕ-4) [1].
Материал и методы. Моделирование трёхмерных структур электромагнитного поля в резонаторе в виде усечённого конуса проведено в программе CST Studio Suite с использованием вычислительного модуля Frequency Domainsolve.
Результаты и обсуждение. Цель настоящей работы - разработка и обоснование параметров плавителя жирового сырья с СВЧ-энергоподводом непрерывного поточного действия при сниженных эксплуатационных затратах с сохранением электромагнитной безопасности и потребительских показателей вытопленного жира. Плави-тель жирового сырья с СВЧ-энергоподводом (рис. 1) содержит вертикально расположенный неферромагнитный экранирующий цилиндр 6 с наклонным нижним основанием 9.
Внутри него соосно установлен неферромагнитный перфорированный резонатор 5 в виде усечённого конуса. Он прикреплён большим основанием обечайки к верхнему основанию цилиндра, на которую по периметру со сдвигом на 120 град. установлены волноводы с магнетронами 4 воздушного охлаждения, излучатели
которых направлены в резонатор 5. По центру верхнего основания цилиндра 6 прикреплена неферромагнитная загрузочная ёмкость 1 с неферромагнитным спиральным шнеком 3 и заслонкой 2. По диаметру на малом основании резонатора расположен электроприводной диэлектрический винтовой шнек 7 с шагом винта не более, чем две глубины волны, с неферромагнитным витком 12 на выходе из экранирующего цилиндра 6. Диэлектрический корпус 11 винтового шнека с перфорированным основанием проложен от обечайки резонатора 5 через боковую поверхность экранирующего цилиндра 6. На стыке боковой поверхности цилиндра с его наклонным основанием 9 имеется неферромагнитный патрубок 10 с шаровым краном. На внутренней боковой поверхности цилиндра установлен вогнутый керамический отражатель 13.
Технологический процесс происходит следующим образом. Загрузить измельчённое жиросодержащее сырьё размером 2,5 - 4 см в загрузочную ёмкость 1 над закрытым затвором 2. Включить электроприводной винтовой диэлектрический шнек 7, 11, 12. Открыть заслонку 2, включить электропривод неферромагнитного спирального шнека 3. После того как измельчённое жиросодержащее сырьё с помощью электроприводного спирального шнека 3 дозированно поступает в неферромагнитный резонатор 5, включить СВЧ-генераторы. Источником возбуждения стоячих волн сантиметрового диапазона в резонаторе в виде усечённого конуса являются магнетроны 4 воздушного охлаждения. В коническом резонаторе обеспечивается высокая напряжённость электрического поля за
Д
Рис. 1 - Плавитель жирового сырья с СВЧ-энергоподводом:
А - общий вид в разрезе; Б - общий вид; В - резонатор перфорированный; Г - винтовой шнек; Д - спиральный шнек; Е - корпус шнека перфорированный. 1 - загрузочная ёмкость с задвижкой 2; 3 - электроприводной спиральный шнек; 4 - магнетроны; 5 - перфорированный неферромагнитный резонатор в виде усечённого конуса; 6 - экранирующий цилиндрический корпус; 7 - электроприводной винтовой диэлектрический шнек; 8 - малое основание перфорированного усечённого конуса; 9 - наклонное неферромагнитное основание цилиндрического корпуса; 10 - неферромагнитный патрубок с шаровым краном (запредельный волновод); 11 - диэлектрический корпус с перфорированным дном винтового шнека; 12 - неферромагнитный виток винтового диэлектрического шнека; 13 - керамический отражатель
счёт интерференции когерентных волн. Сырьё плавится и обеззараживается. В кольцевом объемё между экранирующим цилиндром и неферромагнитным перфорированным резонатором в виде усечённого конуса электромагнитное поле возбуждается за счёт излучения через перфорацию резонатора. В кольцевом объёме происходит повторное использование уходящей мощности через перфорацию резонатора и сохранение суммарного электромагнитного поля бегущей волны. Направление волны электромагнитного поля представляет собой волну, двигающуюся только в одном направлении. Под воздействием этой волны сырьё дополнительно подвергается эндогенному нагреву. Наличие кольцевого объёма создаёт условия для рекуперации (повторного многократного использования) электромагнитной мощности, излучаемой системой первичных источников - магнетронов.
В электромагнитном поле сверхвысокой частоты (ЭМПСВЧ, 2450 МГц) происходит нагрев измельчённого жиросодержащего сырья достаточно интенсивно, так как толщина измельчённого сырья не превышает две глубины волны между витками винтового шнека. Поэтому в сырье, нагретом выше 90 °С, возникает градиент давления, этому способствует диффузия скольжения в капиллярах, так как температура в центре частиц сырья больше, чем на его поверхности.
Плавленый жир отделяется от шквары, стекает через перфорацию на малом основании 8 неферромагнитного резонатора. Шквара продвигается с помощью диэлектрических витков винтового шнека через его диэлектрический цилиндрический корпус к боковой поверхности цилиндра, далее высыпается в приёмную ёмкость. Так как последний виток шнека 7 выполнен из неферромагнитного материала, излучение в открытое пространство от бегущей волны в кольцевом объёме ограничивается. Вытопленный жир стекает по наклонному основанию цилиндрического экранирующего корпуса и сливается через неферромагнитный патрубок 10 с шаровым краном. Качество готовой продукции (жира и шквары) зависит от совместного действия факторов: максимальной температуры, продолжительности воздействия ЭМП СВЧ, напряжённости электрического поля. Наименьшая продолжительность обработки определяется продолжительностью плавления и напряжённостью электрического поля, при которой происходит уничтожение патогенной микрофлоры при данной температуре. Равномерность нагрева сырья обеспечивается также за счёт того, что шаг витка шнека менее чем две глубины проникновения волны в сырьё (2,5 - 4 см). Концентрация энергии электромагнитного поля в кольцевом объёме между перфорированным резонатором 5 и экранирующим
\ 4- ГМ ^ 1м-
й LJI
ш frtт. Л
IS
Щ- гж
№в< I
Ьо* Н-Мс
«ИЧЧИ
иштчл МЫ11 Itm
Мл :ml t- lljin 1 IH ИКО
В
ИDOT t I ISN J*
TW« IlW»
&ЧЛШ-ЭЛ QlilKb
Inwxy ЖИ.Ч «t
Ил r> 1J*' | J ил> * )
V> KM utu 4 Hl itM Viimu-n atDUll№4
«tu Ii«" ита
(Ш 1 II [МГЦ
Зншлсп CutMIt 1ЧМЧ -MK.1MH! VII^mi t u I l'„,. 1 M» ml« iiJU« и» «СИ GDU»i4J№i'i Ш »ML -CflW
HMtt I f
HB. F-mrgr
1 p p i p. . у ЛИ ' J Mm
(w iHtvn л
а^ЧЧЙ) MJ!
иилл V(HJ i
l/u йМй. 55ДВ0
игш:« («r .((Tt -406
fact I <C
^ н'н>: ["Г1
j«a Tl Um
k<*> 1UT4 ICL fl ООО
№lr 1 h Fmjf
fwwm J1W71 Wh
I n М А
bimn I/*. ■ )
hnprt« r.ei уi цш
и—-т, gtniniui
и,п.™,ъ<.п tin, nur .C«f
Рис. 2 - Результаты исследования электродинамических параметров эллипсоидного резонатора:
А - распределение ЭМП в координатах осей; Б - напряжённость электрического поля; В - напряжённость магнитного поля; Г - поверхностные токи; Д - плотность потока магнитной составляющей поля; Е -энергия электрической составляющей; Ж - энергия электрической составляющей, в разрезе; З - энергия магнитной составляющей, в разрезе
корпусом 6 достигается благодаря применению керамического отражателя 13, и при этом происходит уменьшение потерь на излучение через отверстие на боковой поверхности цилиндра, предназначенного для выгрузки шквары. Отражённые от керамической поверхности волны полностью концентрируются в сырье [7 - 9].
Визуализация распределения стоячих электромагнитных волн в резонаторе и результаты исследования электродинамических параметров системы «генератор - резонатор» в виде усечённого конуса приведены на рисунке 2. Исследовали напряжённость электрической (А/м) и магнитной (В/м) составляющих поля, поверхностный ток Н-поля (А/м), поверхностный ток ^С, А/м), энергию излучения электрической составляющей, Вт/м3; энергию излучения магнитной составляющей, Вт/м3. Результаты исследования показывают, что вдоль вертикальной оси напряжённость электрического поля равномерная и составляет 0,6 - 2,0 кВ/см при мощности генератора 2400 Вт.
Вычислим, при каком соотношении диаметра экранирующего цилиндра и изменяющего диаметра перфорированного резонатора в виде усечённого конуса будет минимальное затухание волны (рис. 3). Коэффициент ослабления волны (потери в неферромагнитном цилиндрическом корпусе и резонаторе) в кольцевом объёме между экранирующим цилиндром и резонатором определяем по формуле [10]:
а =
V
Rs
D / d +1
(1)
ц 120 -п 1п (В / d)'
где В - диаметр экранирующего цилиндра; d - диаметр верхнего основания резонатора. Исследования показывают, что минимальное затухание волны в кольцевом объёме получается при отношении В / d = 2.
Рис. 3 - Схематическое изображение коаксиально расположенного экранирующего корпуса (1) и резонатора в виде усеченного конуса (2)
Волновое сопротивление равно: Z = 138lg ( D ] =
=13835-ig
8
0,612 0,306
(2)
= 8,3 Ом;
переносимая мощность [10]:
Р = 8,44-10-3 -Е2 -d2 •./-• lnfD] =
= 8,44-10-3 • (250) • 0,3062 х
/25 (0,612 ^
х J--ln I —-1 = 173 Вт.
V 1 I 0,306 J
(3)
В кольцевом объёме между цилиндрическим экранирующим корпусом и коническим резонатором создаётся условие для рекуперации электромагнитной мощности (173 Вт), излучаемой системой магнетронов, мощностью 2400 Вт через перфорированную поверхность резонатора, т.е. 7,2 %. Такая мощность может позволить поддерживать температуру жира и необходимую его вязкость для слива через запредельный волновод и шаровой кран.
Ограничение излучений через загрузочную ёмкость осуществлено с помощью неферромагнитного спирального шнека. Спираль представляет проводник, навитый на круглый цилиндр радиусом г, с постоянным шагом h. Если диаметр провода мал по сравнению с диаметром спирали, то проводимость цилиндра бесконечна в направлении витков и равна нулю в перпендикулярном направлении.
Спираль - это простейший тип замедляющей системы. Замедление (т) электромагнитной волны в направлении продольной оси спирали [10] равно:
m =
д/( 2-п-r )2 + h2 h
(4)
Если h < 2 - п - r, замедление электромагнитной волны можно определить по формуле:
m = 2-п-r / h. (5)
Важной особенностью спиральной замедляющей системы является слабая зависимость замедления от частоты. Волна распространяется вдоль спирали с размерами r = 30 мм, h = 10 мм, частота электромагнитного поля - 2450 МГц.
Тангенс угла наклона витков спирали составляет:
tg а = h/2-п-r = 10/2-п-30 = 0,053. (6) Замедление волны равно:
m = 2-п-r/h = 6,28 - 30/10 = 18,84. (7) Если мощность в резонаторе в виде усечённого конуса от трёх магнетронов составляет 2400 Вт, то через спиральную замедляющую систему распространяется мощность потока излучения:
8
P/m • S-s = = 2400/18,84 • 6,28 • 3 -10 • 25 = 27 мВт/см2.
(8)
Приближенное значение поперечного волнового числа p « ß - ctg а , где ß - коэффициент фазы.
ß = V 2-П-f-а-ц0/2 =
-у/6,28 - 2450-106 -3,5 -107 -1,256 -10-6 /2 = (9)
= 581,54-103 м-1. о - удельная проводимость алюминия (3,5-107 См/м);
Цо = 1,256^ 10-6 Гн/м. p »ß-ctg а» 581,54 10318,87 = 11-106 м-1. (10) Предотвращение излучения через сливной патрубок осуществляется применением неферромагнитной трубки малого диаметра и необходимой длины (запредельного волновода). Если радиус трубки принять равным четверти длины волны (3,06 см), то погонное затухание на низшем типе волны Нц можно вычислить по известной формуле [11]:
L = 16/R = 16/3,06 = 5,2 дБ/см. Если мощность СВЧ-колебаний резонатора составляет 1,6 кВт, а допустимая мощность потока излучений 10 мкВт/см2, то на длине трубки должно быть ослабление 1,6 / 10-5 = 1,6 • 105 раз, или примерно 50 дБ. Длина трубки будет l = 50 / L = 50 / 5,2 = 9,6 см. Безопасный уровень излучения может быть получен при не очень длинной неферромагнитной трубке - 9,6 см.
Собственную добротность резонатора (Q) в виде усечённого конуса определяем как удвоенное отношение объёма (V м3), в котором запасается энергия электромагнитного поля, к объёму, занимаемому поверхностным слоем во всех стенках резонатора:
2 - V
Q=^ • (11)
где А - толщина поверхностного слоя (1,72-10 5 м); S - площадь внутренней поверхности стенок резонатора, м2;
L - длина образующей усечённого конуса, м. Объём и площадь усечённого конуса вычисляем как:
V = пН [R2 + R - r + r2 ], S = п- (R + r) - L. (12)
3
Qo =
2• H •[R
2 + R • r + r2 ]
2•0,612•
3 • A^ (R + r ) • L
0,24482 + +0,2448 • 0,1224 +
+0,1224
2
(13)
3• 1,72•Ю-5 • (0,2448 + 0,1224)•!
= 6771.
Согласование напряжённости электрического поля, добротности и объёма резонатора [12] равно:
Е =
Q • p
0,27 •s,
0
2п • f ^ •[ R 2 + R • r + r 2 ]
6771•2400
(14)
0,27• 8,85•Ю-12 • 6,28х х2450•Ю6 • 20•Ю-3
= 14,9-104 В/м = 1,5 кВ/см,
где V - объём резонатора, м3;
Q - собственная добротность комбинированного резонатора;
ео = 8,85 • 10-12 Ф/м - абсолютная диэлектрическая проницаемость вакуума.
Выводы
1. В резонаторе в виде усечённого конуса объёмом 20 л и собственной добротностью 6771, при мощности генераторов 2400 Вт обеспечивается напряжённость электрического поля 1,5 кВ/см.
2. В кольцевом объёме между цилиндрическим экранирующим корпусом и коническим резонатором создаётся условие для рекуперации электромагнитной мощности (173 Вт), излучаемой системой магнетронов, мощностью 2400 Вт, через перфорированную поверхность резонатора, т.е. 7,2 %.
3. При применении спиральной замедляющей системы радиусом 3 см и шагом 10 см в загрузочной ёмкости мощность потока излучений при загрузке жирового сырья составляет 27 мВт/см2.
4. Предотвращение излучения через сливной патрубок (запредельный волновод) можно осуществить, применяя неферромагнитную трубку радиусом 3,06 см и длиной 9,6 см.
Список источников
1. Ивашов В.И. Технологическое оборудование предприятий мясной промышленности. Ч. 1. Оборудование для убоя и первичной обработки. М.: Колос, 2001. 552 с.
2. Пат. № 2581224 РФ, МПК С11В1/12. Центробежная установка для термообработки жиросодержащего сырья в электромагнитном поле сверхвысокой частоты / Михайлова О.В., Белова М.В., Ершова И.Г.; заявит. и патентообл. МАДИ (Щ). № 2014150840/20; заявл. 17.12.2014. Бюл. № 11 от 20.04.2016. 11 с.
3. Пат. № 2600697 РФ, МПК С11В13/00. Сверхвысокочастотная установка для плавления жира / Белова М.В., Ершова И.Г., Михайлова О.В.; заявит. и патентообл. АНОВО «АТУ» (Щ). № 2015117451; заявл. 28.04.2015. Бюл. № 30 от 03.10.2016. 12 с.
4. Пат. № 2505355 РФ, МПК С11В1/12. Сверхвысокочастотная установка для выделения расплавленного жира из жиросодержащего сырья / Новикова Г.В., Белова М.В., Михайлова О.В., Ершова И.Г.; заявит. и патентообл. АНОВО «АТУ» (Щ). № 2015138179/13; заявл. 2.08.2015. Бюл. № 35 от 20.12.2016. 10 с.
5. Пат. № 2591126 РФ, МПК С11В1/12. Установка для вытопки жира в электромагнитном поле сверхвы-
сокой частоты / Новикова Г.В., Селиванов И.М., Белова М.В., Белов А.А., Ершова И.Г., Михайлова О.В.; заявит. и патентообл. АНОВО «АТУ» (RU). № 2015116255; заявл. 25.04.2015. Бюл. № 19 от 10.07.2016. 13 с.
6. Пат. № 2667751 РФ, МПК С11В3/04; СВЧ-установка со сферическими резонаторами для термообработки жиросодержащего сырья / Новикова Г.В., Жданкин Г.В., Самоделкин А.Г., Шойкин А.С.; заявит. и патентообл. НГСХА (RU). № 2016150317; заявл. 20.12.2016. Бюл. № 18 от 21.06.2018. 15 с.
7. Коломейцев В.А., Комаров В.В. Микроволновые установки с равномерным объёмным нагревом. Ч. 2. Саратов: СГТУ, 2006. 233 с.
8. Егоров В.Н. Микроволновые диэлектрические резонаторы в физических измерениях: автореф. дис. ... д-ра физ.-мат. наук. Иркутск: ФГУП ВНИИФТРИ, 2013. 40 с.
9. Стрекалов А.В., Стрекалов Ю.А. Электромагнитные поля и воны. М.: РИОР: ИНФРА-М, 2014. 375 с.
10. Баскаков С.И. Электродинамика и распространения волн. М., 2012. 416 с.
11. Пчельников Ю.Н. Электроника сверхвысоких частот. М.: Радио и связь, 1981. 96 с.
12. Курушин А.А., Пластиков А.Н. Проектирование СВЧ устройств в среде CST Microwave Studio. М.: МЭИ, 2012. 152 с.
References
1. Ivashov VI. Technological equipment of meat industry enterprises. Part 1. Equipment for slaughter and primary processing. M.: Kolos, 2001. 552 p.
2. Patent No. 2581224 of the Russian Federation, IPC S11B1/12. Centrifugal plant for processing fat-containing raw materials in an electromagnetic field of ultra-high frequency / Mikhailova O.V., Belova M.V., Ershova I.G.; applicant and patent holder MADI (RU). No. 2014150840/20; application No. 17.12.2014. Byul. No. 11 dated 20.04.2016. 11 p.
3. Patent No. 2600697 of the Russian Federation, IPC S11B13/00. Ultra-high-frequency installation for melting fat / Belova M.V., Ershova I.G., Mikhailova O.V.; ap-
plicant and patent holder of ANOVO «ATU» (RU). No. 2015117451; application No. 28.04.2015. Byul. No. 30 dated 03.10.2016. 12 p.
4. Patent No. 2505355 of the Russian Federation, IPC C11B1/12. Ultra-high-frequency installation for the separation of molten fat from fat-containing raw materials / Novikova G.V., Belova M.V., Mikhailova O.V., Ershova I.G.; applicant and patent holder of ANOVO «ATU» (RU). No. 2015138179/13; application No. 2.08.2015. Byul. No. 35 dated 20.12.2016. 10 p.
5. Patent No. 2591126 of the Russian Federation, IPC C11B1/12. Installation for heating fat in an ultra-high frequency electromagnetic field / Novikova G.V., Selivanov I.M., Belova M.V., Belov A.A., Ershova I.G., Mikhailova O.V.; applicant and patent holder of ANOVO «ATU» (RU). No. 2015116255; application No. 25.04.2015. Byul. No. 19 dated 10.07.2016. 13 p.
6. Patent No. 2667751 of the Russian Federation, IPC S11V3/04; microwave installation with spherical resonators for heat treatment of fat-containing raw materials / Novikova G.V., Zhdankin G.V., Samodelkin A.G., Shoikin A.S.; applicant and patent holder of NGSHA (RU). No. 2016150317; application No. 20.12.2016. Byul. No. 18 dated 21.06.2018. 15 p.
7. Kolomeitsev V.A., Komarov V.V. Microwave installations with uniform volumetric heating. Part 2. Saratov, 2006. 233 p.
8. Egorov V.N. Microwave dielectric resonators in physical measurements: abstract of the dis. ... Dr. Phys. and Mathem. Sci. Irkutsk, 2013. 40 p.
9. Strekalov A.V., Strekalov Yu.A. Electromagnetic fields and won. M.: RIOR: INFRA-M, 2014. 375 p.
10. Baskakov S.I. Electrodynamics and wave propagation. M., 2012. 416 p.
11. Pchelnikov Yu.N. Ultrahigh frequency electronics. M.: Radio and Communications, 1981. 96 p.
12. Kurushin A.A., Plastikov A.N. Designing microwave devices in the CST Microwave Studio environment. M., 2012. 152 p.
Галина Владимировна Новикова, доктор технических наук, профессор, [email protected], https://orcid.org/0000-0001-9222-6450
Марьяна Валентиновна Просвирякова, доктор технических наук, доцент, [email protected], https://orcid.org/0000-0003-3258-260X
Ольга Валентиновна Михайлова, доктор технических наук, профессор, [email protected], https://orcid.org/0000-0001-9231-4733
Александр Анатольевич Тихонов, кандидат технических наук, доцент, [email protected], https://orcid.org/0000-0002-3687-977Х
Максим Евгеньевич Фёдоров, аспирант, [email protected]
Galina V. Novikova, Doctor of Technical Sciences, Professor, [email protected], https://orcid.org/0000-0001-9222-6450
Mariana V. Prosviryakova, Doctor of Technical Sciences, Associate Professor, [email protected], https://orcid.org/0000-0003-3258-260X
Olga V. Mikhailova, Doctor of Technical Sciences, Professor, [email protected], https://orcid.org/0000-0001-9231-4733
Alexander A. Tikhonov, Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, [email protected], https://orcid.org/0000-0002-3687-977Х
Maxim E. Fedorov, postgraduate, [email protected]
Вклад авторов: все авторы сделали эквивалентный вклад в подготовку публикации. Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Contribution of the authors: the authors contributed equally to this article. The authors declare no conflicts of interests. Статья поступила в редакцию 02.02.2023; одобрена после рецензирования 15.02.2023; принята к публикации 05.03.2023.
The article was submitted 02.02.2023; approved after reviewing 15.02.2023; accepted for publication 05.03.2023. -♦-
