CC BY
66
Chickrin Dmitry Evgenevich - Institute of Computer Mathematics and Information Technologies of the Kazan Federal University; e-mail: dmitry.kfu@gmail.com; Kazan, Russia; phone: +79172727100; cand. of eng. sc.; associate professor; director.
Golousov Svyatoslav Vladimirovich - Institute of Physics of Kazan Federal University; e-mail: sgolousov@gmail.com; Kazan, Russia; phone: +79991640605; graduate student.
УДК 621.371.3 DOI 10.18522/2311-3103-2021-3-154-163
Ю.М. Мелёшин, В.И. Орешкин, К.С. Лялин
РАЗРАБОТКА АНТЕННОЙ СИСТЕМЫ MIMO РАДАРА KU ДИАПАЗОНА
ЧАСТОТ
В настоящее время проводится большое количество исследований и разработок радаров непрерывного действия на основе технологии MIMO. В таких системах процесс разработки антенного полотна имеет свои особенности и отличается от разработки классических антенных решеток. Так, использование взаимно-ортогональных сигналов на передающих элементах в комбинации с оцифровкой всех приемных каналов, позволяет строить виртуальную антенную решетку путем повторения приемной антенной решетки в точках расположения передающих антенных элементов, что существенно улучшает разрешающую способность по угловым координатам, а также позволяет избавится от дифракционных максимумов. Еще одной особенностью является обеспечение непрерывного режима работы, для этого необходимо обеспечить такой уровень пространственного запирания сигнала между всеми передающими сигналами (при условии излучения ими взаимно-ортогональных сигналов) и приемными элементами, чтобы не происходило перенасыщение приемных трактов. В данной работе рассмотрен процесс разработки антенного полотна для MIMO радара Ku диапазона, включающий следующие этапы: расчет требований к пространственному запиранию антенных элементов, оптимизация расположения антенных элементов, электромагнитное моделирование единичного излучателя и пространственного запирания сигналов, а также результирующих характеристик антенных элементов. В результате выбора и оптимизации расположения приемных и передающих антенных элементов была спроектирована структура из 32 передающих и 16 приемных элементов, расположенных на пространстве размером 30 на 19 см и при этом образующих виртуальную антенную решетку из 512 элементов размером 19 на 38 см. Полученная конфигурация виртуальной антенной решетки позволяет говорить о возможности ее использования в секторе работы ±60 градусов по обоим плоскостям и о потенциальной разрешающей способности не более 1.5 на 3 градуса (по азимуту и углу места соответственно). Расчет и моделирование пространственного запирания сигнала между передающими и приемными антенными элементами показал, что спроектированная конфигурация антенной решетки позволяет получить запирание 66 дБ, что позволило обеспечить непрерывный режим работы без перегрузки приемных трактов.
Антенны; MIMO радар; турникетный излучатель; пространственное запирание сигнала.
Yu.M. Meleshin, V.I. Oreshkin, K.S. Lyalin DESIGN OF AN ANTENNA SYSTEM FOR A KU-BAND MIMO RADAR
There is a large amount of research and development of continuous MIMO radars. The development process of the antenna aperture for MIMO radars is different from the development of traditional antenna arrays. The use of mutually orthogonal signals on the transmitting elements in combination with the digitization of all receiving channels allows to form a virtual antenna array by repeating the receiving antenna array at the locations of the transmitting antenna elements, which significantly improves the angular resolution, and makes it possible to get rid of side lobes. It is necessary to provide a high level of spatial attenuation of the signal between all of the transmitting and all of the receiving elements, to enable continuous mode of operation, so that there is
no oversaturation of the receiving paths. In this paper, the process of developing an antenna aperture for a Ku-band MIMO radar is considered, including the following steps: calculating the requirements for spatial attenuation between antenna elements, optimization of antenna elements relative coordinates, electromagnetic simulation of: a single emitter, spatial attenuation of signals, and the resulting characteristics of antenna elements. As a result of the selection and optimization of the receiving and transmitting antenna elements relative coordinates, a structure of 32 transmitting and 16 receiving elements was designed with spatial dimensions of 30 by 19 cm. The formed virtual antenna array consists of 512 elements with effective spatial dimensions of 19 by 38 cm. These results promise the sector of operation of ±60 degrees in both planes and potential resolution of no more than 1.5 by 3 degrees (azimuth and elevation, respectively).Calculation and electromagnetic simulation of spatial signal attenuation between transmitting and receiving antenna elements showed that the designed antenna array configuration allows obtaining an attenuation of 66 dB, which is consistent with the design requirements.
Antennas; MIMO radar; turnstile emitter; spatial signal attenuation.
Введение. Для повышения пространственного разрешения, а также улучшения характеристик обнаружения, все активнее начинают внедряться MIMO радары (multiple input - multiple output - "множественный вход, множественный выход") [1-6] непрерывного излучения, основным отличием которых от хорошо известных радаров с фазированными антенными решетками является использование различных взаимно ортогональных сигналов в каждом из передающих и (или) приемных каналов. При анализе характеристик MIMO радаров одним из основных является понятие виртуальной антенной решётки, направленные свойства которой определяют угловое разрешение системы [7-8]. Виртуальность антенной решетки заключается в том, что пространственная обработка в вычислителе осуществляется по массиву антенных элементов, количество которых равно произведению реальному количеству приемных элементов на количество передающих. Использование многоканальной системы приводит к получению в приёмниках отражённых сигналов от цели для различных сигналов, что эквивалентно увеличению числа элементов в антенной решётке и позволяет повысить угловое разрешение радара. Различные конфигурации размещения элементов позволяют не только изменить характеристики виртуальной антенной решётки, но и добиться наилучшего пространственного запирания сигнала, проникающего с передающих на приемные элементы, что является крайне важным для обеспечения непрерывного режима работы [9].
В данной работе представлены результаты исследования конфигурации расположения элементов MIMO радара при следующих начальных условиях:
♦ центральная частота: 14 ГГц;
♦ угловое разрешение по азимуту и углу места: 1.5 на 3 градуса ( Ав(а р);
♦ сектор работы по азимуту и углу места ±60 градусов ( 6S);
♦ обеспечение необходимого для непрерывного режима работы пространственного запирания сигнала, проникающего с передающих на приемные элементы.
Расчёт виртуальной антенной решетки. Виртуальная антенная решётка (ВАР) образована по принципу повторения приемной антенной решетки в точках расположения передающих элементов [10-13]. На основании требований к угловому разрешению были получены минимальные геометрические размеры ВАР:
_ 51°-Я
2~вГ~ ■ (1)
z &°(а,р)
Угловым разрешениям 1.5 и 3 градуса по азимуту и углу места соответствуют минимальные размеры ВАР 36.38 на 18.19 см. Максимальный межэлементный шаг
ВАР, рассчитывается с учетом предполагаемого оценочного подавления дифракционного максимума диаграммой направленности единичного излучателя (значение :
Я
Атах~ втва+зтв5 При описанных выше начальных условиях йтах равен 1.17 см. В соответствии с описанными выше ограничениями, и принимая во внимание удобство проектирования модулей число каналов которых кратно 2", где п - натуральное число, оптимальной является конфигурация ВАР в виде прямоугольной эквидистантной антенной решетки 16 на 32 элемента (512 виртуальных элементов). Было выбрано разделение на 32 передающих и 16 приемных элементах ввиду того, что увеличение приемных элементов приведет к значительному увеличению потока данных между модулем оцифровки и центральным вычислителем системы. Данная конфигурация конструктивно может быть реализована различными способами, в рамках данного исследования рассмотрено три варианта размещения приемных и передающих модулей, представленных на рис. 1.
Рис. 5. Варианты расположения приемных и передающих элементов
К достоинствам конфигурации «а» можно отнести удобство линейного расположения модулей и возможность использования одного СВЧ-слоя при проектировании печатной платы, а также отсутствие ограничений на высоту модулей. При этом возникает сложность при конструировании антенной решётки из-за небольшого межэлементного расстояния между излучателями в рамках каждой из линейных решеток.
При использовании конфигураций «б» и «в» наибольшее затруднение представляет необходимость близкого размещения элементов в двухслойных ПРМ («б» и «в») и ПРД («б») модулях. Несмотря на это, достоинством конфигурации «с» является большое расстояние между ПРД элементами, в связи с чем, возможно использование ПРД элементов высокой мощности, а также при проектировании передающих модулей проще реализовать теплоотвод с передающих каналов. Также, в конфигурациях «а» и «б» общая площадь, которую занимают антенные элементы существенно меньше по сравнению с конфигурацией «в».
В рамках представленного проекта планируется использовать маломощные ПРД элементы, а также важным является наименьшая номенклатура составных частей, поэтому оптимальной была выбрана конфигурация «а» [14].
Оценка требований к пространственному запиранию сигнала. Одной из важных задач данной работы являлось обеспечение необходимого минимального уровня пространственного запирания сигнала между передающими и приемными элементами для обеспечения возможности непрерывного режима работы. Данное требование зависит от двух основных величин: динамического диапазона и минимальной чувствительности приемного устройства. Ввиду того, что в MIMO радаре каждый приемный канал оцифровывается независимо, данные параметры напрямую определяются характеристиками одного приемного канала. В этом случае предполагаемый динамический диапазон приемного тракта равен 75 дБ, тогда как минимальная чувствительность равна минус 98 дБм [15-17]. Следовательно, с учетом запаса в 2 значащих бита (12 дБ) аналогово-цифрового преобразователя, конфигурация решетки должна обеспечивать такое запирание, чтобы на каждый приемный модуль суммарная мощность сигнала на входе каждого приемного элемента была не более минус 35 дБм. Это требование будет являться основным критерием для электродинамического моделирования.
Электродинамическое моделирование единичного излучателя. В качестве единичного излучателя был выбран симметричный турникетный излучатель с круговой поляризацией. Такой тип излучателя обладает стабильным коэффициентом усиления в большом секторе сканирования, имеет относительно малые геометрические размеры в плоскостях расположения элементов, что позволяет размещать их с малым межэлементным шагом [18-19]. Так как в разрабатываемом антенной решетке межэлементное расстояние очень мало, то одной из задач моделирования было учесть взаимные влияния излучателей при подборе оптимальных размеров излучателя. Внешний вид проводников с основными размерами представлен на рис. 2.
Рис. 6. Внешний вид проводников единичного излучателя
Конструктивно представленный излучатель представляет собой пересечение двух печатных плат из материала Rogers 4350B толщиной 0.25 мм. В таком случае антенная решетка строится в виде одной общей длинной печатной платы и отдельно изготавливаемых печатных плат, устанавливаемых перпендикулярно. Общая компоновка излучателей с измененной прозрачностью диэлектрика двух центральных секций показана на рис. 3.
Рис. 7. Общая компоновка излучателей
Результаты моделирования единичного излучателя с учетом влияния соседних элементов на центральной частоте (14 ГГц) представлены на рис. 4. Показаны зависимости коэффициента усиления (Ку) от угла места с учетом потерь на эллиптичность поляризации излучателя (ответный излучатель принимается за элемент с идеальной круговой поляризацией) для двух перпендикулярных сечений (при угле азимута 0 и 90 градусов).
■1Б0 1Ь0 -140 -120 100 -ЯО 60 40 -20 0 20 40 60 00 ICQ 120 14С ICO 100
Theta. man
Рис. 8. Зависимость коэффициента усиления от угла места для двух сечений
Как видно из представленных данных, в секторе работы ±40 градусов Ку не менее 4 дБ, а в секторе ±60 градусов не менее 0дБ, что удовлетворяет задачам данного исследования.
Электродинамическое моделирование пространственного запирания сигнала. Для проверки уровня пространственного подавления было проведено электродинамическое моделирование приёмной и передающих решеток, конфигурация их расположения описана ранее. В качестве одиночного антенного элемента использовался описанный ранее излучатель. Для обеспечения дополнительного запирания был спроектирован и введен в конструкцию специальный бортик, разделяющий приемную и передающие части радара [20]. Общий вид антенного полотна радара представлен на рис. 5.
Рис. 9. Общий вид антенного полотна радара
По представленным результатам видно, что все антенное полотно занимает площадку размером 30 на 19 см при размере ВАР 19 на 38 см.
Известно, что выходная мощность каждого излучателя составляет 30 дБм, и при этом все излучаемые сигналы являются ортогональными с случайной начальной фазой. На основании этого, расчет принимаемой мощности на каждом приемной элементе выполнялся следующим образом:
1. Рассчитывался комплексный коэффициент передачи между каждым передатчиком и одним приемником.
2. Полученные коэффициенты умножались на выходную мощность каждого излучателя со случайной начальной фазой.
Принятая мощность на каждом приемном излучателе являлась основным критерием, по которому далее проводилась оптимизация расположения приемной решетки и геометрической структуры разделяющего бортика. Полученные значения суммарной мощности для худшего случая были пересчитаны в коэффициент пространственного запирания 8 с учетом задаваемой в модели мощности с каждого передающего излучателя. Полученные значения в зависимости от частоты представлены на рис. 6.
Частота, ГГц
.0 13,5 14,0 54,5 15,0
Рис. 10. Коэффициент пространственного запирания зависимости от частоты
По представленным данным видно, что коэффициент пространственного запирания для заданного рабочего диапазона частот 13-15 ГГц не превышает минус 66 дБ, что с учетом фиксированной мощности излучения не более 1 Вт с каждого излучателя (+30 дБм) соответствует принимаемой мощности на каждом излучателе не более минус 36 дБм.
Заключение. В данной статье представлены результаты исследования, посвященного разработке антенного полотна MIMO радара Ku диапазона частот. В результате выбора и оптимизации расположения приемных и передающих антенных элементов была спроектирована структура из 32 передающих и 16 приемных элементов, расположенных на пространстве размером 30 на 19 см и при этом образующих виртуальную антенную решетку из 512 элементов размером 19 на 38 см.
Полученная конфигурация виртуальной антенной решетки позволяет говорить о возможности ее использования в секторе работы ±60 градусов и о потенциальной разрешающей способности не более 1.5 на 3 градуса. Результаты моделирования спроектированного единичного излучателя (с учетом конструктивного исполнения и влияния соседних излучателей) показали, что коэффициент усиления излучателя не менее 0 дБ в секторе работы ±60 градусов (и не менее 4 дБ в секторе работы ±40 градусов).
Моделирование пространственного запирания сигнала от передающих излучателей к приемным показало запирание не менее 66 дБ, что позволило обеспечить непрерывный режим работы без перегрузки приемных трактов.
На основании этого сделаны выводы о успешном достижение требуемых величин и о дальнейшем использование представленной структуры антенной системы MIMO радара. В будущем планируется изготовление разработанной антенной системы, экспериментальное подтверждение результатов моделирования и использование разработанной антенной системы в составе MIMO радара.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Chernyak V.S. On a new direction in radar: MIMO radar // Applied Radioelectronics. - 2009.
- Vol. 8, No. 4. - P. 477-489.
2. Simon Kueppers, Harun Cetinkaya, Reinhold Herschel, Nils Pohl. A Compact 24 x 24 Channel MIMO FMCW Radar System Using a Substrate Integrated Waveguide-Based Reference Distribution Backplane // Microwave Theory and Techniques IEEE Transactions on. - 2020.
- Vol. 68, No. 6. - P. 2124-2133.
3. Sit Y.L., Li G., Manchala S., Afrasiabi H., Sturm C. and Lubbert U. BPSK-based MIMO FMCW Automotive-Radar Concept for 3D Position Measurement // Radar Conference (EuRAD) 2018. European, 2018.
4. Крючков И.В., Слукин Г.П., Чапурский В.В. Пространственно-временная обработка сигналов на выходе MIMO антенной системы с учетом переотражений от земной поверхности // СВЧ-техника и телекоммуникационные технологии. - 2020. - № 1-1. - С. 531-532.
5. Чапурский В.В., Филатов А.А., Водолазов Р.В. К вопросу о выборе системы координат при построении пространственной обобщенной функции неопределенности для радиолокационных систем типа MIMO // СВЧ-техника и телекоммуникационные технологии.
- 2020. - № 1-1. - С. 533-534.
6. Чапурский В.В., Слукин Г.П., Нониашвили М.И., Лесников Г.А. Разрешающая способность и радиоизображения стационарных объектов в наземных MIMO-радиокамерах // Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Серия «Приборостроение». - 2019. - № 3 (126).
- С. 77-94. - Doi: 10.18698/0236-3933-2019-3-77-94.
7. Liu Y., Liao G. and Yang Z. Range and angle estimation for MIMO-OFDM integrated radar and communication systems // 2016 CIE International Conference on Radar (RADAR).
- 2016. - P. 1-4. - Doi: 10.1109/RADAR.2016.8059539.
8. Touati N. et al. High Angle Resolution Automotive Radar Based on Simultaneous 12Tx Doppler-Multiplex MIMO // 2020 17th European Radar Conference (EuRAD). - 2021.
- P. 386-389. - Doi: 10.1109/EuRAD48048.2021.00105.
9. Charles E. Cook Marvin Bernfeld. Radar signals. An introduction to theory and application.
- Academic press, inc. (London) LTD, 1967.
10. Лобач В.Т., Касьянов А.О., ПотипакМ.В. [и др.]. Последовательный способ формирования каналов MIMO при измерении параметров радиолокационных объектов // Известия ЮФУ. Технические науки. - 2015. - № 11 (172). - С. 213-224.
11. Зайцев Н.А., Макарецкий Е.А. Анализ направленных свойств антенных решёток MIMO РЛС // Известия ТулГУ. Технические науки. - 2016. - № 12-2. - С. 111-121.
12. Чапурский В.В. Получение радиоголографических изображений объектов на основе разреженных антенных решеток типа MIMO с одночастотным и многочастотным излучением // Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Серия «Приборостроение». - 2011. - № 4 (85). - С. 72-91.
13. Hassanien A. and Vorobyov S.A. Why the phased-MIMO radar outperforms the phased-array and MIMO radars // 2010 18th European Signal Processing Conference, Aalborg, Denmark, 2010. - P. 1234-1238.
14. Meleshin Y.M., Romanova E.O., Zatonskaya A.A., Kuzmin I.A. and Airapetian A.A. Optimization of the Arrangement of Antenna Elements of the Ku-band MIMO Radar // 2021 IEEE Conference of Russian Young Researchers in Electrical and Electronic Engineering (ElConRus).
- 2021. - P. 2541-2543. - Doi: 10.1109/ElConRus51938.2021.9396418.
15. Zheng Shenghua, Xu Dazhuan and Jin Xueming. ADC limitations on the dynamic range of a digital receiver // 2005 IEEE International Symposium on Microwave, Antenna, Propagation and EMC Technologies for Wireless Communications. - 2005. - Vol. 1. - P. 79-82. - Doi: 10.1109/MAPE.2005.1617852.
16. TangelderR.J.W.T., H. de Vries, RosingR., Kerkhoff H.G. andSachdevM. Jitter and decision-level noise separation in A/D converters // IMTC/99. Proceedings of the 16th IEEE Instrumentation and Measurement Technology Conference (Cat. No.99CH36309). - 1999. - Vol. 3.
- P. 1558-1562. - Doi: 10.1109/IMTC.1999.776087.
17. Jianhua Liu, Xiyuan Zhou and Yingning Peng. Spectral arrangement and other topics in firstorder bandpass sampling theory // in IEEE Transactions on Signal Processing. - June 2001.
- Vol. 49, No. 6. - P. 1260-1263. - Doi: 10.1109/78.923308.
18. Ефимов А.Г., Корнеев С.А., Матвеев В.С., Чистюхин В.В. Проектирование многолучевой приемо-передающей апертуры низкоорбитальной космической системы связи // Известия высших учебных заведений. Электроника. - 2021. - Т. 26, № 1. - С. 64-73.
19. Патент № 2728729 C1 Российская Федерация, МПК H01Q 21/26. Турникетная антенна с малогабаритным квадратурным делителем мощности: № 2019119473: заявл. 20.06.2019 : опубл. 30.07.2020 / Московский А.В., Осокин В.А.; заявит.: Закрытое акционерное общество "МНИТИ" (ЗАО "МНИТИ").
20. Чистюхин В.В., Лялин К.С., Орешкин В.И. [и др.]. Проектирование излучающей апертуры АФАР самолетной РЛС переднего обзора для системы наведения и посадки в автоматическом режиме // Известия высших учебных заведений. Электроника. - 2015.
- Т. 20, № 5. - С. 530-535.
REFERENCES
1. Chernyak V.S. On a new direction in radar: MIMO radar, Applied Radioelectronics, 2009, Vol. 8, No. 4, pp. 477-489.
2. Simon Kueppers, Harun Cetinkaya, Reinhold Herschel, Nils Pohl. A Compact 24 x 24 Channel MIMO FMCW Radar System Using a Substrate Integrated Waveguide-Based Reference Distribution Backplane, Microwave Theory and Techniques IEEE Transactions on, 2020, Vol. 68, No. 6, pp. 2124-2133.
3. Sit Y.L., Li G., Manchala S., Afrasiabi H., Sturm C. and Lubbert U. BPSK-based MIMO FMCW Automotive-Radar Concept for 3D Position Measurement, Radar Conference (EuRAD) 2018. European, 2018.
4. Kryuchkov I. V., Slukin G.P., Chapurskiy V.V. Prostranstvenno-vremennaya obrabotka signalov na vykhode MIMO antennoy sistemy s uchetom pereotrazheniy ot zemnoy poverkhnosti [Spatio-temporal signal processing at the MIMO output of an antenna system taking into account re-reflections from the Earth's surface], SVCh-tekhnika i telekommunikatsionnye tekhnologii [Microwave equipment and telecommunications technologies], 2020, No. 1-1, pp. 531-532.
5. Chapurskiy V.V., Filatov A.A., Vodolazov R.V. K voprosu o vybore sistemy koordinat pri postroenii prostranstvennoy obobshchennoy funktsii neopredelennosti dlya radio-lokatsionnykh sistem tipa MIMO [On the question of choosing a coordinate system when constructing a spatial generalized uncertainty function for radio-location systems of the MIMO type], SVCh-tekhnika i telekommunikatsionnye tekhnologii [Microwave equipment and telecommunications technologies], 2020, No. 1-1, pp. 533-534.
6. Chapurskiy V.V., Slukin G.P., NoniashviliM.I., Lesnikov G.A. Razreshayushchaya sposobnost' i radioizobrazheniya statsionarnykh ob"ektov v nazemnykh MIMO-radiokamerakh [Resolution and radio images of stationary objects in ground-based MIMO-radio cameras], Vestnik MGTU im. N.E. Baumana. Seriya "Priborostroenie" [Bulletin of the Bauman Moscow State Technical University. Series "Instrument making"], 2019, No. 3 (126), pp. 77-94. Doi: 10.18698/0236-3933-2019-3-77-94.
7. Liu Y., Liao G. and Yang Z. Range and angle estimation for MIMO-OFDM integrated radar and communication systems, 2016 CIE International Conference on Radar (RADAR), 2016, pp. 1-4. Doi: 10.1109/RADAR.2016.8059539.
8. Touati N. et al. High Angle Resolution Automotive Radar Based on Simultaneous 12Tx Dop-pler-Multiplex MIMO, 2020 17th European Radar Conference (EuRAD), 2021, pp. 386-389. Doi: 10.1109/EuRAD48048.2021.00105.
9. Charles E. Cook Marvin Bernfeld. Radar signals. An introduction to theory and application. Academic press, inc. (London) LTD, 1967.
10. Lobach V.T., Kas'yanov A.O., Potipak M.V. [i dr.]. Posledovatel'nyy sposob formirovaniya kanalov MIMO pri izmerenii parametrov radiolokatsionnykh ob"ektov [A sequential method for forming MIMO channels when measuring the parameters of radar objects], Izvestiya YuFU. Tekhnicheskie nauki [Izvestiya SFedU. Engineering Sciences], 2015, No. 11 (172), pp. 213-224.
11. Zaytsev N.A., Makaretskiy E.A. Analiz napravlennykh svoystv antennykh reshetok MIMO RLS [Analysis of directional properties of MIMO radar antenna arrays], Izvestiya TulGU. Tekhnicheskie nauki [News of TulSU. Technical sciences], 2016, No. 12-2, pp. 111-121.
12. Chapurskiy V.V.Poluchenie radiogolograficheskikh izobrazheniy ob"ektov na osnove razrezhennykh antennykh reshetok tipa MIMO s odnochastotnym i mnogochastotnym izlucheniem [Obtaining radiographic images of objects based on sparse MIMO-type antenna arrays with single-frequency and multi-frequency radiation], Vestnik MGTU im. N.E. Baumana. Seriya «Priborostroenie» [Bulletin of the Bauman Moscow State Technical University. Series "Instrument making"], 2011, No. 4 (85), pp. 72-91.
13. Hassanien A. and Vorobyov S.A. Why the phased-MIMO radar outperforms the phased-array and MIMO radars, 2010 18th European Signal Processing Conference, Aalborg, Denmark, 2010, pp. 1234-1238.
14. Meleshin Y.M., Romanova E.O., Zatonskaya A.A., Kuzmin I.A. and Airapetian A.A. Optimization of the Arrangement of Antenna Elements of the Ku-band MIMO Radar, 2021 IEEE Conference of Russian Young Researchers in Electrical and Electronic Engineering (ElConRus), 2021, pp. 2541-2543. Doi: 10.1109/ElConRus51938.2021.9396418.
15. Zheng Shenghua, Xu Dazhuan and Jin Xueming. ADC limitations on the dynamic range of a digital receiver, 2005 IEEE International Symposium on Microwave, Antenna, Propagation and EMC Technologies for Wireless Communications, 2005, Vol. 1, pp. 79-82. Doi: 10.1109/MAPE.2005.1617852.
16. Tangelder R.J.W.T., H. de Vries, Rosing R., Kerkhoff H.G. and Sachdev M. Jitter and decision-level noise separation in A/D converters, IMTC/99. Proceedings of the 16th IEEE Instrumentation and Measurement Technology Conference (Cat. No.99CH36309), 1999, Vol. 3, pp. 1558-1562. Doi: 10.1109/IMTC.1999.776087.
17. Jianhua Liu, Xiyuan Zhou and Yingning Peng. Spectral arrangement and other topics in firstorder bandpass sampling theory, in IEEE Transactions on Signal Processing, June 2001, Vol. 49, No. 6, pp. 1260-1263. Doi: 10.1109/78.923308.
18. Efimov A.G., Korneev S.A., Matveev V.S., Chistyukhin V.V. Proektirovanie mnogoluchevoy priemo-peredayushchey apertury nizkoorbital'noy kosmicheskoy sistemy svyazi [Designing a multipath receiving-transmitting aperture of a low-orbit space communication system], Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Elektronika [News of higher educational institutions. Electronics], 2021, Vol. 26, No. 1, pp. 64-73.
19. Moskovskiy A.V., Osokin V.A. Patent № 2728729 C1 Rossiyskaya Federatsiya, MPK H01Q 21/26. Turniketnaya antenna s malogabaritnym kvadraturnym delitelem moshchnosti [Turnstile antenna with a small-sized quadrature power divider]: No. 2019119473: appl.: 20.06.2019; publ. 30.07.2020; applicant: CJSC "MNITI.
20. Chistyukhin V.V., Lyalin K.S., Oreshkin V.I. [i dr.]. Proektirovanie izluchayushchey apertury AFAR samoletnoy RLS perednego obzora dlya sistemy navedeniya i posadki v avtomaticheskom rezhime [Designing of the radiating aperture of the AFAR of the forward-looking aircraft radar for the guidance and landing system in automatic mode], Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Elektronika [News of higher educational institutions. Electronics], 2015, Vol. 20, No. 5, pp. 530-535.
Статью рекомендовал к опубликованию д.т.н. А.Г. Ефимов.
Мелёшин Юрий Михайлович - МПСУ НИУ МИЭТ; e-mail: kykymberr@gmail.com; г. Москва, г. Зеленоград, Россия; тел.: +79057730697; к.т.н.; доцент.
Орешкин Виталий Иванович - e-mail: oreshkinvi@gmail.com; тел.: +74997101029; к.т.н.; доцент.
Лялин Константин Сергеевич - e-mail: kslyalin@gmail.com; тел.: +74997101029; к.ф.-м.н.; зам. директора.
Meleshin Yury Mikhailovich - Institute of Microdevices and Control Systems, National Research University of Electronic Technology; e-mail: kykymberr@gmail.com; Zelenograd, Moscow, Russia; phone: +79057730697; cand. of eng. sc.; associate professor.
Oreshkin Vitaly Ivanovich - e-mail: oreshkinvi@gmail.com; phone: +74997101029; cand. of eng. sc.; associate professor.
Lyalin Konstantin Sergeevich - e-mail: kslyalin@gmail.com; phone: +74997101029; cand. of phys. and math. sc.; Vice-director.
