CC BY
79DOI: 10.17516/1999-494X-0154 yflK 622.243:551.345
Numerical Study of the Application of Polymeric Solutions Based on Ethylene Glycol-Water Mixture for Permafrost Drilling
andrey V. Minakov*a'b, Maksim. I. Pryazhnikova'b, aleksander L. Neverova, dmitriy V. Guzeia, Vladimir G. Volkovc and Vladimir V. lukyanovc
aSiberian Federal University Krasnoyarsk, Russian Federation bS.S. Kutateladze Institute of Thermophysics SB RAS Novosibirsk, Russian Federation cLLC "RN-KrasnoyarskNIPIneft" Krasnoyarsk, Russian Federation
Received 05.04.2019, received in revised form 11.05.2019, accepted 02.06.2019
Abstract. A mathematical model of the conjugate heat transfer of the well was developed subject to phase transitions and drilling fluid circulation during the drilling. Calculations were carried out for the permafrost thaw process around a well while drilling using by solutions with different ethylene glycol contents. It was established the main regularities of conjugate thermohydraulic processes during the drilling of permafrost subject to thawing and solution circulation. It was shown the addition of ethylene glycol leads to a decrease of the heat transfer coefficient and the quantity of heat entering the well, which in turn leads to a significant slowdown in the thawing permafrost process.
Keywords: drilling mud, thawing radius, permafrost, rheology, ethylene glycol, mixture, numerical simulation.
Citation: Minakov A.V., Pryazhnikov M.I., Neverov A.L., Guzei D.V., Volkov V.G., Lukyanov V.V. Numerical study of the application of polymeric solutions based on ethylene glycol-water mixture for permafrost drilling, J. Sib. Fed. Univ. Eng. & Technol., 2020, 13(1), 111-127. DOI: 10.17516/1999-494X-0154
© Siberian Federal University. All rights reserved
This work is licensed under a Creative Commons Attribution-NonCommercial 4.0 International License (CC BY-NC 4.0). Corresponding author E-mail address: [email protected]
Расчетное исследование применения
полимерных растворов на основе смеси этиленгликоль-вода для бурения многолетнемерзлых пород
А.В. Минаков3'6, М.И. Пряжников3'6, А.Л. Неверов3, Д.В. Гузейа, В.Г. Волков®, В.В. Лукьянов®
аСибирский федеральный университет Российская Федерация, Красноярск бИнститут теплофизики им. С.С. Кутателадзе СО РАН Российская Федерация, Новосибирск вООО «РН-КрасноярскНИПИнефть» Российская Федерация, Красноярск
Аннотация. Разработана математическая модель сопряженного теплообмена скважины с учетом фазовых переходов и циркуляции бурового раствора в процессе бурения. Проведены расчетные исследования процесса растепления многолетнемерзлой породы вокруг скважины в процессе ее бурения растворами с различным содержанием этиленгликоля. Установлены основные закономерности сопряженных теплогидравлических процессов при бурении многолетнемерзлой породы с учетом циркуляции раствора и растепления. Показано, что добавка этиленгликоля приводит к снижению коэффициента теплоотдачи и количества тепла, поступающего в скважину, что, в свою очередь, ведет к значительному замедлению скорости процесса растепления многолетнемерзлых пород.
Ключевые слова: буровые растворы, радиус растепления, многолетнемерзлые породы, реология, этиленгликоль, моделирование.
Цитирование: Минаков, А.В. Расчетное исследование применения полимерных растворов на основе смеси этиленгликоль-вода для бурения многолетнемерзлых пород / А.В. Минаков, М.И. Пряжников, А.Л. Неверов, Д.В. Гузей, В.Г. Волков, В.В. Лукьянов // Журн. Сиб. федер. ун-та. Техника и технологии, 2020. 13(1). С. 111-127. DOI: 10.17516/1999-494X-0154
Введение
Главным фактором, который определяет условия бурения нефтяных и газовых скважин в северных широтах, считается наличие в этих широтах многолетнемерзлых горных пород (ММП). Многолетнемерзлые горные породы - это породы, которые постоянно находятся в условиях отрицательных температур. Огромное количество проблем возникает при освоении нефтегазоконден-сатных месторождений в зоне вечной мерзлоты. Строительство и эксплуатация нефтегазоносных объектов в условиях вечной мерзлоты осложняется проблемой частичного или полного оттаивания грунтов вблизи объектов, являющихся источником тепла. При строительстве и эксплуатации скважин происходит активное оттаивание окружающих пород, в результате чего образуются просадки, обвалы, пустоты, которые могут способствовать ряду негативных факторов и даже аварий в процессе бурения и эксплуатации скважин. Это приводит к долгосрочным ремонтам, простаиванию скважины и значимым потерям буровых жидкостей.
Многолетняя практика ведения буровых работ в условиях ММП позволила выработать некоторые практические соображения по организации бурения и выбору буровых растворов
[1-7]: уменьшение температуры бурового раствора в результате его охлаждения необходимым объемом ранее заготовленной жидкости; уменьшение длительности теплового воздействия в результате повышения скорости проходки и увеличения выносной способности промывочной жидкости; уменьшение коэффициента теплоотдачи от промывочной жидкости к стенке скважины в результате создания ламинарного режима течения жидкости в кольцевом пространстве; увеличение вязкости и динамического напряжения сдвига промывочной жидкости, а также предупреждение образования вихревого движения в выемках на стенках ствола скважины; уменьшение водоотдачи, так как увеличение количества отфильтрованной жидкости в стенку скважины существенно повышает интенсивность разрушения льда.
Таким образом, для снижения скорости растепления ММП в процессе бурения необходима разработка буровых растворов с низкой температурой замерзания, теплоемкостью, теплопроводностью и набухающей способностью при сохранении высоких реологических характеристик. Анализ литературы показывает, что таким требованиям могут удовлетворять полимерные растворы на основе смеси воды и этилен- или пропиленгликолей [8-10].
В данной работе впервые проведено расчетное исследование по изучению влияния добавки этиленгликоля в полимерный буровой раствор на скорость растепления ММП в процессе бурения.
Лабораторные исследования
Сначала были проведены лабораторные исследования свойств бурового раствора. В качестве бурового раствора рассмотрена водная смесь этиленгликоля с добавлением крахмала и гаммаксана. При приготовлении растворов использовалась дистиллированная вода, которую получали очищением проточной воды при помощи монодистиллятора GFL-2004, этиленгли-коль (АО «ЭКОС-1», Россия) чистый для анализа (ГОСТ 10164-75), крахмал картофельный сорт «ЭКСТРА» (ГОСТ Р53876-2010), а также ксантановый биополимер гаммаксан (ГК «Миррико», Россия).
Массовая концентрация этиленгликоля ов в водной смеси варьирювалась ятО до80%. Массовое содержание в растворе крахмала составляло 2.0 мас. %, а гаммаксана 0.5 мас. %.
Плотносоь растворов рессчитыиооась кес ормма проазввдееой елотностгт и концентрации каждого компонента, входящих в раствор (вода, этиленгликоль, крахмал и гаммаксан).
Коэффициент теплопроводности растворов измерялся с использованием метода нагретой нити. Подробно описание методики изме ения коэффициента теп опроводности представ-лонс й ра£>оис [П]. йнэчсние озсффициента таэоэтроварнооти йети опрноелонесатсреднее из пятиизмерений. Погрешность измерения коэффициента теплопроводности не более 3 %.
Удельная иэллсеоскоеть раснворсв на основе амосе этииввглииоль-вода СрМ можекбыть определенавуметомоОъемноТ рн лиэоиленгликоляя и воды(1-9>)слемующимо0розол:
ИмСр,м = ФР^и + () - ф) > (1)
Ро =РРш + (1-P)Лv, (2)
где Ср,ЕО, Сру„ Рш, Pw - удельная теплоемкость и плотность этиленгликоля и воды соответственно.
Исследование реологии созданных буровых растворов проведено при помощи ротационного вискозиметра OFITE 900. Диапазон скорости сдвига у от 0.01 до 1022 с-1. Точность поддержания скорости вращения 0.001 об/мин. При измерении реологии использовалась методика, описанная в работе [12]. Погрешность измерения коэффициента вязкости 2 %.
Все измеренные и рассчитанные свойства представлены в табл. 1.
Зависимость вязкости полученных растворов от скорости сдвига и концентрации эти-ленгликоля приведена на рис. 1. Как видно, с увеличением скорости сдвига вязкость уменьшается для всех концентраций этиленгликоля. Таким образом, данные растворы являются псевдопластическими жидкостями. Зависимость эффективной вязкости от концентрации этиленгликоля показывает, что при низких значениях скорости сдвига вязкость раствора имеет минимум при концентрации, равной 35 мас. %. При этом снижение вязкости в минимуме не очень значительное и составляет около 15 %. При дальнейшем увеличении концентрации ЭГ вязкость раствора увеличивается. При высоких значениях скорости сдвига с увеличением концентрации ЭГ вязкость монотонно возрастает. Однако с практической точки зрения было установлено, что влияние этиленгликоля (за исключением очень высокой концентрации 80 мас. %) на эффективную вязкость полимерного раствора является незначительным.
Реология рассматриваемых растворов была описана с помощью наиболее распространенных степенной (Power-law) и бингамовской (Bingham) моделей. Полученные реологические параметры этих моделей представлены в табл. 1. Анализ поведения реологических параметров буровых растворов демонстрирует, что показатель консистенции K слабо зависит от концентрации этиленгликоля (ЭГ). Показатель степенной модели n с увеличением концентрации ЭГ незначительно увеличивается. Пластическая вязкость PV и предельные напряжения сдвига YP при концентрациях ЭГ ниже 35 мас. % незначительно снижаются по сравнению с базовым раствором. При дальнейшем повышении концентрации ЭГ эти характеристики монотонно возрастают. Однако в абсолютном выражении за исключением концентрации 80 % эти изменения
Рис. 1.3ависимостьвязкости буровых растворов от скорости сдвигаприразличных концентрациях ЭГ (а) и от гтнценвнтцыи ЭГпри ратвгтных значеньях скоростисдвиго (Я)
Fig. 1. Dependenceoedrillingfluids viscosityonshear rateatdifferent concentrationsofEG (a) andonconcentra-tion of EC at different values of shear rate (б)
Таблица 1. Плотность, реологические и теплофизические свойства буровых растворов
Table 1. Density, rheological and thermophysical properties of drilling fluids
w, % р, kg/m3 PV, mPa s YP, Pa K, Pa sn n k, W/(m K) Cp, kJ/ (kgK)
0 1006 30.26 11.71 4.94 0.279 0.624 4.18
20 1028 29.35 10.94 4.59 0.283 0.550 3.80
35 1045 24.23 10.98 5.29 0.242 0.495 3.52
50 1061 30.37 11.64 5.17 0.270 0.430 3.25
65 1078 37.03 11.90 4.90 0.298 0.371 2.99
80 1095 61.18 13.71 4.95 0.354 0.324 2.74
являются несущественными. Таким образом, можно утверждать, что добавка этиленгликоля вплоть до высоких концентраций (65 мас. %) не ухудшает реологических свойств полимерных растворов.
Измерения коэффициента теплопроводности k и оценки удельной теплоемкости Ср буровых растворов с этиленгликолем показали значительное снижение этих характеристик (табл. 1). Так при концентрации ЭГ в растворе 65 мас. % коэффициент теплопроводности снижается на 70 %, а теплоемкость - на 40 %.
Полученные в результате лабораторных исследований данные по свойствам буровых растворов с этиленгликолем использовались в дальнейшем при численном моделировании.
Математическая модель циркуляции бурового раствора в скважине с учетом растепления ММП
Расчетному исследованию процесса растепления пород вокруг скважин посвящено большое количество работ [2, 3, 13-16]. При этом большинство расчетных исследований в данной области посвящено процессу растепления скважин при их эксплуатации. Теоретических исследований процесса растепления ММП в процессе бурения скважины в настоящий момент недостаточно. Кроме того, нужно заметить, что в перечисленных работах используются математические модели, основанные, по сути, на решении уравнения теплопроводности, в которых в качестве граничных условий на стенках скважины задается температура флюида (в редком случае с коэффициентом теплоотдачи, который для буровых растворов неизвестен). Эти подходы не могут учесть свойства и режимы течения циркулирующего в скважине раствора. В отличие от ранее проведенных в этой области исследований в данной работе рассмотрен сопряженный теплообмен с учетом процесса растепления и циркуляции бурового раствора в скважине. Данный подход позволяет учесть влияние реальных физических свойств буровых жидкостей (вязкость, реология, теплофизические характеристики) и режимов их течения на величину коэффициента теплопередачи от бурового раствора к ММП и скорость распространения границы зоны растепления вокруг скважины.
В общем случае течение вязкой жидкости описывается системой уравнений Навье-Стокса, состоящей из уравнения сохранения массы:
§+У(ру) = 0 (3)
и уравнения движения или закона сохранения импульса:
+ У(/ЛОу) = -УИ + У(°^, (4)
где V - вектор скорости жидкости, оа - тензор вжкихнапряжений, Р - вектор массовых си л, ¡1 - ктатичесжее дбвнснке, р — пл-тнасеь жоддооти. Поссолтко я а-льшснстве аралиев ((хгсоовой раствор срядставлест ^оМкс^же т-ннютоноодйжю жедкосто, для моделирсвания н(^ныотонв^ских теченив мы использоооои вотовоо изоестный подход [Г/ееВТ в котором срода рассмытривлотся как нелинейная вязкая жидкоить с введением эффективней втзкости житсооои которая оевееис оо сле-соои тддига. Про еыом теизнд вязких нанряжежий т есреырряттоя елтдиющим обранрмо
т = /ьБ, (5)
тде // - ж(|]Иово:лвв[£св1 езиткости, И л- тензмр ткороть£^11 деформации. Комоодтдоы ттдео°т еыояоеоть дефоритции I) омтчо сод:
„ ды. ди /
Б =—И+оихВ (6)
е!о^ дХе
Скорость сдвига 'у является вторым инвариантом тензора скорости деформации:
Г> = 0[ ^е®' 1)' (7)
Ижнледоьмлс еорюда мтжок явояется ееж сяожсй ^^]Ео)го]ео^с]Есок[ жндовекзю, ттк и неохюто-нхохоой исзсопдастгнеьоой жидкастлю, иовжденет роттлойожисжскаттся-дноН изхртвнаиКо-л^^ раснеюогоаненный ^еологич^сгивзл моделев: гтхпопная жидкость, бизггмевлвгяжидкость (жидкость Ьтогьмо) и жидяосаь Гершеля-Бовали.
В заеиеимоети от отологии Тудоснги ятеосоят, э фЖтыоисдтр среыоеое имтто сид: /и(у) = К- для -люоoнoвеколжижнвстeй, зртте К- мооекулярнаявязкостьраствора; /и(у) = к^1 - для моделистепеннойсреды(Power-law); ВЛЗ) = (з + т° )/з - длямоделибингамовской жидкости; ВВЗТ о {к„у" + г0 а Ту - длямодели жидкостиГершеля-Балкли, где ^ - показатель консистентности; п - показатель степени жидкости, т0 - предельное напря-жениесдвига.
При растеплении (промерзании) вечномерзлых грунтов происходит процесс плавления (кристаллизации). В данной работе для моделирования этих процессов используется формулировка энтальпия-пористость. В этом методе граница расплава не отслеживается в явном виде. Вместо этого вводится величина, называемая объемной долей жидкой фракции, которая указывает на долю объема ячеек, находящихся в жидком состоянии. Жидкая фракция вычисляется на каждой итерации на основе баланса энтальпии. В двухфазной зоне жидкая фракция имеет значение от 0 до 1. Она моделируется как псевдопористая среда, в которой пористость уменьшается от 1 до 0, что свидетельствует о затвердевании материала. Когда материал полностью
затвердевает в ячейке, пористость становится равной нулю и, следовательно, скорость также падает до вуля. ДеухПазнао зона жидкооте-твердоо тесо расемьтривается аак пористаязона с; пасжоттьтею, еоеякй оТееемдор дадо жякцаж фиккции. Саотвевствующиеисточники стока (притока) энвааии о иопуласо добавляются п сохраненяю анергии и сохрапению импульса. Длз задоц захзярдевазияЛаиавссхия уртвнение энергии записывается в виде
-0+(рН) + У(рЯ) = У(А:УГ) + М (8)
аде 04 - тнтельпия; а - касффициент оеелозноводнавеи; а - темпедатура; - сток импульса. Энтальпия в свою очтрвдь определяотся как:
/ф = /^г + (9)
с=^у£сРег, а о)
^о;а; МН- скрытая теплота фазового перехода; ^^ - стандартная энтальпия образования вещества; -стандартнаятемпература; Ср - удельнаятеплоемкость припостоянном давлении. Объемкую долюжидатй фаты ¡5 межно определить как: /Ц= К, е-ьи ТИ Ь^ц^; в л 1, еслиГСТ^;
j _ т
Р = —-—<-' если Tsolidus < T < 7liquidus-
T _T
liquidus solidus
L:
Скрытое теплое одержание веперь можно написать в терминах тепло ты фазового перехода
ДЯев' L. (11)
Пвдход энтальпия-пористость моделирует двухфазную область (частично затвердевшая обеасть) как пористую среду. По°>истость в лаждой ечайое уруанавливакнея ]еувозй goли жидкой фаты в этой ячейве. В пелносныт затееедевж>щио пееипнах яооироссту равна нулю. Сток имсультавсвязисуменьшениемпористостивдвухфазнойзонеимеетследующийвид:
(1-я?)2 а ь
где в - объем жидкой фазы, е - численный параметр (0.001), чтобы предотвратить деление на ноль, ^mush -постояннаядвухфазногорегиона.
Отметим основные моменты численной методики. Разностный аналог конвективно-диффузионных уравнений находится с помощью метода конечного объема для неструктурированных сеток. В этом случае полученная схема автоматически оказывается консервативной. Суть метода заключается в разбиении расчетной области на контрольные объемы и интегрировании исходных уравнений сохранения по каждому контрольному объему для получения конечно-разностных соотношений. Аппроксимация конвективных членов уравнений переноса осуществляется соответственно с помощью противопоточной схемы второго порядка QUICK.
- 117 -
Диффузионные потоки и источниковые члены аппроксимируются конечно-объемными аналогами центрально-разностных соотношений со вторым порядком точности. Связь между полями скорости и давления, обеспечивающая выполнение уравнения неразрывности, реализуется при помощи SIMPLEC - процедуры на совмещенных сетках. Для устранения осцилляций поля давления используется подход Рхи-Чоу, заключающийся во введение монотонизатора в уравнения для поправки давления. Полученные в результате дискретизации исходной системы дифференциальных уравнений разностные уравнения решаются итерационным способом с применением алгебраического многосеточного решателя.
Результаты тестирования описанной выше численной методики представлены в работах [19, 20]. Было получено хорошее согласие расчетов с экспериментом по форме профиля скорости бурового раствора в скважине, а также по динамике фронта процесса растепления.
Результаты исследования и их обсуждение
На основе разработанной методики проведены расчеты процесса растепления породы в процессе бурения скважины с помощью бурового раствора на основе смеси вода-этиленгликоль. При этом использовались теплофизические параметры мерзлой породы (плотность р, льди-стость I, коэффициент теплопроводности k и удельная теплоемкость Ср), которые приведены в табл. 2. Температура мерзлых пород была задана равной минус 4 °С.
При моделировании задавались геометрические параметры скважины, близкие к типичным конструкциям, применяемым при бурении. Диаметр скважины был равен 296 мм, диаметр бурильной трубы равен d = 125 мм. Глубина скважины задана равной Ь = 400 м, что соответствует средней глубине залегания ММП.
Расчет проводился в осесимметричной постановке. Радиус расчетной области 100 м, глубина расчетной области 600 м. Для расчета использовалась сетка, состоящая из 600000 ячеек. Сетка была сгущена к стенкам бурильной трубы и скважины. Методические расчеты показали, что такие размеры расчетной области и детализация сетки не влияют на результаты моделирования.
На входе в скважину в качестве граничного условия задавалось постоянное значение расхода бурового раствора, равное 40 л/с. Температура раствора задавалась равной 15 °С. Пройдя по бурильной трубе до конца скважины, буровой раствор разворачивался и поднимался наверх по кольцевому зазору. На выходе из скважины задавались условия Неймана.
Максимальная длительность процесса бурения в расчете была принята равной 5 сут. При этом использовалось приближение, что буровой раствор подавался в скважину постоянно и бурение не останавливалось. Нагрев бурового раствора из-за трения о стенки скважины и долота не учитывался.
Таблица 2. Свойства породы
Table 2. Rock properties
р, kg/m3 i, % к, W/(mK) Cp, J/(kgK)
2110 50 1.67 2720
Свойства бурового раствора были заданы исходя из экспериментальных данных, приведенных в табл. 1. При моделировании реологии использовалась степенная модель.
На рис. 2 показаны типичные профили скорости в бурильной трубе и кольцевом зазоре, а также распределение объемной доли жидкой фазы и температуры бурового раствора и прилегающих к скважине горных пород. Видно, что температура бурового раствора в бурильной трубе и кольцевом пространстве практически однородна. Максимальная разность температуры бурового раствора в центре трубы и у стенки скважины не превышает 2 °С.
Распределение температуры по радиусу г для разной длительности процесса бурения изображено на рис. 3. Как видно, на границе стенки скважины и породы температура испытывает резкое изменение. Анализ результатов при заданных параметрах показывает, что за неделю бурения расходом бурового раствора 40 л/с радиус зоны растепления ММП составляет примерно г = 0.35 м.
Далее было исследовано влияние содержания этиленгликоля в буровом растворе. На рис. 4 приведены профили скорости в трубе и кольцевом зазоре при разных концентрациях этилен-гликоля. Проанализировано влияние добавки ЭГ на форму профиля скорости. Установлено, что добавление этиленгликоля при заданном расходе бурового раствора в целом приводит к уширению (выполаживанию) формы профиля скорости. Это уширение связано с уменьшением показателя степенной модели, которое происходит при увеличении концентрации эти-ленгликоля. Этот эффект наиболее заметен при концентрациях этиленгликоля 50-65 мас. %. Уширение профиля скорости благоприятно сказывается на эффективности выноса шлама при
-4.00е»[10 -1 .ООе+ОО 2 00е>00 5 OOetOO 8 00е»00 I lOetOl I 50е+01
Рис. 2. Профильскорости (а),распределение объемнойдолижидкойфазы(б)и распределение температуры (в) в сква жииеиононотнвнжинном пеостраиотвеногтубинееОТ мноосз 5сут р момрнно иаиала Од рения для базового раствора
Fig. 2. Velocity profile (a), the volume fraction distribution of the fluid phase (б), temperature distribution (в) in the well andnebr-wellspace for thebase solution atadepth of200m in5 daysfromthe etart of drilling
- St9 -
рис. З.Распределениетемпературы еорадиуеунеелуЫине ^ООмот временис м^1иентаначша бурения базовом еоетеортм
Fig. 3. Temperature distribution ovpr Ше rodius at a d^ejtl^li of200m ЮттШе stai"t time ofdriUmet using by base solution
рис. 4. Профилискоростив бурильной трубе (а)ивкольцевомзазоре(б) Fig. 4. Velocity profiles in the pipe drill (a) and in the annulus (б)
бурении: чем более однородный профиль скорости, тем эффективнее очистка ствола скважины от твердых частиц. Однако при этом необходимо следить за потерями давления при прокачивании бурового раствора. Повышение вязкости бурового раствора приводит к росту потерь давления. Зависимость перепада давления от содержания этиленгликоля приведена на рис. 5. как видно, вплоть до концентрации 65 мас. % добавка этиленгликоля слабо влияет на величину перепада давления. При концентрации этиленгликоля 80 мас. % перепад давления повышается примерно на 30 % по сравнению с базовым раствором.
Далее, было проанализировано влияние добавки этиленгликоля на скорость процесса растепления. С точки зрения снижения скорости процесса растепления в процессе бурения важную роль играет теплопроводность и теплоемкость бурового раствора. Согласно данным, приведенным в табл. 1, с увеличением массового содержания этиленгликоля коэффициент теплопроводности и теплоемкость раствора существенно снижаются. Снижение коэффициента теплопроводности бурового раствора при бурении в условиях ММП является благоприятным
0.2 -
O.o-1-1-1-1-1
0 20 40 60 SO
w, %
Рис. 5. Потери давления в скважине в зависимости от массовой концентрации этиленгликоля Fig. 5. Well pressure drop depending on the mass concentration of ethylene glycol
a) И
Рис. 6. 3авдкимостькоэффицивнта теплоотдачи отстеноо скважины(а) и тепловой двток, пксоупающий в скважчву Об) от сремвни с лнчала Чф реткт
Fig. 6. The dependeneeoftheheat transfercoefficientofthe well walls (a)and the heat flow entering the well (б) on thestarttimeofdrilling
фактором для уменьшения скорости растепления, поскольку I! этомслучае уменьшается значение коэффициента тсптоосдасиосаастнака 1С этонкам счвчжины. Преалвс^счезмост:':^ сродыспо пс площадизнтчечия косэ(^^ытр:>^<^а1са1 тепло отдала! п от1 анвооопо роитворт о птенке скважины нп содержанио этилеаглиоолс привадана нарио. бое Кик 1еидня,пои уветиченис содержания эти-ленгликоля о будовом ^асе^сэрш^ отэффииирнт теолсоодрчи лотнтаонио слсжаеася. Это аниже-ние досольно сущиетветоое. Тол, при иаоцентрации этиленгликоля 80 мас. % коэффициент теплоотдачи пртктически у рва раза меныне пе о^тсснию с басовым ртстоором. Также можно заметлет^то коаЛфициенс теплаолдлчи, за тскдючениси свртыа псерсарт, кнтктическл не ме-няется.Коэфбшцкснс влпелотдачл при течении Лпсоклао растмора в тысмжине бос ечста его реологилложнооцгеита поизвеетнлё фаому леббкд 1.55 • (Re • Рг • d / L)0■33, где Ш, Re, Рг -числа Нуссельта, Рейнольдса и Прандтля. Нетрудно показать, что в этом случае коэффициент теплоотдачрпрыфиноированномоыьчениррасхчдебуроворнрвсенора (^деупропе^ионален комплексу а ~ Ср033 • Я0'37. Согласно этим оценкам и данным табл. 1, раствор с 80 мас. % эти- 121 -
ленгликоля за счет снижения теплопроводности и теплоемкости бурового раствора позволяет снизить коэффициент теплоотдачи от раствора к стенке скважины примерно в 1.8 раза. Это хорошо согласуется с полученными нами расчетными данными.
Снижение коэффициента теплоотдачи приводит к тому, что значение температуры на стенках скважины понижается, что приводит к снижению скорости процесса растепления. Распределение температуры по радиусу на глубине 200 м при различном содержании этилен-гликоля в буровом растворе показано на рис. 7. Снижение температуры на стенках скважины за счет уменьшения коэффициента теплоотдачи составляет около 3 °С по отношению к базовому буровому раствору.
Снижение теплоемкости бурового раствора, которое происходит при добавлении этилен-гликоля, также является благоприятным фактором, поскольку в этом случае при прочих равных условиях снижается количество поступающего в скважину вместе с буровым раствором количество тепла. Это факт проиллюстрирован на рис. 66, на котором приведена зависимость от времени теплового потока при различном содержании этиленгликоля в буровом растворе. С увеличением содержания этиленгликоля количество тепла, поступающего в скважину, снижается. Особенно сильно этот эффект проявляется в первые сутки после начала циркуляции. По мере прогрева около скважинного пространства тепловой поток монотонно снижается. При этом снижается и эффект от до бавкн этиленгликоля в бурово й раствор.
Снижение коэффициентоооплоотдачи иколичестватепла, поступающего в скважину, при добавлении е буропоа раствор ээилекаликоля соаокупно приводит к значительному за-медлениюскоростипроцесса растепленияММП. На рис.8 показана зависимость от вре мени с нач ьоа циртрляции обътыа растепленноо в округ скважины породы и среднего по глубине радиуса фронта растепления (от стенки скважины). Анализ показывает, что при увеличении содержанияотиненглитоляоооисиодиомоиотонтоеснюкение угихпарометэов.Пвсэтом наиболее сильное снижение наблюдается в первые двое суток с начала циркуляции.
На рис. 9а приведен отнесенный к радиусу растепления базового бурового раствора радиус растепеления при различном содержании добавки. Было установлено, что добавка 80 мас. % этиленгликоля приводит к снижению объема растепленной породы примерно в 3 раза, а радиуса растепления - в 1.7 раз. Это при условии, что бурение участка с ММП проводилось в тече-
r, m
Рис. 7. Распределение температурыпорадиусуна глубине200 мчерезсуткипосле началациркуляции Fig. 7. Thetemperature distribution along the radius at a depth of 200 m after a day from the start of circulation
- 122-
t, day t, day
а) б)
Рис. 8.3ависимостьрастепленнойпороды(а)и радиусарастепелениявокругскважины(б)отвремени с начала бьвокия
Fig. 8. Dependenceofthevolumeofpermafrost thaw (a)anP)he thawing radius around the well (6) on the time afterthestartofdrilling
t, day
а)
Рис. 9. Зависимость относительного радиусарастепления от времени (а) и зависимость радиуса растеписьиадтнлннон:фттииотниерсликолев ростворт(б) чадьс 1рень поеае начипо блоения
Fig^DepenPence оf the relative thawing radius on time (a) and on the concentration of ethylene glycol in solution (б) 1 day after the start of drilling
ние суток. Если циркуляция бурового раствора осуществлялась дольше, то эффект от добавки этиленгликоля снижается, но все равно остается довольно существенным. В этом случае объем растепленной породы уменьшается в 1.6 раза, а средний радиус растепления - в 1.3 раза. Это показано на рис. 9б, где отражена зависимость радиуса растепления от концентрации этилен-гликоля за 24чпосле начала циркуляции.
Заключение
ЛазраОотана мааемааоческаямодаеь сеореженнаавтеплообмена скважины с учетом фазовых перех2дрвициркуолциибуроворорастворавороросезбу2Лояя.Матемазисоекан мо-де2лнритыкее2 реальные слтйстваЯурооанораареана(кззнознь,теплопрсзедноснь,реология),
- кяо-
фактические параметры процесса бурения (расход раствора и скорость вращения бурильной трубы) и легко адаптируется к геометрии скважины.
С помощью разработанной математической модели проведено исследование применения полимерных растворов на основе смеси этиленгликоль-вода для бурения ММП. В расчетах были использованы данные лабораторных исследований свойств буровых растворов с этилен-гликолем. Массовая концентрация этиленгликоля варьировалась от 0 до 80 %. Были измерены реологические и теплофизические характеристики рассмотренных растворов. Показано, что введение этиленгликоля приводит к значительному снижению коэффициента теплопроводности и теплоемкости раствора, без существенного ухудшения реологических характеристик.
В результате численного моделирования установлено, что добавление этиленгликоля при заданном расходе бурового раствора вызывает уширение (выполаживание) формы профиля скорости, что благоприятно сказывается на эффективности выноса шлама при бурении. При этом было показано, что добавка этиленгликоля слабо влияет на величину перепада давления в скважине. При концентрации этиленгликоля 80 мас. % перепад давления повышается примерно на 30 % по сравнению с базовым раствором.
Было установлено, что при увеличении содержания этиленгликоля в буровом растворе коэффициент теплоотдачи от раствора к стенке скважины существенно снижается. При концентрации этиленгликоля 80 мас. % снижение составило практически два раза по сравнению с базовым раствором. При этом с увеличением содержания этиленгликоля происходит существенное снижение количества поступающего в скважину тепла.
Снижение коэффициента теплоотдачи и количества тепла, поступающего в скважину при добавлении в буровой раствор этиленгликоля, совокупно приводит к значительному замедлению скорости процесса растепления ММП. Анализ результатов моделирования показал, что при увеличении содержания этиленгликоля происходит монотонное снижение объема и среднего радиуса области растепленной вокруг скважины породы. При этом наиболее сильное снижение наблюдается в первые сутки с начала циркуляции. Было установлено, что добавка 80 мас. % этиленгликоля приводит к снижению объема растепленной породы примерно в 3 раза, а радиуса растепления - в 1.7 раз, при условии, что бурение участка с ММП проводилось в течение суток. Если циркуляция бурового раствора осуществлялась дольше, то эффект от добавки этиленгликоля снижается, но все равно остается довольно существенным.
Таким образом, с помощью численного моделирования была обоснована возможность существенно уменьшить тепловое воздействие на ММП при их бурении с помощью растворов с добавкой этиленгликоля. Установлены основные закономерности сопряженных теплогидрав-лических процессов при бурении ММП с учетом циркуляции раствора и растепления. Получены в работе данные будут полезны при разработке буровых растворов для бурения в условия ММП.
Благодарности / Acknowledgements
Исследование выполнено при финансовой поддержке Российского фонда фундаментальных исследований, Правительства Красноярского края, Красноярского краевого фонда науки в рамках научного проекта № 18-48-242009 «Исследование сопряженных тепло-гидравлических
процессов при бурении скважин и разработка рецептур буровых растворов для снижения скорости процесса растепления многолетнемерзлых пород».
The study was supported by the Russian Foundation for Basic Research, the Government of the Krasnoyarsk Territory, and the Krasnoyarsk Territory Science Foundation in terms of research project No. 18-48-242009 "The study of coupled thermohydraulic processes during well drilling and development of drilling fluid formulations for reducing the rate of permafrost thaw".
Список литературы / References
[1] Кудряшов Б.Б., Яковлев А.М. Бурение скважин в мерзлых породах, М.: Недра, 1983. 286 с [Kudryashov B.B., Yakovlev A.M. Borehole drilling in frozen rocks, Moscow, Nedra, 1983, 286 p. (in Russian)]
[2] Зверев Г.В., Тарасов А.Ю. Расчет и анализ воздействия многолетнемерзлых пород на крепление скважины № 338 Ванкорского месторождения в период эксплуатации, Вестник ПНИПУ. Геология. Нефтегазовое и горное дело, 2013, 8, 41-51 [Zverev G.V., Tarasov A.Yu. Calculation and analysis of the influence of permafrost on well no. 338 fixing of Vankorskoe field during operation, Vestnik PNIPU Geologiya Neftegazovoe i gornoe delo, 2013, 8, 41-51 (in Russian)]
[3] Горелик Я.Б., Солдатов П.В. О нарушении продольной устойчивости крепи эксплуатационных скважин при сохранении боковой опорына оттаивающие мерзлые породы, Криосфера Земли, 2016, 4, 93-104 [Gorelik J.B., Soldatov P.V. Instability of casing in permafrost production wells with a lateral support from thawing ice-rich soil, Kriosfera Zemli, 2016, 4, 84-92 (in Russian)]
[4] Медведский Р.И. Строительство и эксплуатация нефтегазовых скважин в вечно-мерзлых породах, М.: Недра, 1987. 230 с. [Medvedskij R.I. Construction and operation of wells for oil and gas in permafrost, Moscow, Nedra, 1983, 230 p. (in Russian)]
[5] Гриценко А.И., Андреев О.Ф., Малеванский В.Д. Основные направления работ по созданию надежных конструкций газовых скважин в криолитозоне, Экспериментальные и теоретические взаимодействия скважин с многолетнемерзлыми породами: сб. науч. тр. М.: ВНИИ-газ, 1979, 7-13 [Gricenko A.I., Andreev O.F., Malevanskij V.D. The main directions of work on the making of reliable design of gas wells in the permafrost, Experimental and theoretical interactions of wells with permafrost: scientific proceedings, Moscow. VNIIgaz, 1979, 7-13 (in Russian)]
[6] Яковлев А.А., Турицына М.В., Могильников Е.В. Анализ и обоснование выбора очистных агентов и технология их применения при бурении скважин в условиях много-летнемерзлых пород, Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Геология. Нефтегазовое и горное дело, 2014, 12, 22-32 [Yakovlev A.A., Turicyna M.V., Mogilnikov E.V., Analysis and justification of selecting cleaning agents and technology of their application in permafrost well drilling, Vestnik Permskogo nacionalnogo issledovatelskogo politekhnicheskogo universiteta. Geologiya. Neftegazovoe i gornoe delo, 2014, 12, 22-32 (in Russian)]
[7] Марамзин А.В., Рязанов А.А. Бурение разведочных скважин в районах распространения многолетнемерзлых пород, М.: Недра, 1971. 148 с. [Maramzin A.V., Ryazanov A.A., Exploratory drilling in areas of permafros, Moscow, Nedra, 1971, 148 p. (in Russian)]
[8] Васильев Н.И., Талалай П.Г., Зубков В.М., Красилев А.В., Зубков М.В. Ликвидация осложнений и аварий при бурении глубоких скважин в ледниках, Записки Горного института, 2008, 178, 181-187 [Vasilev N.I., Talalaj P.G., Zubkov V.M., Krasilev A.V., Zubkov M.V., Accident elimination during the deep wells drilling in glaciers, Zapiski Gornogo instituta, 2008, 178, 181-187 (in Russian)]
[9] Tunc S., Duman O. The effect of different molecular weight of poly(ethylene glycol) on the electrokinetic and rheological properties of Na-bentonite suspensions, Colloids Surf., A., 2008, 317, 93-99.
[10] De Souza C.E.C., Nascimento R.S.V. Hydrophobically Modified Poly(Ethylene Glycol) as Reactive Clays Inhibitor Additive in Water-Based Drilling Fluids, J. Appl. Polymer Sci., 2010, 117(2), 857-864.
[11] Минаков А.В., Рудяк В.Я., Гузей Д.В., Пряжников М.И., Лобасов А.С. Измерение коэффициента теплопроводности наножидкостей методом нагреваемой нити, Инженерно-физический журнал, 2015, 88(1), 148-160 [Minakov A.V., Rudyak V.Y., Guzei D.V., Pryazhnikov M.I., Lobasov A.S. Measurement of the thermal-conductivity coefficient of nanofluids by the hot-wire method, J. Eng. Phys. Thermophys., 2015, 88 (1), 149-162 (in Russian)]
[12] Minakov A.V., Rudyak V.Ya., Pryazhnikov M.I. Rheological behavior of water and ethylene glycol based nanofluids containing oxide nanoparticles, Colloids Surf., A, 2018, 554, 279-285.
[13] Filimonov M.Yu., Vaganova N.A. Simulation of thermal stabilization of soil around various technical systems operating in permafrost, Appl. Math. Sci., 2013, 7(144), 7151-7160.
[14] Половников, В.Ю., Цыганкова, Ю.С. Радиус растепления многолетнемерзлых пород при эксплуатации нефтяных скважин в Восточной Сибири, Cтроительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море, 2014, 1, 38-43 [Polovnikov V.Yu., Tsygankova Yu.S., Radius of permafrost thawing while operating oil wells in the East Siberia, Stroitelstvo neftyanyh i gazovyh skvazhin na sushe i na more, 2014, 1, 38-43 (in Russian)]
[15] Искандаров Н.Х., Агзамов Ф.А. Расчетный алгоритм теплового взаимодействия нефтяной скважины с многолетнемерзлыми породами, Нефтяная провинция, 2016, 1(5), 2032 [Iskandarov N.H., Agzamov F.A. Calculation algorithm of thermal interaction of oil well with perennially frozen rocks, Oil province, 2016, 1(5), 20-32 (in Russian)]
[16] Filimonov M.Yu., Vaganova N.A. Prediction of changes in permafrost as a result technogenic effects and climate, Academic J. Sa., 2014, 3(1), 121-128.
[17] Гаврилов А.А., Минаков А.В., Дектерев А.А., Рудяк В.Я. Численный алгоритм для моделирования установившихся ламинарных течений неньютоновских жидкостей в кольцевом зазоре с эксцентриситетом, Вычислительные технологии, 2012, 17(1), 44-56 [Gavrilov A.A., Minakov A.V., Dekterev A.A., Rudyak V.Y. A numerical algorithm for modeling steady laminar flows of non-newtonian fluid in annulus with eccentricity, Comput. Technol., 2012, 17(1), 44-56 (in Russian)]
[18] Gavrilov A.A., Rudyak V.Ya. Reynolds-averaged modeling of turbulent flows of power-law fluid, J. Non-Newton. FluidMech, 2016, 227, 45-55.
[19] Минаков А.В. Численный алгоритм решения задач гидродинамики c подвижными границами и его тестирование, Журнал вычислительной математики и математической физи-
ra, 2014, 54(10), 1618-1629 [Minakov A.V. Numerical algorithm for moving-boundary fluid dynamics problems and its testing, Comput. Math. & Math. Phys., 2014, 54(10) 1560-1570 (in Russian)]
[20] Minakov A.V., Zhigarev V.A., Mikhienkova E.I., Neverov A.L., Buryukin F.A., Guzei D.V. The effect of nanoparticles additives in the drilling fluid on pressure loss and cutting transport efficiency in the vertical boreholes, J. Pet. Sci. Eng., 2018, 171, 1149-1158.
