CC BY
32
А. А. ТАРАНЦЕВ, д-р техн. наук, профессор, профессор Санкт-Петербургского университета ГПС МЧС России, г. Санкт-Петербург, Россия Н. Ю. ПИВОВАРОВ*, начальник караула, г. Новосибирск, Россия
УДК 614.842.62/843.1
РАСЧЕТНАЯ ОЦЕНКА ВОДООТДАЧИ ТУПИКОВЫХ СЕТЕЙ НАРУЖНОГО ПРОТИВОПОЖАРНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Рассмотрен аналитический подход к оценке водоотдачи тупиковых сетей наружного противопожарного водоснабжения. Даны рекомендации по уточнению планов тушения пожаров на объектах, требующих больших расходов воды при пожарах по повышенному номеру. Ключевые слова: водоотдача; противопожарное водоснабжение; тупиковая сеть; гидрант.
Введение
В соответствии с Методическими рекомендациями [1] для некоторых объектов составляются планы тушения пожаров (ПТП). Согласно этим планам рассчитывается необходимое количество сил и средств (СиС) пожарной охраны (ПО), привлекаемых для тушения, и определяется ранг (номер) возможного пожара. Один из важных разделов ПТП посвящен организации тушения пожара подразделениями ПО. В нем дается оценка достаточности водоснабжения при подаче требуемого числа стволов на тушение пожара, в том числе на защиту конструкций. Отбор воды на пожаротушение в большинстве случаев предусматривается из гидрантов тупиковых и кольцевых сетей наружного противопожарного водоснабжения (НППВ) [2, 3].
Оценка достаточности водоснабжения при составлении ПТП производится, как правило, по справочникам руководителя тушения пожара (РТП) [4-6], в которых приведены табличные данные по водоотдаче сети водоснабжения Qс в зависимости от ее типа (тупиковая или кольцевая), внутреннего диаметра трубопровода й и напора в сети Н. В случае если фактический расход Qф на тушение условного пожара согласно ПТП оказывается меньше величины Qс, считается, что такой пожар может быть потушен. В противном случае, т. е. при Qф > Qс, даются необходимые рекомендации руководству объекта и должностным лицам ПО по решению данной проблемы.
Проблема
При тушении пожаров по повышенному номеру на объектах, для которых разработаны, утверждены и согласованы ПТП, иногда имеют место случаи
* В данную статью вошли материалы дипломной работы Пиво-варова Н. Ю., защита которой состоялась в 2012 г. в Санкт-Петербургском университете ГПС МЧС России.
© Таранцев А. А., Пивоваров Н. Ю., 2012
недостаточности водоснабжения**. Это осложняет тушение и приводит к необходимости экстренно менять схемы боевого развертывания, изыскивать дополнительные водоисточники, организовывать перекачку и подвоз воды. Хотя теоретически воды от гидрантов сетей НППВ должно хватать.
Данное противоречие может быть вызвано следующими причинами: в справочниках РТП [4-6] при оценке Qс не учтены ни количество задействованных на тушение гидрантов, ни расстояния между ними, ни перепады высот между гидрантами и насосной станцией (НС), ни возможности самой НС — количество насосов и их напорно-расходные характеристики (НРХ). Не предусмотрена и оценка водоотдачи собственно из гидрантов.
В связи с этим в данной работе излагается метод уточненной оценки водоотдачи одного из типа сетей НППВ —тупиковых, которые в значительном количестве имеются в населенных пунктах, на промышленных объектах и крупных складах.
Моделирование водоотдачи тупиковой сети
При построении математической модели тупиковой сети (ТС) НППВ, позволяющей оценивать ее водоотдачу Qс в целом и водоотдачу гидрантов в частности при различных вариантах их задействования, будем использовать следующие допущения: а) потери давления на каком-либо участке ТС подчинены закону Дарси-Вейсбаха [7]:
Ap = AQ2 + р g АН, (1)
где А — коэффициент сопротивления, кг/м7;
** Примеры таких пожаров: в г. Санкт-Петербурге — на ООО "Балт-Строй" (2007 г.), ЗАО "Терминал" (2010 г.), во дворце Белосельских-Белозерских (2012 г.); в г. Курске — на ООО "Уилан" (2009 г.); в г. Екатеринбурге — на рынке "Таганский ряд" (2011 г.).
Q — расход воды на данном участке, м3/с; р — плотность воды, кг/м3; р - 103 кг/м3; g — ускорение свободного падения, м/с2; g = = 9,81 м/с2;
АН — перепад высот на границах участка, м; если начало участка ниже его конца, то в формуле ставится "+", в противном случае — "-"; б) коэффициент А определяется из выражения
А = 8р (ХЬ + ^мй)/(л й5),
(2)
где X — коэффициент линейного сопротивления трубопровода; X - 0,03 [8]; Ь — длина участка, м;
— сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке [8];
в) НРХ насоса описывается выражением [9]:
Р(&) -Рн-АнQ2, (3)
гдерн, Ан — параметры насоса (для насоса ОгцпёЮ СЯ1550-2-1 рн - 5,5 МПа, Ан -1,2108 кг/м7; для насоса СЯ 150-1 рн- 3,5 МПа, Ан - 0,8108кг/м7);
г) при параллельном включении т однотипных насосов их общая НРХ также имеет вид (3), но коэффициент Ан уменьшается в т2 раз; при последовательном включении значения Ан ирн увеличиваются в т раз [10];
д) течение жидкости установившееся;
е) при тушении пожара по повышенному номеру водоотбор из сети на хозяйственно-питьевые нужды временно прекращается.
С учетом допущений "а"-"е" и на основе баланса давлений применительно к ТС (см. рисунок) можно записать (обозначения см. на рисунке):
Р н - (А н + А 01) (Е &^ =рgHl;
Рг = +рg(Ь, - Н,), I= 1,
п;
(4)
(5)
(
Рг-1 - РI = А
Л2
Е &
V ] = г I = 2,
+ рg(H¡ - Н,-1),
(6)
где А1 = Агк — коэффициент сопротивления гидранта с колонкой; А, = Аг.к - 5,1107 кг/м7; Ь, — высота патрубка колонки на г-м гидранте, м; Н1 — высота залегания отвода в г-й гидрант, м (высоты отсчитываются от уровня насоса). Для решения задачи оценки водоотдачи ТС &с через нахождение значений расходов &1,.&п (очевидно, что &с = &1 + &2 +...+ &п) выражения (4)-(6) желательно представить в виде системы из п нелинейных алгебраических уравнений:
Рн - (А н + А01) 1 - А&2 -рghl = 0; (7)
! = 1
А1 1 - А & +рg(Ь,. - Ь1 -1) - А1 -1,
г = 2,
Е &>
(8)
Аналитическое решение уравнений (7) и (8) возможно только в частных случаях, когда п= 1и п = 2. При задействовании только одного гидранта (п =1) величина &с = &1 находится из выражения
&1 =
Р н -рgh1
А
А
01
А
0,5
(9)
При п = 2 решение уравнений (7) и (8) принимает достаточно громоздкий вид (здесь не приводится), а при п >2 решение производится численными методами с использованием известных компьютерных программ.
Тем не менее интерес представляет частный случай, когда рельеф местности ровный и перепадами высот можно пренебречь. Это характерно для Санкт-Петербурга и некоторых других городов. В этом случае система уравнений (7) и (8) упрощается:
Рн - (Ан + А01)[Е^д] - А&2 = 0; (10)
г = 1
(
А<-&11 - А&2 - А,-1,
п;
Е
г = 2,
,п. (11)
Насос
Рп,Н0 = 0 "" * Р2,Н2 " " Рп-ьНп-\
Расчетная схема тупиковой сети наружного противопожарного водоснабжения с п гидрантами
Рп'Нп
2
2
Таблица 1. Выражения для расчета величин расходов из гидрантов ТС
В
В2 В\
Вз
В,
В 4
Вз
В1 =
В5 = В4 =
Вз =
В2 = В =
+ 11+
А,
+ 11 +
2 А12
+ В2|1 + В2 А
+ 11 +
Аз.
+ Вз [ 1 + Вз2 А*
Аг.к
+ В2 1 1 + В22 А! А
+ |1 + А45
АГ V
+ В4 |1 + В42 ААз4
Аг.к
+ Вз 11 + В
2 А2з
,2 а12
{Q,}
Q2 = Ql
Q2 = Ql
Qз
Q2 Qз
Q4
Q2 Qз
Q4
Q5
Q2
Ql Qг
Qз
Ql Q2
Qз Q4
+ В
2 А12
+ В 2 А12 + В2 А
Аг.к
+ В
2 А2з
+ В 2 А12 + В2 А
Аг.к
+ В
2 А2з
+ В.
2 Аз4
г. к
-0,5
Примечание. Расход Q1 находится по выражению (12).
При допущении, что коэффициенты А1 = А2 = ... .. .= Ап соответствуют коэффициенту сопротивления гидранта с колонкой Агк « 5,1107 кг/м7, система уравнений (10)—(11) имеет аналитическое решение, которое можно представить в рекуррентном виде:
( Л0,5
Ql =
Р н
,А г.к + (А н + А 01) В1
Qi+l = Ql (В, -1)/В,+1, ,= 1, ..., п -1;
(12) (1з)
В =1 + -
В
+1
0,5
(1 + В11 Ам+1/А г.к ) " (14) , = 1, ..., п - 1; Вп = 1,
где {В} —условные безразмерные коэффициенты.
Решение системы уравнений (12)-(14) осуществляется в следующем порядке. Сначала по выражениям (14) вычисляются коэффициенты {В,}, начиная с Вп-1 до В1. Далее по выражению (12) рассчитыва-
ется расход Q1 гидранта, ближайшего к насосной станции, а затем по выражениям (1з) — остальные расходы, начиная с Q2 до Qn. Конкретные выражения для различного числа гидрантов п приведены в табл. 1.
Пример оценки достаточности водоотдачи ТС
В качестве условного примера рассмотрим действующую ТС, расположенную в Санкт-Петербурге на Васильевском острове по ул. Камской, проходящую от Камского сада до Смоленского кладбища. Она имеет гидранты московского образца с диаметром труб (внутренним) й = 0,15 м, запитывается от р. Смоленки и находится в исторической части города с домами постройки преимущественно XIX века (классы функциональной пожарной опасности Ф1.з, Фз.1, Фз.2, Ф4.з, Ф5.2).
Пожар в каком-либо из домов в этом районе в ветреную погоду чреват риском перехода его на другие строения, что ввиду пониженной степени их огнестойкости может привести к непредсказуемому развитию пожара, большим материальным потерям, человеческим жертвам, отрицательному социальному резонансу. При тушении такого пожара его номер будет повышенным, что предполагает прибытие значительных СиС ПО и установку автоцистерн (АЦ) на несколько гидрантов данной ТС. В связи с этим оценка водоотдачи при различных вариантах задействования гидрантов представляет большой практический интерес. Водоотдача Qс такой ТС при различных напорах Н приведена в табл. 2 [4-6].
Поскольку рельеф в данном районе города равнинный, влияние перепадов высот на водоотдачу ТС можно не учитывать и для расчета использовать выражения (12)-(14). Для удобства расчетов обозначим гидранты буквами: ближайший к НС — "А", следующий, у дома 8 — "Б", у дома 12 — "В", самый дальний — "Г". Варианты водозабора из гидрантов приведены в табл. з. Значения {А}и {В}, рассчитанные по выражениями (2) и (14) соответственно, приведены в табл. 4, выражения для определения расходов — в табл. 5. Результаты расчетов для различных насосов на НС и схем их включения представлены в табл. 6.
Обсуждение результатов
Во-первых, как следует из полученных результатов (см. табл. 6), выражения (12)-(14) вполне со-
Таблица 2. Водоотдача ТС при в = 15 мм
п
2
А
г. к
г.к
з
г.к
г.к
А
г.к
4
г.к
г.к
А
г.к
5
г.к
г.к
А
г.к
г.к
Н, м вод. ст. 10 20 з0 35,68 40 50 56,07 60 70 80
Q, л/с 25 з0 40 42,84 45 50 53,03 55 65 70
Примечание. Жирным шрифтом выделены аппроксимированные значения.
Таблица 3. Варианты расчетных схем для оценки водоотдачи гидрантов и ТС
Таблица 4. Коэффициенты |Л| и {В| для различных вариантов водозабора из ТС
Вариант Расчетная схема
1 а ! 743
г Н
2 01 386
в Н
3 01 1 Б 229 н
4 а А Н
5 02 I 01 357 | 386
Г В н
6 02 ! 514 01 1 229
г Б н
7 02 1 660 01 | 83
г А Н
8 02 01 157 | 229
В Б н
9 02 303 01 | 83
в А Н
10 02 | 146 Б 01 \ 83 А Н
11 03 1 02 357 I 01 157 | 229
г в Б Н
12 03 1 514 02 | 146 01 | 83
г Б А Н
13 03 I 02 357 ^ 303 01 | 83
г В А Н
14 03 1. 02 157 | 146 01 | 83
В Б А Н
04 03 02 01
15 ! 357 157 | 146 | 83
г В Б А Н
Примечания:
1. Н — насос. 2. А, Б, В, Г — гидранты. 3. Цифрами указаны расстояния, м.
т н а {А}, 10 7 кг/м7 {5}
и ари В А01 А ¡2 А23 А34 В2 В3 ВА п
1 24,52
2 3 12,74 7,56 - - - 1 - - - 1
4 2,74
5 12,74 11,78 1,5497
6 7,56 16,96 1,4808
7 8 2,74 7,56 21,78 5,18 - - 1,4356 1,7044 1 - - 2
9 2,74 10,00 1,5812
10 2,74 4,82 1,7170
11 7,56 5,18 11,78 1,8356 1,5497
12 2,74 4,82 16,96 1,8448 1,4808 1 3
13 2,74 10,00 11,78 1,6486 1,4356
14 2,74 4,82 5,18 1,8807 1,7044
15 2,74 4,82 5,18 11,78 1,8973 1,8356 1,5497 1 4
гласуются с логикои, в соответствии с которой имеет место значительная разница между водоотдачей из различных гидрантов: чем гидрант дальше от НС и чем больше гидрантов задействовано между ним и НС, тем его водоотдача меньше.
В частности, если НС оборудована насосом типа СЯ 150-1, а АЦ встала на самый дальний гидрант "Г" (вариант 1), то она сможет обеспечить работу семи стволов "Б". Но как только на гидрант между ней и НС встанет еще одна АЦ (варианты 5-7), водоотдача гидранта "Г" упадет до 13,88-15,62 л/с. Тогда воды может не хватить и для четырех стволов "Б". Если же между гидрантом "Г" и НС будут задействованы два гидранта (варианты 11-13), то водоотдача гидранта "Г" упадет до 7,31-7,35 л/с, т. е. воды не хватит и на два ствола "Б". И наконец, если будут задействованы все четыре гидранта (вариант 15), то водоотдача из дальнего гидранта "Г" упадет до 4,1 л/с. Тогда от первой АЦ сможет работать только один ствол "Б". Другими словами, если это не учитывать, то в ходе тушения пожара придется менять схемы боевого развертывания, что чревато дополнительными трудностями. Такой эффект также необходимо учитывать в ПТП и в ходе тактической подготовки личного состава ПО при составлении схем развертывания СиС.
Во-вторых, как следует из табл. 6, если в НС работает один насос (схемы Н1 и Н4) и на гидрант ТС встала одна АЦ, то водоотдача ТС будет меньше ожидаемой по справочнику РТП [4-6] (см. табл. 2),
п
1
2
3
4
Таблица 5. Расчетные выражения для оценки водоотдачи гидрантов ТС
Вариант а йг йз й4
1 йг = [Рн/(Ан + 34,72-107)]0,5
2 йв = [Рн/А + 22,94-107)]0,5 0 0 0
3 йв = [Рн/(Ан+ 17,76-107)]0,5
4 6л = [Рн/(Ан+ 12,94-107)]0,5
5 йв = (рн/[5,1-107 + (Ан + 12,74-107)-2,4016]}0,5 йг = 0,5497йв
6 йв = (рн/[5,1-107 + (Ан + 7,56-107)-2,1928]}0,5 йг = 0,4808йБ
7 йл = (рн/[5,1-107 + (Ан + 2,74-107)-2,0609]}0,5 йг = 0,4356йл 0 0
8 йв = (рн/[5,1-107 + (Ан + 7,56-107)-2,905]}0,5 йв = 0,7044йБ
9 йл = (рн/[5,1-107 + (Ан + 2,74-107)-2,500]}0,5 йв = 0,5812йл
10 йл = (рн/[5,1-107 + (Ан + 2,74-107)-2,9481]}0,5 йв = 0,7170йл
11 йв = (рн/[5,1-107 + (Ан + 7,56-107)-3,3695}0,5 йв = 0,5392йБ йг = 0,5497йв
12 йл = (рн/[5,1-107 + (Ан + 2,74-107)-3,4033]}0,5 йБ = 0,5705йл йг = 0,4808йБ 0
13 йл = (рн/[5,1-107 + (Ан + 2,74-107)-2,7179]}0,5 йв = 0,4185йл йг = 0,5497йв
14 йл = (рн/[5,1-107 + (Ан + 2,74-107)-3,5369]}0,5 йБ = 0,5167йл йв = 0,7044йБ
15 йл = (рн/[5,1-107 + (Ан + 2,74-107)-3,600]}0,5 йБ = 0,4889йл йв = 0,5392йБ йг = 0,5497йв
Таблица 6. Результаты расчетов расходов (л/с) из гидрантов и водоотдачи ТС
вариант Схема включения насосов на НС
Н1 Н2 Н3 Н4
1 йг = йс = 28,62 йг = йс = 37,15 йг = йс = 30,87 йг = йс = 34,31
2 йв = йс = 33,63 йв = йс = 42,40 йв = йс = 37,46 йв = йс = 39,68
3 йБ = йс = 36,86 йБ = йс = 45,54 йв = йс = 42,09 йв = йс = 42,99
4 йА = йс = 40,88 йА = йс = 49,18 йА = йс = 48,40 йА = йс = 46,96
5 йв = 25,25; йс = 39,13; йг= 13,88 йв = 30,73; йс = 47,62; йг = 16,89 йв = 29,40; йс = 45,56; йг= 16,16 йв = 29,20; йс = 45,25; йг= 16,05
6 йБ = 29,87; йс = 44,24; йг= 14,36 йБ = 35,12; йс = 52,00; йг = 16,88 йв = 36,65; йс = 54,26; йг = 17,62 йв = 39,37; йс = 56,52; йг= 17,15
7 йА = 35,85; йс = 51,46; йг= 15,62 йА = 40,01; йс = 57,44; йг = 17,43 йА = 48,52; йс = 69,65; йг = 21,13 йА = 39,37; йс= 56,52; йг= 17,15
8 йБ = 26,38; йс = 44,96; йв= 18,58 йБ = 30,85; йс = 52,58; йв = 21,73 йв = 32,63; йс = 55,61; йв = 22,98 йв = 29,80; йс = 50,79; йв = 20,99
9 йА = 33,10; йс = 52,33; йв= 19,24 йА = 36,71; йс = 58,04; йв = 21,33 йА = 45,44; йс = 71,85; йв = 26,41 йА = 36,21; йс = 57,25; йв = 21,04
10 йА = 30,86; йс = 52,98; йБ = 22,12 йА = 34,06; йс = 58,48; йБ = 24,42 йА = 42,84; йс = 73,55; йв = 30,71 йА = 33,66; йс = 57,79; йв = 24,13
11 йБ = 24,67 йв= 13,30 йс = 45,28; йг = 7,31 йБ = 28,78 йв= 15,52 йс = 52,83; йг = 8,53 йв = 30,63 йв= 16,51 йс = 56,22; йг = 9,08 йв = 27,83 йв= 15,01 йс = 51,09 ; йг = 8,25
12 йА = 28,99 йБ= 16,54 ; йс = 53,48; йг = 7,95 йА = 31,88 йв= 18,19 йс = 58,81; йг = 8,74 йА = 40,60 йв = 23,16 ; йс = 74,90; йг= 11,14 йА = 31,55 йв= 18,00 йс = 58,20 йг = 8,65
13 йА = 31,95 йв= 13,37 ; йс = 52,67; йг = 7,35 йА = 35,34 йв= 14,79 йс = 58,26; йг = 8,13 йА = 44,12 йв= 18,46 ; йс = 72,73; йг= 10,15 йА = 34,90 йв = 14,60 йс = 57,53; йг = 8,03
14 йА = 28,50 йБ= 14,73 йс = 53,61; йв = 10,38 йА = 31,32 йв= 16,18 йс = 58,89; ев = 11,40 йА = 40,01 йв = 20,67 ; йс = 75,24; йв= 14,56 йА = 31,00 йв= 16,02 ; йс = 58,30; йв= 11,28
15 йА = 28,28 йБ= 13,83 йг = 4,10 йс = 53,66; йв = 7,45; йА = 31,06 йв= 15,18 йг = 4,50 йс = 58,93 йв = 8,19 ; йА = 39,74 йв= 19,43 йг = 5,76 йс = 75,41; йв = 10,48; йА = 30,75 йв= 15,03 йг = 4,46 ; йс = 58,35; йв = 8,11;
Примечание. Н1 — один насос типа СЯ 150-1; Н2 — два последовательно включенных насоса СЯ 150-1; Н3 — два параллельно включенных насоса СЯ 150-1; Н4 — один насос СЯ 150-2-1.
хотя при использовании схем Н1 (вариант 4) и Н4 (варианты 3 и 4) водоотдача будет соответствовать возможностям насоса на АЦ. И только если от данной ТС запитаны две и более АЦ (кроме варианта 5, схемы Н1 и Н4), ее водоотдача достигнет табличного значения, данного в справочнике РТП [4-6].
В-третьих, если в НС установить два насоса типа СЯ150-1, то по водоотдаче ТС схема параллельного включения насосов (Н3) представляется более предпочтительной по сравнению с последовательным включением (Н3) или с вариантом с заменой насоса на более мощный (схема Н4).
Таким образом, даже при всей условности примера становится очевидной проблема уточненной оценки водоотдачи ТС.
Выводы
1. При составлении ПТП или проведении иных пожарно-тактических расчетов целесообразно выполнять уточненную оценку водоотдачи ТС НППВ, для чего в ПТП желательно ввести соответствующий раздел. Методы уточненной оценки водоотдачи ТС могут быть использованы в учебном процессе профильных вузов и при повышении квалификации специалистов ПО.
2. Для каждой ТС целесообразно составлять специальный паспорт с расчетной оценкой водоотдачи при ожидаемых сценариях крупных пожаров.
3. В дальнейшем предполагается применять подобный подход для уточненной оценки водоотдачи кольцевых сетей НППВ.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Методические рекомендации по составлению планов и карточек тушения пожаров : приказ МЧС России от 29.09.2010 г. № 2-4-60-8-18. — М. : МЧС России, 2010.
2. СП 8.13130.2009. Системы противопожарной защиты. Источники наружного противопожарного водоснабжения. Требования пожарной безопасности: приказ МЧС РФ от 25.03.2009 г. № 178; введ. 01.05.2009 г. — М. : ФГУ ВНИИПО МЧС России, 2009.
3. ИвановЕ. Н. Противопожарное водоснабжение. —М. : Стройиздат, 1986.
4. ИванниковВ.И.,КлюсП.П. Справочник руководителя тушения пожара. —М.: Стройиздат, 1987.
5. ПовзикЯ. С. Справочник руководителя тушения пожара.—М.: ЗАО "Спецтехника", 2004. — 361 с.
6. ТеребневВ. В. Справочник руководителя тушения пожара. Тактические возможности пожарных подразделений. — М. : Пожкнига, 2004.
7. Чугаев Р. Р. Гидравлика (техническая механика жидкости). — Изд. 4-е, перераб. и доп. — Л. : Энергоиздат, 1982.
8. Идельчик И. Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. — М. : Энергия, 1975.
9. КалицунВ. И., Дроздов Е. В., Комаров А. С., ЧижикК.И. Основы гидравлики и аэродинамики.— М. : Стройиздат, 2002.
10. Груданова О. В., Таранцев А. А. Аналитическое описание характеристик совместно работающих насосов // Вестник Санкт-Петербургского института ГПС МЧС России. — 2006. — № 1(12)-2(13).
Материал поступил в редакцию 27 июля 2012 г.
Электронный адрес автора: t_54@mail.ru.
Из пожарно-технического энциклопедического словаря
ВОДОПРОВОД — система сооружений и устройств, доставляющая воду по трубам от водоисточника к месту потребления.
ВОДОПРОВОДНАЯ СЕТЬ — совокупность водопроводных линий (трубопроводов) для подачи воды к местам потребления.
ВОДОПРОВОДНЫЙ УЗЕЛ — система сооружений и устройств, имеющая в своем составе насосные станции и резервуары для воды и предназначенная для поддержания необходимых напоров в водопроводной сети и снятия пиковых расходов воды в часы максимального водопотребления.
ВОДОСНАБЖЕНИЕ — подача воды от водоисточников к местам потребления для обеспечения нужд населения и предприятий.
