Научная статья на тему 'Расчет удельных давлений в задвижках при давлениях газа до 105 МПа'

Расчет удельных давлений в задвижках при давлениях газа до 105 МПа Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

CC BY
7
2
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Ключевые слова
шиберная задвижка / удельное давление в затворе / расход и плотность газа / slide valve / gate valve specific pressure / gas flow rate and density

Аннотация научной статьи по механике и машиностроению, автор научной работы — Чиняев Ильгиз Рашитович

При силовом расчете шиберной задвижки максимальные удельные давления в затворе определяют только в ее закрытом положении, не учитывая уменьшение площади контакта уплотнительных полей между шибером (клином) и седлами при открытии, пропускную характеристику шиберной задвижки, расход и плотность рабочей среды. Приведены результаты расчета удельных давлений в затворе задвижки DN 150 PN 25 МПа, выпускаемой Научно-производственной фирмой «МКТАСДМ», при перепаде давления на ней до 105 МПа в зависимости от хода шибера с учетом расхода и плотности газа с использованием действительной пропускной характеристики задвижки. Максимальных значений удельные давления достигают в диапазоне относительного хода шибера 0,1…0,2. Рекомендовано после расчета удельного давления в закрытом положении затвора по известной методике, применяемой при силовом расчете задвижки, определить максимальное значение удельного давления с учетом уменьшения площади контакта уплотнительных полей при подъеме задвижки, ее пропускной характеристики, расхода и плотности рабочей среды.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по механике и машиностроению , автор научной работы — Чиняев Ильгиз Рашитович

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Calculation of specific pressures in gate valves at the gas pressure of up to 105 MPa

In power calculation of the valves, maximum specific pressures at the gate valves are determined only in the closed position, not taking into account decrease at the sealing fields contact area between the slide valve (wedge) and the valve seats in opening, throughput characteristic of the slide valve and working medium flow rate and density. Results are provided of calculating specific pressures at the gate of the slide valve DN 150 PN 25 MPa LLC “Scientific and Production Company “MKT-ASDM” at the gas pressure drop of up to 105 MPa depending on the slide walk stroke and taking into account the gas flow rate and density using the valve actual throughput characteristics. Specific pressures of maximum values were achieved in the slide valve relative stroke range of 0.1…0.2. It is recommended to determine the specific pressure maximum value taking into account reduction in the sealing fields contact area when the wedge is raised, throughput characteristic of the sliding gate valve and the working media flow rate and density. This should be done after calculating the specific pressure with gate valve closed according to the well-known method used in the valves’ power calculation.

Текст научной работы на тему «Расчет удельных давлений в задвижках при давлениях газа до 105 МПа»

УДК 628.146 doi: 10.18698/0536-1044-2023-7-107-112

Расчет удельных давлений в задвижках при давлениях газа до 105 МПа

И.Р. Чиняев

ООО Научно-производственной фирмы «МКТ-АСДМ»

Calculation of specific pressures in gate valves at the gas pressure of up to 105 MPa

I.R. Chinyaev

LLC NPF MKT-ASDM

При силовом расчете шиберной задвижки максимальные удельные давления в затворе определяют только в ее закрытом положении, не учитывая уменьшение площади контакта уплотнительных полей между шибером (клином) и седлами при открытии, пропускную характеристику шиберной задвижки, расход и плотность рабочей среды. Приведены результаты расчета удельных давлений в затворе задвижки DN 150 PN 25 МПа, выпускаемой Научно-производственной фирмой «МКТ-АСДМ», при перепаде давления на ней до 105 МПа в зависимости от хода шибера с учетом расхода и плотности газа с использованием действительной пропускной характеристики задвижки. Максимальных значений удельные давления достигают в диапазоне относительного хода шибера 0,1...0,2. Рекомендовано после расчета удельного давления в закрытом положении затвора по известной методике, применяемой при силовом расчете задвижки, определить максимальное значение удельного давления с учетом уменьшения площади контакта уплотнительных полей при подъеме задвижки, ее пропускной характеристики, расхода и плотности рабочей среды.

Ключевые слова: шиберная задвижка, удельное давление в затворе, расход и плотность газа

In power calculation of the valves, maximum specific pressures at the gate valves are determined only in the closed position, not taking into account decrease at the sealing fields contact area between the slide valve (wedge) and the valve seats in opening, throughput characteristic of the slide valve and working medium flow rate and density. Results are provided of calculating specific pressures at the gate of the slide valve DN 150 PN 25 MPa LLC "Scientific and Production Company "MKT-ASDM" at the gas pressure drop of up to 105 MPa depending on the slide walk stroke and taking into account the gas flow rate and density using the valve actual throughput characteristics. Specific pressures of maximum values were achieved in the slide valve relative stroke range of 0.1.0.2. It is recommended to determine the specific pressure maximum value taking into account reduction in the sealing fields contact area when the wedge is raised, throughput characteristic of the sliding gate valve and the working media flow rate and density. This should be done after calculating the specific pressure with gate valve closed according to the well-known method used in the valves' power calculation.

Keywords: slide valve, gate valve specific pressure, gas flow rate and density

При силовом расчете шиберной задвижки максимальные удельные давления в затворе определяют только в ее закрытом положении [1, 2]. При этом не учитывают: уменьшение площади контакта между уплотнительными полями седел и шибера или клина при перемещении последних; увеличение удельных давлений в зависимости от хода шибера или клина; зависимость сохранения максимального перепада давления от максимального расхода и плотности газа, что является причиной разрушения затвора.

Цель работы — расчет удельных давлений в зависимости от хода шибера, пропускной характеристики задвижки, расхода и плотности газа [1, 2].

Расчет удельных давлений рассмотрим на примере задвижки БЫ 150 РЫ 25 МПа производства Научно-производственной фирмы «МКТ-АСДМ» [3-5]. Введем следующие обозначения: к — относительный ход шибера; Бр — площадь контакта между уплотнительными полями седел и шибера, м2; Ку — действительная (экспериментальная) пропускная способность задвижки, м3/ч [6-10].

Значения площади контакта между уплот-нительными полями седел и шибера Бр получе-

ны путем расчета в программе КОМПАС. Удельные давления определены при двадцати двух положениях шибера [11, 12]. Положения шибера от закрытого к = 0 до к\5 = 0,300, показаны на рис. 1, а соответствующие им значения площади контакта между уплотнительными полями седла и шибера — в таблице.

Канал между седлом и шибером появляется в положении № 4 после относительного хода шибера к4 = 0,100 (см. рис. 1). Удельные давления достигают максимальных значений в интервале хода шибера от к4 = 0,100 до к14 = 0,200. Гидравлические характеристики наиболее интенсивно изменяются в диапазоне хода шибера от к4 = 0,100 до к14 = 0,200. Поэтому этот диапазон будем рассматривать с шагом Дк = 0,010 [13], а диапазон хода шибера от к = 0 до к4 = = 0,100 — с шагом Дк = 0,025. Экспериментальное значение пропускной способности шиберного запорно-регулирующего устройства при '-м ходе шибера определяют по методике, описанной в государственных стандартах [14, 15].

Формулу для расчета перепада давления на задвижке при '-м ходе шибера, приведенную в работе [15], преобразуем к виду

10 11 12 13

Рис. 1. Схемы шибера в разных положениях

Значения площади контакта между уплотнительными полями седел и шибера при его различных положениях

Номер положения шибера к Бр, мм2 Номер положения шибера к Бр, мм2 Номер положения шибера к Бр, мм2 Номер положения шибера к Бр, мм2

0 0 5504 4 0,100 3793 8 0,140 2688 12 0,180 1940

1 0,025 5336 5 0,110 3496 9 0,150 2500 13 0,190 1801

2 0,050 4944 6 0,120 3188 10 0,160 2313 14 0,200 1689

3 0,075 4380 7 0,130 2911 11 0,170 2126 15 0,300 1097

AP} = 3,572 -108Q12jР1Д/(К2),

где АР;- — перепад давления на задвижке, APj = P2 - Pl (P2 и P1 — давление после и до задвижки), Па; Q1 j и р1 j — расход и плотность газа при параметрах до задвижки, м3/ч и кг/м3; Bj — коэффициент, учитывающий расширение и сжимаемость газа; Kvj — экспериментальные значения пропускной способности, м3/ч.

Коэффициент, учитывающий расширение и сжимаемость газа, определяется выражением

Bj = f (Р j),

где Рj — параметр, зависящий от отношения давлений после и до задвижки,

Р j = P2 ^Р1 j .

Приняты следующие допущения. При отношении давлений P2|P1 < 0,04 коэффициент, учитывающий расширение и сжимаемость газа, В = 0,484 [15]. В начале пропуска газа через задвижку при ходе шибера h = 0,100.0,300 давление после задвижки в несколько раз меньше, чем до задвижки. При P2|P1 < 0,5 давление P2

Р, МПа

0 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 А Л МПа

не входит в состав формулы для расчета пропускной способности.

Поэтому выражение для определения перепада давления с учетом его истечения после задвижки в атмосферу принимает вид

APj = ^Л/рД^1+273)/(257^ -10)]-0,1,

где рп — плотность рабочей среды, кг/м3; t1 — температура рабочей среды, °С.

Сила, прижимающая шибер к выходному седлу при j-м положении шибера, имеет вид

Fkj = SrjPj, Н,

где Srj — расчетная площадь шибера при j-м положении, м2.

Удельное давление определяется выражением

Pkj = Fkj/Spj.

Результаты исследования и их обсуждение.

Удельные давления в задвижке БЫ 150 РЫ 25 МПа рассчитаны при перепаде давления AP = 10, 16, 20, 25, 45, 70 и 105 МПа; расходе

ротн> МПа

0 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 к

Ротн, МПа

0 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 к

0 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 Л

Рис. 2. Зависимости удельного Р (слева) и относительного удельного PоTн (справа) давлений в затворе от хода шибера к при перепаде давления АР = 10 (а) и 25 МПа (б) и расходе метана Q = 200 000 (1),

100 000 (2), 50 000 (3), 20 000 (4) и 0 нм3/ч (5)

Р, МПа Ротн, МПа

0 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 h 0 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 h

а б

Рис. 3. Зависимости удельного Р (а) относительного удельного Ротн (б) давлений в затворе от хода шибера h при перепаде давления АР = 105 МПа и расходе метана Q = 300 000 (1), 200 000 (2), 100 000 (3), 50 000 (4),

20 000 (5) и 0 нм3/ч (6)

метана при нормальных условиях Q = 300 000, 200 000, 100 000, 50 000 и 20 000 нм3/ч (рис. 2 и 3).

Как видно из рис. 2 и 3, при перепаде давления на задвижке АР = 10... 105 МПа и расходе метана Q = 20 000.300 000 нм3/ч удельное давление увеличивается в 1,6-3,2 раза в диапазоне хода шибера от закрытого положения до h = = 0,3.

Выводы

1. Удельное давление в затворе задвижки зависит от изменения площади контакта уплотнительных полей седел и шибера при перемещении последнего, перепада давления на затворе, максимального значения расхода и

плотности рабочей среды и пропускной характеристики задвижки.

2. Рекомендовано после расчета удельного давления в закрытом положении затвора по известной методике, используемой при силовом расчете задвижки, определить максимальное значение удельного давления с учетом уменьшения площади контакта уплотнитель-ных полей при подъеме шибера, пропускной характеристики задвижки, расхода и плотности рабочей среды.

3. При перепаде давления на задвижке от 10 до 105 МПа и расходе метана от 20 000 до 300 000 нм3/ч удельное давление увеличивается в 1,6-3,2 раза в диапазоне хода шибера от закрытого положения до h = 0,3.

Литература

[1] Гуревич Д.Ф. Расчет и конструирование трубопроводной арматуры. Москва, ЛКИ,

2008. 480 с.

[2] СТ ЦКБА 002-2003. Арматура трубопроводная. Задвижки. Методика силового расче-

та. Санкт-Петербург, НПФ ЦКБА, 2017. 69 с.

[3] Фоминых А.В., Муфтахов В.З., Наветкин В.А. и др. Определение коэффициента сжатия

струи в затворе задвижек. Вестник Курганской ГСХА, 2022, № 1, с. 74-80, doi: https://doi.org/10.52463/22274227_2022_41_74

[4] Сухов С.А., Фоминых А.В., Чиняев И.Р. Управление зоной схлопывания кавитационных

пузырьков в задвижке стабилизатором. Ползуновский вестник, 2018, № 4, с. 126-130.

[5] Чиняев И.Р., Фоминых А.В., Сухов С.А. Повышение надежности и эффективности ра-

боты шиберной запорно-регулирующей задвижки. Экспозиция нефть газ, 2013, № 5, с. 80-82.

[6] Сухов С.А. Повышение эффективности процесса регулирования потоков жидкости на

основе совершенствования конструкции шиберных задвижек. Арматуростроение, 2014, № 1, с. 36-39.

[7] Сухов С.А., Чиняев И.Р., Шанаурин А.Л. и др. Шиберное запорно-регулирующее

устройство. Трубопроводная арматура и оборудование, 2017, № 5, с. 36-39.

[8] Чиняев И.Р., Фоминых А.В., Пошивалов Е.А. и др. Определение пропускной характе-

ристики задвижки шиберной запорно-регулирующей. Экспозиция нефть газ, 2015, № 2, с. 38-40.

[9] Власюк П.Э., Чернышев А.В., Чиняев И.Р. и др. Расчет пропускной способности ши-

берной задвижки для технологических линий нефтегазодобывающей промышленности. Трубопроводная арматура и оборудование, 2022, № 2, с. 37-39.

[10] Chinyaev I.R., Fominykh A.V., Sykhov S.A. Energy-saving shut-off and regulating device. Procedía Eng., 2016, vol. 150, pp. 277-282, doi: https://doi.org/10.1016/ j.proeng.2016.07.003

[11] Чиняев И.Р., Шанаурин А.Л., Фоминых А.В. Управление потоками жидкостей и газов.

Ч. 1. Шиберные запорно-регулирующие устройства. Курган, Изд-во КГУ, 2022. 248 с.

[12] Чиняев И.Р., Шанаурин А.Л., Фоминых А.В. Расчет удельных давлений в задвижках при давлениях несжимаемой рабочей среды до 105 МПа. Трубопроводная арматура и оборудование, 2023, № 2, с. 39-41.

[13] Фоминых А.В., Муфтахов В.З., Наветкин В.А. и др. Определение коэффициента сжатия струи в затворе задвижек. Вестник Курганской ГСХА, 2022, № 1, с. 74-80, doi: https://doi.org/10.52463/22274227_2022_41_74

[14] ГОСТ Р 55508-013. Арматура трубопроводная. Методика экспериментального определения гидравлических и кавитационных характеристик. Москва, Стандарт-информ, 2014. 34 с.

[15] ГОСТ 34437-2018. Арматура трубопроводная. Методика экспериментального определения гидравлических и кавитационных характеристик. Москва, Стандарт-информ, 2018. 33 с.

References

[1] Gurevich D.F. Raschet i konstruirovanie truboprovodnoy armatury [Calculation and design of

pipeline valves]. Moscow, LKI Publ., 2008. 480 p. (In Russ.).

[2] ST TsKBA 002-2003. Armatura truboprovodnaya. Zadvizhki. Metodika silovogo rascheta

[Standard ST CKBA 002-2003. Pipeline valves. Gate valves. Method for force calculation]. Sankt-Petersburg, NPF TsKBA Publ., 2017. 69 p. (In Russ.).

[3] Fominykh A.V., Muftakhov V.Z., Navetkin V.A. et al. Determination of jet compression ratio

in in the gate valves. Vestnik Kurganskoy GSKhA, 2022, no. 1, pp. 74-80, doi: https://doi.org/10.52463/22274227_2022_41_74 (in Russ.).

[4] Sukhov S.A., Fominykh A.V., Chinyaev I.R. Control of the cavitation bubble collapse zone in

the gate by a stabiliser. Polzunovskiy vestnik, 2018, no. 4, pp. 126-130. (In Russ.).

[5] Chinyaev I.R., Fominykh A.V., Sukhov S.A. Increase of reliability and overall performance of

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

a stop-control gate valve. Ekspozitsiya neftgaz [Exposition Oil & Gas], 2013, no. 5, pp. 8082. (In Russ.).

[6] Sukhov S.A. Improving the efficiency of fluid flow regulation based on improving the design

of slide gate valves. Armaturostroenie, 2014, no. 1, pp. 36-39. (In Russ.).

[7] Sukhov S.A., Chinyaev I.R., Shanaurin A.L. et al. Shiber locking and regulating device.

Truboprovodnaya armatura i oborudovanie, 2017, no. 5, pp. 36-39. (In Russ.).

[8] Chinyae I.R., Fominykh A.V., Poshivalov E.A. et al. The throughput ability of shutoff and

control valves. Ekspozitsiya neft gaz [Exposition Oil & Gas], 2015, no. 2, pp. 38-40. (In Russ.).

[9] Vlasyuk P.E., Chernyshev A.V., Chinyaev I.R. et al. Calculation of gate valve capacity for oil

and gas production lines. Truboprovodnaya armatura i oborudovanie, 2022, no. 2, pp. 3739. (In Russ.).

[10] Chinyaev I.R., Fominykh A.V., Sykhov S.A. Energy-saving shut-off and regulating device. Procedia Eng., 2016, vol. 150, pp. 277-282, doi: https://doi.org/10.1016/ j.proeng.2016.07.003

[11] Chinyaev I.R., Shanaurin A.L., Fominykh A.V. Upravlenie potokami zhidkostey i gazov. Ch. 1. Shibernye zaporno-reguliruyushchie ustroystva [Fluid and gas flow control. P. 1. Shifter shut-off and control devices]. Kurgan, Izd-vo KGU Publ., 2022. 248 p. (In Russ.).

[12] Chinyaev I.R., Shanaurin A.L., Fominykh A.V. Calculation of specific pressures in gate valves at pressures of incompressible working medium up to 105 MPa. Truboprovodnaya armatura i oborudovanie, 2023, no. 2, pp. 39-41. (In Russ.).

[13] Fominykh A.V., Muftakhov V.Z., Navetkin V.A. et al. Determination of jet compression ratio in in the gate valves. Vestnik Kurganskoy GSKhA, 2022, no. 1, pp. 74-80, doi: https://doi.org/10.52463/22274227_2022_41_74 (in Russ.).

[14] GOST R 55508-2013. Armatura truboprovodnaya. Metodika eksperimentalnogo opredeleni-ya gidravlicheskikh i kavitatsionnykh kharakteristik [State standard GOST R 55508-2013. Pipeline valves. Technique of the experimental definitions hydraulic and cavitation characteristics]. Moscow, Standartinform Publ., 2014. 34 p. (In Russ.).

[15] GOST 34437-2018. Armatura truboprovodnaya. Metodika eksperimentalnogo opredeleniya gidravlicheskikh i kavitatsionnykh kharakteristik [State standard GOST 34437-2018. Pipeline valves. Technique of the experimental determination of hydraulic and cavitation characteristics]. Moscow, Standartinform Publ., 2018. 33 p. (In Russ.).

Информация об авторе

ЧИНЯЕВ Ильгиз Рашитович — кандидат технических наук, учредитель. ООО Научно-производственной фирмы «МКТ-АСДМ» (64000, Курган, Российская Федерация, ул. Набережная, д. 2а, e-mail: [email protected]).

Статья поступила в редакцию 29.05.2023 Information about the author

CHINYAEV Ilgiz Rashitovich — Candidate of Science (Eng.), Founder. LLC NPF MKT-ASDM (64000, Kurgan, Russian Federation, Naberezhnay St., Bldg. 2a, e-mail: [email protected]).

Просьба ссылаться на эту статью следующим образом: Чиняев И.Р. Расчет удельных давлений в задвижках при давлениях газа до 105 МПа. Известия высших учебных заведений. Машиностроение, 2023, № 7, с. 107-112, doi: 10.18698/0536-1044-2023-7-107-112

Please cite this article in English as: Chinyaev I.R. Calculation of specific pressures in gate valves at the gas pressure of up to 105 MPa. BMSTU Journal of Mechanical Engineering, 2023, no. 7, pp. 107-112, doi: 10.18698/0536-1044-2023-7-107-112

Издательство МГТУ им. Н.Э. Баумана предлагает читателям учебное пособие

«Структуры данных в C++» Авторы: З.Н. Русакова, И.В. Рудаков

Рассмотрены методики, идиомы и приемы решения задач обработки динамических структур данных на языке С++. Подробно описаны вычислительные алгоритмы, реализованные с использованием нотации указателей. Приведены краткие теоретические сведения и примеры приложений по изучаемому материалу. Изложена методика выполнения лабораторных работ по рассматриваемым темам, которая используется авторами в процессе проведения практических занятий в МГТУ им. Н.Э. Баумана.

Для студентов, обучающихся по направлениям подготовки «Программная инженерия» и «Информатика и вычислительная техника».

По вопросам приобретения обращайтесь:

105005, Москва, 2-я Бауманская ул., д. 5, стр. 1. Тел.: +7 499 263-60-45, факс: +7 499 261-45-97; [email protected]; https://bmstu.press

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.