CC BY
2УДК 627.141.1
Т. А. Виноградова1, В. А. Куровская2
1К.г.н., доцент кафедры «гидрология суши» (СПбГУ, Санкт-Петербург, Россия) 2Сгудент (СПбГУ, Санкт-Петербург, Россия)
РАСЧЕТ ТРАНСПОРТНО-СДВИГОВЫХ ПРОЦЕССОВ ФОРМИРОВАНИЯ СЕЛЕЙ
Аннотация. Селевые потоки - это катастрофическое явление природы, поражающее масштабами и последствиями. Всего с 1990 по 2013 год было зафиксировано 1420 чрезвычайных ситуаций, связанных с селевыми потоками и паводками, что составляет 30 % от общего числа чрезвычайных ситуаций. Рассматриваются селевые потоки на 2 объектах с использованием модели неустановившегося движения воды, а именно на участке р. Ардон и для руч. Чат-Баш. В результате на двух объектах были получены значения основных характеристик селя, таких, как скорость, уровень и расход. Кроме того, в ходе расчетов были вычислены значения скоростей и расходов воды, при которых начинается подтопление территории.
Ключевые слова: сели, транспортно-сдвиговые процессы, моделирование, характеристики селя.
Введение. Само слово сель берет свои корни из арабского языка, где переводится как «бурный поток». По словам Ю. Б. Виноградова, сель - это горный поток, состоящий из смеси воды и рыхлообломочной породы. Еще в 1966 г. на территории СССР было зарегистрировано более 5 тысяч селевых бассейнов, и их число неизменно растет. Целью данной работы являлся расчет транспортно-сдвигового процесса движения селевого потока. При этом выполнялись следующие задачи:
1) анализ методов исследования селевых потоков, включая экспериментальные;
2) расчет наносоводных селей при задании различных параметров;
3) анализ полученных результатов исследования.
Объект исследования. В качестве объектов моделирования были использованы материалы отчета по р. Ардон и ее притоку р. Баддон, а также ручью Чат-Баш. Ардон - река, протекающая на Северном Кавказе в Северной Осетии, левый приток Терека. Длина составляет 102 км, а площадь бассейна - 2700 км2. Образуется путем слияния рек Мамисондон, Нардон, Адайком и Цмиакомдон, берущих свое начало в ледниках Главного Кавказского хребта. Река Баддон, которая является правым притоком р. Ардон и впадает в него на 58 км от устья напротив верхней части села Мизур, берет своё начало с северных склонов Кавказского хребта у подножия горы Цмиакомхох с отметкой 4117 м. Длина реки Баддон равняется 13 км, площадь водосбора к устью - 42 км2 [6]. Средняя высота водосбора составляет 2540 м. Руч. Чат-Баш протекает в Кабардино-Балкарской Республике и впадает в реку Камык-Су в 4,6 км от устья. Длина водотока составляет 3,3 км, а площадь водосбора - 7,6 км2 по данным государственного водного реестра России.
Что касается прохождения селевых потоков на данных объектах, то на руч. Чат-Баш зафиксировано как минимум 3 участка со следами развития транспортно-сдвигового процесса, который трансформировался из сдвигового. Последний сформировавшийся сель прошел 14.06.2005 года. В ходе обследования было обнаружено, что толчком стал сдвиг с левого борта селевого вреза, объем сдвига был не более 10 тыс. км3. На выходе из очага максимальный расход селя составил 80 м3/с и далее мало изменился и равнялся 70 м3/с [4]. Несмотря на то, что по следам селя было установлено, что это был грязекаменный поток, его плотность была 1635 кг/м3. Также в бассейне руч. Чат-Баш имеется мощный селевой очаг с достаточным запасом рыхлообломочного материала, что может стать причиной для схода селей в ближайшем будущем. В бассейне реки Баддон располагается несколько селевых очагов в 3-4 км от истока реки. Проходящие селевые потоки оказываются катастрофическими для пос. Мизур в устьевой области реки Баддон. Механизм образования селевых потоков следующий: грязекаменные сели формировались на левых бортах реки Баддон под действием транспортно-сдвигового процесса, затем происходили их распад в русле Баддона и дальнейшее вовлечение этого материала наносоводными селями, которые уже попадали в русло Ардона. Было установлено, что селеопасными являются левобережные притоки, впадающие в р. Баддон на 10 км от устья. Там было выявлено 3 селевых вреза разного возраста (рисунок 1) [5].
----" . —/43* ' )
Рисунок 1 - Схема расположения селевых очагов в верховьях р. Баддон
Методы. Исследования селевых потоков могут осуществляться в виде расчетов или экспериментов, выбор зависит от характеристик самого селя, а также от возможностей исследования. Ко второму методу можно отнести эксперимент воссоздания селевого потока искусственным путем, который был организован Ю. Б. Виноградовым в 1972-1975 годах на территории Заилийского Алатау в верховьях реки Чемолган в 50 км от Алма-Аты. Бассейн реки Чемолган, вытянутый в узкой полосе с юга на север, граничит с бассейном реки Узун-Каргалы на западе и с Каскелен на востоке. Селевой очаг представлял собой грандиозный врез, рассекающий уступ древней ледниковой морены; его длина составляла 930 м, средняя ширина по верху - 95 м и средняя глубина -45 м (рисунок 2).
Рисунок 2 - Очаг селевого потока со спутникового снимка
В общей сложности было проведено 5 экспериментов, первый начался 27 августа 1972 года. Общие характеристики водного и селевого потоков представлены в таблицах 1, 2. Второй эксперимент на Чемолгане был осуществлен 22 августа 1973 года. Было произведено три попуска (см. таблицу 1) с трехминутным интервалом, из которых последний был с постоянным стоком и самый продолжительный.
Третий эксперимент был проведен 19 августа 1975 года, когда были произведены два попуска с начальным объемом воды в резервуаре 60 тыс. м3. Два мощных грязекаменных потока прошли друг за другом с 50-минутным интервалом. 8 ноября 1976 года состоялся 4 эксперимент. Из-за влияния погодных условий в резервуаре содержалось лишь 13,2 тыс. м3 воды [8]. Пятый эксперимент состоялся 9 сентября 1978 года. Селевой поток прошел линию измерений длиной 134 м со средней скоростью 4,3 м/с (см. таблицу 2).
Таблица 1 - Характеристика водного режима
Год эксперимента № попуска Время, мин Объем, тыс. м3 Максимальный расход, м3/с
1972 1 18,5 11,8 16,0
1973 1 2,5 1,7 16,2
2 10,0 7,3 15,8
3 9,0 5,3 12,1
4 222 24,9 2,1
1975 1 6 10,0 28,0
2 6 5,0 15,0
1976 1 - - 5,0
1978 1 - - 9,0
Таблица 2 - Характеристики селевого потока
Год эксперимента Объем, тыс. м3 Средняя плотность потока, кг/м3 Высота волны, м Средняя скорость, м/с Максимальный расход, м3/с
1972 41,8 2070 9,0 120
1973, попуск 1-3 63,3 2120 100
1973, попуск 4 72,8 1970 18
1975 72,0 2160 4,0 6,3 380
1976 18,0 2200 2,0 4,5 45
1978 13,0 2400 2,8 4,3 130
В результате проведения экспериментов была получена информация о физических процессах, происходящих при вовлечении массы горной породы в селевой поток. Это позволило создать математическую модель селевого процесса, названного транспортно-сдвиговым. Такая модель была разработана Ю. Б. Виноградовым для селевых потоков высокой плотности, возникающих в средней горной зоне (а1 > а > а2) в результате развития транспортно-сдвигового процесса. При создании этой модели были приняты следующие положения [2]:
1. Коэффициент неустойчивости ПСМ задавался как обратная величина известного в механике грунтов и инженерной геологии коэффициента устойчивости склонов массивов рыхлообломочных пород:
К = 1ва / ^ф . (1)
2. Элементарная потенциальная мощность потока (способность произвести работу на единице пути за единицу времени, Вт / м = кг-м/с3):
и = ё [ 0 р0 + (£ р0 + р) О ] 8ша . (2)
3. Показатель подвижности селевой массы:
Я2 = ехр {- [ 0,614 /( 1 +10 С )] ( О / 0 )} . (3)
С увеличением плотности селевой массы, а следовательно снижением подвижности потока, его размывающая способность падает, что и достигается введением коэффициента Я, который изменяется от 0, когда плотность достигает предела текучести, до 1 при у = р0 (водный поток). Допустим, что увеличение расхода твердого материала, вовлекаемого в зарождающийся селевой поток по мере его продвижения по тальвегу селевого очага, прямо пропорционально коэффициенту неустойчивости ПСМ К, элементарной мощности потока И и коэффициенту подвижности селевой массы Я2:
ШО / Ш1 = С2 К V Я2 , (4)
где 1 - расстояние по тальвегу селевого очага. Тогда общая форма рабочего дифференциального уравнения такова:
ШО/Ш = С2(1ва / 18ф)в 8та [0 р0 + (Ср0+р) О] ехр {-[0,614 / (1+Щ )] (О/0)]. (5)
В результате мы получаем достаточно сглаженный гидрограф селевого очага на выходе или же в зоне транзита. По экспериментальным данным проводились расчет расхода селевого потока и дальнейшее сравнение с натурными данными (таблица 3).
Таблица 3 - Сравнение результатов расходов, м3/с
Расход 1972 1973, попуск 1-3 1973, попуск 4 1975 1976 1978
Максимальный измеренный 120 100 18 380 45 130
Максимальный рассчитанный 118 109 18 241 43 81
Для расчета селей на выбранных объектах была использована модель неустановившегося движения воды, разработанная Т. А. Виноградовой и применяемая в настоящее время для расчетов наносоводных селей такими крупными компаниями, как ОАО «Севкавгипроводхоз». Эта модель основывается на строгих методах расчета, то есть на решении одномерной системы уравнений Сен-Венана. При расчетах неустановившегося движения воды чаще всего используют одномерную модель, так как даже при одномерной идеализации существует ряд проблем задания исходной информации. В основе модели лежат дифференциальные уравнения неустановившегося движения воды в открытых руслах при наличии бокового притока в следующем виде: уравнение динамического равновесия
т дh атЖ /ЗдУ VV qV
I = 4--=-V— +——+—
дх g дх g дt С R gа
уравнение неразрывности
да д Q
(6)
■ +
= q
(7)
д t дх
При решении уравнения Сен-Венана использовалась численная схема, разработанная в Институте гидродинамики СО АН СССР (ИГ). Уравнения неустановившегося движения берутся в форме законов сохранения:
1 Г5Q + 2v 5Q 1 + 1 - Г V1 2 5 Z
grn ^51 5х J IC 5х
5 Z
B — +
51
io +
1
5 Q
B
= q .
5 х
У h=const
rv А
C
Q Q I
к
(8)
(9)
д ж
Программа, составленная на основе упомянутой численной схемы, дает возможность расчета одного русла без разветвлений или же простейших схем русел, таких, как слияние двух русел или раздвоение одного. Также есть возможность учитывать боковой приток или отток сосредоточенный, или равномерно распределенный. Расчётные параметры для модели задаются на основе натурных данных. В качестве расчетных параметров принимаются длины расчетных участков, значения расчетных интервалов времени и шагов по длине, обобщенные морфометрические характеристики русла (аккумулирующие ёмкости, положение линии дна, принятое в расчете), характеристики гидравлических сопротивлений, схематизированные начальные и граничные условия и боковой приток или отток. Следует отметить, что состав и точность исходных данных зависят от специфики объекта, характера неустановившегося движения, принятого метода расчета, а также от поставленной задачи и необходимой точности ее решения.
Результаты. Расчет проводился для уточнения гидравлико-морфометрических характеристик паводка на участке р. Ардон и ее притока р. Баддон на основе предоставленных данных о прошедшем паводке в 2014 году. В процессе расчетов были рассмотрены следующие варианты, представленные в таблице 4.
По каждому варианту для каждого расчетного створа были получены гидрографы стока, отметки уровней воды по расчетным створам, средняя скорость течения, площадь поперечного сечения, ширина, модуль расхода, число Рейнольдса и число Фруда. В таблице 5 приведены расчетные величины максимальных расходов воды для рассмотренных вариантов прохождения паводка на р. Ардон.
Таблица 4 - Варианты, принятые в модели
№ варианта Р. Ардон Р. Баддон
1 0,5% 0,5% ливневый паводок
2 1% 1% ливневый паводок
3 0,5% 0,5% наносоводный сель
4 1% 1% наносоводный сель
Таблица 5 - Максимальные расходы при различных вариантах
№ створа Время наступления, часы с начала расчета Вариант 1. Qmax, м3/с Вариант 2. Qmax, м3/с Вариант 3. Qmax, м3/с Вариант 4. Qmax, м3/с
6 312 324,4 324,5 329,5 324,5
8 312 323,9 324,1 329,0 323,9
10 312 322,8 323,4 328,1 322,8
Необходимо отметить, в результате расчетов на створе №8 максимальная площадь поперечного сечения была получена по 4 варианту и равнялась 120 м2, а для створа № 6-116 м2, в то время как затопление территории происходит уже при площади поперечного сечения, равной 110 м2. Также при расчете 1 и 2 вариантов затопление территории отмечается только на участке 8.
Также был проведен расчет скорости и расхода селевого потока на Баддоне с использованием формул, рекомендованных селестоковым станциям и гидрографическим партиям, а именно с использованием формулы В. В. Голубцова для наносоводных потоков:
v= 4,5h0'67/ 0Д7,
(10)
где h - средняя глубина потока, м; i - продольный уклон русла на участке, и формулы И. И. Херхеулидзе, если селевая смесь не обладает вязкопластическими свойствами:
Vc = 4,83h 0,5(sina)°'25, (11)
где sin« - угол наклона селевого очага.
В связи с тем, что в обеих формулах используются лишь такие величины, как глубина потока и уклон, результаты существенно различаются (таблица 6).
905
904
903
м, 902
,а 901
т о 900
с .0 899
m 898
я а 897
н т 896
Q 895
^ о 894
с ю 893
С 892 891 890 889
895.77
0 12 13 20 23 25 28 32 41 43 47,5 48 48,9848,99 49 Расстояние от постоянного начала,м
Рисунок 3 -Поперечное сечение створа №6 (вариант 4)
896
895
894
S 893
P 892 о
У 891 £ 890 £ 889 f 888 § 887 8 886 ¡I 885 884 883 882
-—«1
\
\ [
-890 79
-
\ у
0 10 13 13 17 18 20 22 23 24 25 27 28 30 33 36 41 46 47 59 60 Расстояние от постоянного начала,м
Рисунок 4 - Поперечное сечение створа №8 (вариант 4) Таблица 6 - Сводная таблица результатов
Расчеты по Скорость, м/с Расход максимальный, м3/с
И. И. Херхеулидзе 4,6 197,3
В. В. Голубцову 6,4 279,2
Модели расчета неустановившегося движения воды 3,9 147,6
Кроме того, проводился расчет с изменением коэффициента шероховатости, так как это функционально зависимый параметр, вычислить который возможно только обратным путем. Коэффициент шероховатости для селевых потоков колеблется от 0,055 до 0,095. В нашем случае изначально коэффициент шероховатости задавался равным 0,08 для всех вариантов (таблица 7). Далее для 4 варианта проводился расчет при изменении данного коэффициента. Необходимо отметить, что минимальным значением коэффициента шероховатости, при котором модель могла производить расчеты, оказалось 0,075, максимальным же - 0,095.
Таблица 7 - Результаты расчетов при изменении коэффициента шероховатости
Коэффициент n Скорость на 5 створе, м/с Скорость на 6 створе, м/с
0,075 3,9 3,0
0,08 3,7 2,8
0,085 3,5 2,7
0,09 3,4 2,6
0,095 3,2 2,5
0,07-0,09 3,7 2,7
Также были получены изменения поперечного сечения на всех створах, но наибольший интерес представляют 6 створ (рисунок 5) после впадения Баддона и створ 8, в непосредственной близости от которого расположен пос. Мизур.
Максимальная площадь поперечного сечения равна 130 м2 при заданном коэффициенте шероховатости 0,095, в то время как затопление территории происходит уже при площади поперечного сечения 110 м2.
На створе 8 максимальное значение площади поперечного сечения составляет 139 м2 при заданном коэффициенте шероховатости 0,095.
<и о
X т
о.
ш
140,00 130,00 120,00 110,00 100,00 90,00 80,00 70,00 60,00 50,00 40,00 30,00 20,00 10,00 0,00
8147036925814703692581470369 7888999900011122223334445555 2222222233333333333333333333
п=0,075 п=0,085
п=0,07-0,09 п=0,09
Время,ч
п=0,095
критическое значение
Рисунок 5 - Совмещенный график изменения площадей поперечного сечения на створе 6 при разных значениях коэффициента шероховатости
<
150 140 130 120 110
"г 100
ш
X
е ч е
и
е
о
X
ч
е р
е
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
7 7
036925814703692581470369258 888899900011112223334444555 222222233333333333333333333
п=0,075 п=0,095
п=0,085 Время,ч п=0,07-0,09
п=0,09
критическое значение
Рисунок 6 - Совмещенный график изменения площадей поперечного сечения на створе 8 при разных значениях коэффициента шероховатости
При расчете селевого потока на руч. Чат-Баш 14.06.2005 г. максимальный расход, полученный по модели, составил 185 м3/с, в то время как подтопление отвалов горно-обогатительного комбината г. Тырныауза начиналось при расходах 167 м3/с.
Время,мин
Рисунок 7 - График изменения скорости на 4 створе
Помимо полученных данных по модели был также проведен расчет скорости селевого потока с использованием формул И. И. Херхеулидзе и В. В. Голубцова [7]. Как уже было отмечено, ранее результаты, полученные по 2 формулам, существенно различаются.
Таблица 8 - Сводная таблица результатов
Расчеты по Скорость, м/с Расход максимальный, м3/с
И. И. Херхеулидзе 4,4 116,0
В. В. Голубцову 5,5 146,8
Модели расчета неустановившегося движения воды 4,1 185,0
Кроме того, производился расчет с изменением коэффициента шероховатости. В первичных расчетах для руч. Чат-Баш коэффициент шероховатости задавался постоянным и равнялся 0,075. Далее было проведено моделирование селевого потока с изменением п от 0,08 до 0,095. В таблице 9 можно увидеть, как менялась максимальная скорость в зависимости от п.
Таблица 9 - Результаты расчетов при изменении коэффициента шероховатости
Коэффициент n Скорость на 5 створе, м/с Расход на 4 створе, м3/с
0,075 4,14 185,0
0,08 4,17 185,3
0,085 4,20 184,6
0,09 4,18 185,9
0,095 4,17 185,4
Наибольшая скорость (4,20 м/с) наблюдается при коэффициенте шероховатости 0,085, в то время как максимальный расход (185,9 м3/с) - при п = 0,09. Таким образом, подтопление отвалов горно-обогатительного комбината г. Тырныауза происходит при любом значении коэффициента шероховатости.
Заключение. В работе был проведен анализ существующих методов исследования селевых потоков, к ним относится уникальный Чемолганский эксперимент, проведенный в 1972-1978 годах
под руководством Ю. Б. Виноградова. Рассмотрена транспортно-сдвиговая модель формирования селей, разработанная Ю. Б. Виноградовым, которая ориентирована на потоки высокой плотности.
Рассматривались наносоводные селевые потоки на 2 объектах с использование модели неустановившегося движения воды, а именно на участке р. Ардон и для руч. Чат-Баш. Моделирование р. Ардон проводилось по данным 2014 года по инициативе ОАО «Севкавгипроводхоз» в целях защиты территории в долине р. Баддон для строящейся Зарамагской ГЭС-1. Расчет по гидродинамической модели увязывает данные расходов, уровней и гидравлических характеристик на всем протяжении прохождения селевого потока. В заданных нескольких сценариях исходные данные были уточнены, так как число Фруда, которое отражает меру кинетичности, было превышено. Моделирование проводилось для 4 вариантов расчета ливневых паводков и наносоводных селей различной обеспеченности с изменением коэффициента шероховатости (от 0,075 до 0,095). В ходе расчетов были получены значения скоростей и расходов воды, когда начинается подтопление территории. Кроме того, проводилось сравнение результатов, полученных по модели с аналитическими формулам И. И. Херхеулидзе и В. В. Голубцова. Так как данные формулы учитывают лишь глубину и уклон потока, полученные значения скоростей селевого потока существенно различались.
На руч. Чат-Баш расчеты проводились по инициативе ОАО «Севкавгипроводхоз» для защиты г. Тырныауза. Также была проведена увязка гидравлико-морфометрических характеристик, расходов, уровней. В результате были получены значения основных характеристик селя, таких, как скорость, уровень и расход. Производились эксперименты с изменением коэффициента шероховатости (0,075-0,095). Подтопление отвалов горно-обогатительного комбината г. Тырныауза начиналось при расходе 167 м3/с, по расчетам модели минимальный расход составил 175,8 м3/с при n = 0,075, наибольший расход 185,9 м3/с получился при n = 0,09. Амплитуда колебания скорости, полученной по аналитическим формулам и по модели на руч. Чат-Баш, составила 1,4. Несмотря на то, что модель неустановившегося движения воды не учитывает гранулометрический состав и плотность селевого потока, она является увязанной системой и дает правдоподобные результаты. Для более корректных и обоснованных расчетов необходимо наличие большего количества гидрологических постов и селевых станций для непосредственного наблюдения селевых потоков.
Таким образом, в работе проанализированы методы расчета транспортно-сдвигового процесса, а также промоделированы селевые потоки при различных гидравлико-морфометрических условиях. Полученные данные будут использоваться ОАО «Севкавгипроводхоз» для оценки затопления пос. Мизур и отвалов горно-обогатительного комбината г. Тырныауза.
ЛИТЕРАТУРА
[1] Виноградов Ю.Б. Транспортный и транспортно-сдвиговый селевые процессы.
[2] Виноградова Т. А., Виноградов Ю.Б. Моделирование опасных гидрологических явлений.
[3] Виноградова Т.А., Никифоровская В.С. О математическом моделировании формирования процессов тепломас-сопереноса в речных и озерно-речных системах // Тр. IV Всесоюз. науч. конф. "Фундаментальные проблемы воды и водных ресурсов". - М., 2015. - С. 102-106.
[4] Защита г. Тырныауза КБР от затопления р. Баксан в условиях селевой опасности р. Камык-Су под руководством Э. В. Запорожченко и А. М. Падмя. - Пятигорск, 2005. - 90 с.
[5] Инженерно-гидрологические изыскания по р. Баддон и моделирование прохождения наносоводных паводков на сопряжении рек Баддон - Ардон для разработки рабочей документации по объекту: Защита территории в долине р. Баддон (Зарамагская ГЭС-1). - 2012. - 88 с.
[6] Ресурсы поверхностных вод СССР: Гидрологическая изученность. Т. 8. Северный Кавказ / Под ред. Д. Д. Мор-духай-Болтовского. - Л.: Гидрометеоиздат, 1964. - 309 с.
[7] РД 52.30.238-90 Руководство по селестоковым станциям и гидрографическим партиям. - Вып. 1: Организация и проведение работ по изучению селей.
[8] Vinogradova Т.А. , Vinogradov A. Yu. The Experimental Debris Flows in the Chemolgan River Basin.
REFERENCES
[1] Vinogradov Yu.B. Transport and transport-shear debris flow processes (in Rus.).
[2] Vinogradova T.A., Vinogradov Yu.B. Modelling of hydrological hazards (in Rus.).
[3] Vinogradova T.A., Nikiforovskaya V.S. About mathematical modelling of forming processes of heat and mass transfer in river and lake-river systems // Tr. IV all-Union. scientific. conf. "Fundamental problems of water and water resources:. M., 2015. P. 102-106 (in Rus.).
[4] The defence of the city of Tyrnyauz of the CBD from flooding by the river Baksan in terms of mudflow hazard R. Kamak-su under the leadership of E. V. Zaporozhchenko, and A. M. Padma. Pyatigorsk, 2005. 90 p. (in Rus.).
[5] Engineering hydrological survey by R. Bagdon and modelling the passage of flood nanobody on pairing rivers Baddon -Ardon to develop the working documentation for the project: Protection of the territory in the valley of river Baddon (Zaramag HPS-1). 2012. 88 p. (in Rus.).
[6] Surface water Resources of the USSR: a Hydrological study. Vol. 8. North Caucasus / Ed. by D. D. Morduhai-Bol-tovskogo. L.: Gidrometeoizdat, 1964. 309 p. (in Rus.).
[7] RD 52.30.238-90 Manual mudflow stations and hydrographic parties. Issue 1: The organization and carrying out of works for the study of debris flows (in Rus.).
[8] Vinogradova T.A. , Vinogradov A. Yu. The Experimental Debris Flows in the Chemolgan River Basin.
Т. А. Виноградова1, В. А. Куровская2
1Г.г.к., "Кдольщ гидрологиясы" кафедрасыньщ доценл (СПб¥У, Санкт-Петербург, Ресей) 2Студент (СПб¥У, Санкт-Петербург, Ресей)
СЕЛДЩ ЦАЛЫПТАСУЫНДАГЫ ТАСЫМАЛДАУ-ЖЫЛЖЫТУ ЭРЕКЕТТЕРШЩ ЕСЕБ1
Аннотация. Селдж агындар - езшщ масштабы мен салдарлары аркылы кершю табатын табигаттъщ аптты к^былысы. 1990 жылдан 2013 жылга дешн селдiк агындар мен су басулардыц барлыны 1420 тетенше жагдайлары тiркелген, б^л барлык теменше жагдайлардын 30 пайызын к¥райды. Ж^мыста су козгалысы орнатылмаган моделдердi пайдаланумен 2 нысандагы селдiк агындар карастырылады, олар Ардон езенi мен Чат-Баш б^лактарыныц аймактары. Нэтижесiнде 2 нысаннан да селдiн негiзгi ерекшелжтер^ жылдамдыFы, денгейi жэне шыFыны туралы мэлiметтер алынды. Сонымен катар, есептеулер кезiнде судын жылдамдыFы мен шыFыныныц маFынасы аныкталды.
ТYЙiн сездер: селдер, тасымалдау-жылжыту к¥былыстары, моделдеу, селдiн ерекшелжтер^
T. A. Vinogradova1, V. A. Kurovskaia2
1Candidate of geographical sciences, associate professor of chair of Land Hydrology (St. Petersburg State University, St. Petersburg, Russia) 2Student (St. Petersburg State University, St. Petersburg, Russia)
CALCULATIONS OF TRANSPORTS AND SHIFT FORMATION PROCESSES OF MUDFLOWS
Abstract. Debris flows are catastrophic phenomenon of nature, is striking in its scope and consequences. Just from 1990 to 2013 were recorded 1420 emergencies related to mudflows and floods, accounting for 30 percent of the total number of emergencies. In this paper considered the debris flows on 2 objects with the use of a model of the unsteady movement of water, and it is at the site of the river Ardon and stream Chat-Bash. As a result, the 2 objects were the basic characteristics of debris flow, such as velocity, level and flow. In addition, in the calculations was computed values of the velocities and water flow, which starts the flooding.
Keywords: mudflows, transport-shear processes, modeling, the characteristics of the debris flow.
