CC BY
35РАСЧЕТ СТАЛЬНОГО ПРОФИЛИРОВАННОГО НАСТИЛА НА СТАДИИ БЕТОНИРОВАНИЯ ПЛИТЫ Кудряшова Л.С.
Кудряшова Любовь Сергеевна - магистрант, кафедра инженерной геологии, оснований и фундаментов, факультет промышленного и гражданского строительства, Самарский государственный технический университет, г. Самара
Аннотация: в статье приведен расчет монолитного ж/б перекрытия по несъёмной
опалубке с опиранием плиты на балку в одном уровне.
Ключевые слова: ж/б перекрытие, расчет, профилированный настил.
Расчет монолитного ж/б перекрытия по несъёмной опалубке с опиранием плиты на балку в одном уровне производился для наземной многоуровневой автостоянки открытого типа со стальным каркасом. Проект автостоянки был разработан в рамках международного конкурса студенческих проектов Steel2Real 2017.
На стадии бетонирования плиты стальной профилированный настил выполняет функцию опалубки и являются несущей конструкцией, работающей на поперечный изгиб [1].
Примем профилированный лист НС35-1000-0,8 сталь С245 по ГОСТ 24045-94. Нормативная нагрузка цЬ от собственного веса свежеуложенной бетонной смеси определяется по формуле: цЬ=у(/+Ь)=2500<0Д45+0,0175)=406,25 кг/ м2 Где у - удельный вес бетонной смеси; / - толщина бетона над верхними полками настила; Ь - приведенная толщина бетона в пределах высоты сечения настила к Ь=Ь+Ь'25п^й п = 70+1302x200 -35=17,5мм
Рис. 1. Профилированный настил типа HС высотой 35 мм
На стадии бетонирования плиты прочность стального профилированного настила в надопорных и пролетных сечениях проверяют по формуле: М^упШтт< Яу
Где М - изгибающий момент от расчетных нагрузок
Штт - минимальный расчетный момент сопротивления профиля настила по государственным стандартам и техническим условиям на профилированные листы.
Для уменьшения пролетного и опорного моментов предусмотрены стойки в пролетах. Принимаем 3 стойки в пролет 5,4 м, так чтобы разбить его на 4 равных части по 1,35 м.
Рис. 2. Эпюра моментов от расчетных нагрузок без стоек (кг*м)
Рис. 3. Эпюра моментов от расчетных нагрузок со стойками (т*м)
Над опорой: 15000/11,44 < Ry; 1312 кг/см2 < 2400 кг/см2 В пролете: 12000/11,4 < Ry; 1050 кг/см2 < 2400 кг/ см2
Проверка устойчивости стенок трапециевидных гофров настила при укладке бетонной смеси проверяется по формуле:
Q > 0,5•k^qр•^Snym1=0,5•1,218•0,082•135•20•1,25=168,54 кг
Где Q - поперечная критическая сила на одну стенку гофра, соответствующая потере ее местной устойчивости;
к1- коэффициент, зависящий от величины опорной реакции, определяемый в зависимости от схемы раскладки настила на опоры: к1=1,218 для настила с числом пролетов пять и более;
qp - расчетная равномерно распределенная нагрузка на настил; Sn- шаг гофров настила;
уМ1- коэффициент условия работы стенок гофров настила: уМ1=1,25 - для настила на промежуточной опоре.
Поперечная критическая сила на промежуточной опоре неразрезного настила, соответствующая потере местной устойчивости одной из стенок его гофра, определяется по формуле [2]:
Q=a•tн2•^Ryn•Est•(1-O,1•^rntn)•(O,5+^O,O2•latn)•(2,4+(09O)2) где а = 0,15 - коэффициент для промежуточных опор; tn- толщина стенки настила; Ryn - предел текучести стали; Est - модуль упругости стали; rn - радиус сгиба в гофрах; la- расчетная ширина опоры настила; 0 - угол наклона стенки гофра в градусах.
Q=045-0,0064-V2400-2,06-106-(1-0,1-V0,50,08)-(0,5+V0,02-1000,07)-(2,4+(5690)2)=83 6,3 кг
836,3 кг>168,54 кг Условие выполняется.
Прогиб профилированного настила не должен превышать 1/200 пролета: fn=k2^qndAEstIn,x < 1200-1
где fn - максимальный прогиб настила от нормативных нагрузок; к2 = 0,00088 для настила с числом пролетов три и более; qn - нормативная равномерно-распределенная нагрузка на настил; In,x - момент инерции сечения профиля на 1 м ширины настила. fn=0,00088-0,0665-13542,06-106-20,25<1200-135 0,53 см<0,675 см Условие выполняется.
Список литературы
1. Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузов / Е.И. Беленя [и др.]; под ред. Е.И. Беленя. 6 изд., перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1986. 560 с.
2. Рекомендации по проектированию монолитных железобетонных перекрытий со стальным профилированным настилом / НИИЖБ, ЦНИИ Промзданий. М., 2007. 43 с.
АНАЛИЗ ЗАВИСИМОСТИ ВНЕШНИХ ДАВЛЕНИИ ОТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ОБСАДНОЙ ТРУБЫ
Кудряшова Л.С.
Кудряшова Любовь Сергеевна - магистрант, кафедра инженерной геологии, оснований и фундаментов, факультет промышленного и гражданского строительства, Самарский государственный технический университет, г. Самара
Аннотация: обсадные трубы широко используют для защиты стенок скважины от обрушения при изготовлении буронабивных свай. В статье проанализированы зависимости внешних давлений от геометрических параметров обсадной трубы. Ключевые слова: скважина, давление, обсадная колонна.
Обсадные трубы широко используют для защиты стенок скважины от обрушения при изготовлении буронабивных свай. Надежность работы обсадных труб является одним из необходимых условий, обеспечивающих возможность углубления скважин до проектных отметок и их эксплуатацию.
Расчет обсадной трубы - это комплекс процедур, направленных на установление габаритов, особенностей конструкции и других факторов, которые могут влиять на качество скважины, продуктивность и эффективность эксплуатации. Готовая конструкция должна полностью соответствовать нормам ГОСТ и правилам техники безопасности [1].
Так как на стройке между процессом бурения и бетонирования скважины может возникнуть временной промежуток, важно быть уверенным, что за это время стенки скважины сохранят свою целостность. Поэтому важно быть уверенным в прочности и надежности обсадных труб. Расчет стенок трубы на смятие показывает предельную сминающую нагрузку, которую выдержат стенки трубы при действии боковых напряжений от грунтовой толщи.
Критическое давление - это давление, при котором напряжения в теле трубы достигают предела текучести и при повышении которого наступит смятие трубы от наружного давления.
Расчет на предельную сминающую нагрузку можно выполнить по формуле Саркисова [2].
(1)
Где Кт1П = 5тт/Он; (2) 5тт = 0,8755н. Кс = 5с/ Бн ; (3)
50 = 0,9055н.
Р0 = Кс/ Ктт/ (4)
32
