CC BY
41
4. Коробейников А.Г., Гатчин Ю.А. Математические основы криптологии. - Санкт-Петербург, 2004. - 106 с.
5. Коробейников А.Г., Кутузов И.М. Алгоритм обфускации // Кибернетика и программирование. 2013. № 3. С. 1-8.
6. Коробейников А.Г., Кутузов И.М., Колесников П.Ю. Анализ методов обфускации // Кибернетика и программирование. 2012. № 1. С. 31-37.
Зулпуев А.М., Асанова С.А.
РАСЧЕТ СБОРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ ПЕРЕКРЫТИЙ ОПЕРТЫХ ПО КОНТУРУ В МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ ПО МЕТОДУ ПРЕДЕЛЬНОГО РАВНОВЕСИЯ
Баткенский государственный университет
Ключевая слова: несущая способность; метод предельного равновесия; плит перекрытий опертых по контуру; механизм разрушения; схема излома.
Аннотация: В данной статье рассмотрены следующие вопросы: расчет на несущую способность по методу предельного равновесия сборных железобетонных плит перекрытий опертых по контуру многоэтажных зданий; установление механизма их разрушения от воздействия внешних нагрузок.
Key words: carrying ability; method of maximum balance; slabs of the recoverings based on the contour; mechanism of destroying; scheme of the break.
Abstract: This article deals the following questions calculation of the carrying ability by the method of maximum balance of the combined Ferro concrete slabs of recovering based on the contour of the multy - storeyed buildings; finding the mechanism of their destroying because of the influence of outer loadings.
На сегодняшней день при определении несущей способности сборных железобетонных плит перекрытий опертых по контуру многоэтажных зданий, методом предельного равновесия, является установление механизм возможные схема излома.
Проведенные анализы схемы закрепления на опорах сборных железобетонных плит перекрытий опертых по контуру, построенных и проектируемых многоэтажных зданий, их расчеты и экспериментальные исследования, позволили отметить следующий подход к определению механизмов возможные схема излома сборных
железобетонных плит перекрытий опертых по контуру при воздействии внешних нагрузок [1-3]:
- сборные железобетонные плит перекрытий опертых по контуру разбиваются на участки с максимальными размерами при условии отсутствия опор внутри элемента, контур таких участков образуется отрицательными линиями излома;
- определенный каждый участок рассматривается как отдельная плита с соответствующими условиями опирание по контуру;
- из всех допустимых схем разрушения рассматриваемых участков, за реальную принимается тот участок угла излома, который отвечает наименьшей интенсивности разрушающей нагрузки.
В некоторых случаев механизм возможных схем излома бесспорны, а других случаях достаточно принять к сравнению несколько возможные схема излома.
Основными разновидностями механизм возможных схем излома участков сборных железобетонных плит перекрытий опертых по контуру являются [4-6]:
- механизм возможных схем излома «конверт», возникающий на участках, рассматриваемых как пластины, опертые по четырем сторонам или размерами на комнату;
- механизм возможных схем излома неполного «конверта», возникающий на местах, анализируемых как пластины, опертые по трем сторонам и свободной четвертой сторона;
- балочный механизм возможных схем излома, возникающий на участках, сведенных к пластинам, опертым по двум противоположным сторонам и на консолях;
- механизмы возможных схем излома участков трапецеидальной конфигурации в плане;
- механизмы возможных схем излома участков полигональной формы.
Полагая что, определение несущей способности сборных железобетонных плит перекрытий опертых по контуру методом предельного равновесия сводится к решению расчетных формул для всех видов механизмов возможные схема излома участков с учетом специфик их опорных условий и конфигурации в плане.
Для предельной нагрузки соответствующие выражения, при различных механизма возможные схема излома участков, определяли из условия равенство нулю работы всех сил системы на виртуальных перемещениях.
Для оценки сборных железобетонных плит перекрытий, работающей в двух направлениях, был принят метод предельного
равновесия. В стадии предельного равновесия сборных железобетонных плит перекрытий опертых по контуру под нагрузкой провисает, ее плоская поверхность может рассматриваться как усеченная пирамида с высотой, равной максимальному прогибу плиты.
Для наших случаев сборных железобетонных плит перекрытий опертых по контуру был принят механизм возможных схем излома, показанный на рис. 1.
Л6 + AQ = Ат (1)
где: Ав- работа равномерно распределенной нагрузки g от собственного веса плиты, приложенной в пределах фигуры возможные схема излома;
AQ - работа сосредоточенных сил Р;
Ат - работа изгибающих моментов т по линиям пластических деформаций.
Работа внешних сил:
Ag + Ар = V + (2)
где: V- объем усеченной пирамиды продавливания, с основаниями £у-[£х/2 - (£/^а)/3] и высотой f, равной прогибу под нагрузкой р.
В нашем случае:
V = £€у- [1х/2 - (€/<^а)/3] (3)
Возможные схема излома сборных железобетонных плит перекрытий опертых по контуру при других схемах закрепления опора и от воздействия внешней нагрузки может быть принята на основе широких опытов над железобетонными плитами, работающими в двух направлениях, с гибкой арматурой.
Работа внутренних сил может быть выражена так:
Ар = 1у^[1х/2 - (1у^а)/3]^ (4)
Ат = 4-ту-^2а-0ёа + ctga) + 4•mх•sin2a•(tga + ^а) +
+ 2^(ту/1у)^(1х - (5)
где: ту - погонный изгибающий момент в направлении короткого пролета;
тх - погонный положительный изгибающий момент в направлении длинного пролета.
Изгибающий момент ту и тх вычисляется как для балочных плит по современной методике.
Несущая способность сборных железобетонных плит перекрытий опертых по контуру при условии f = 1 определяется из формул (1) и (2):
Q = Ат - V (6)
В выражениях для Ат и V содержатся геометрические параметры, которые могут быть выражены через уголь а (рис. 1).
Несущая способность сборных железобетонных плит перекрытий опертых по контуру определяется из условия равенства работ внешних и внутренних сил
Q = [4-ту-(^а + ctgа)•(cos2а + 1,79^т2а) + + 2-(ту/£у)-(£х - 1/^а)И«/(«х/2) - (£/^а)/3] (7)
Определение минимальное значения несущую способность Q по формуле (7) находим при таком угле а и а также при вычислении несущую способность Q по формуле (7) принимаем ту =1 и тх = 1,79-ту. Определив угол а и подставив в формулу (7), можно определять искомую несущую способность Q.
Рисунок 1 - Расчет сборных железобетонных плит перекрытий опертых по контуру
В нашем случае при угла а = 52,5о получили из графика (Р - а) минимальная несущая способность р (рис. 2).
Рисунок 2 - График «р - а» для определения минимальную несущую способность рт 1 п при угла а = 52,5о, (МСД и МПР).
Согласно расчетов минимальная несущая способность р, практически совпадает с результатами метода предельного равновесия и метода сосредоточенных деформаций.
При этом расхождения составляет в пределах от 0,3 до 0,8 %.
Из этого следует что, проведенные алгоритмы расчета по методу предельного равновесия и метода сосредоточенных деформаций близки между собой.
Выводы:
1. Расчет несущей способности сборных железобетонных плит перекрытий опертых по контуру методом предельного равновесия сводится к выводы расчетных формул для всех разновидностей механизмов возможные схема излома участков с учетом особенностей их опорных условий и формы в плане.
2. Возможные схема излома сборных железобетонных плит перекрытий опертых по контуру, при других схемах закрепления опора и от воздействия внешней нагрузки может быть принята на основе обширных опытов над железобетонными плитами, работающими в двух направлениях, с гибкой арматурой.
3. В стадии предельного равновесия сборных железобетонных плит перекрытий опертых по контуру под нагрузкой провисает, ее плоская
поверхность может рассматриваться как усеченная пирамида с высотой, равной максимальному прогибу плиты. Согласно расчетов минимальная несущая способность р, практически совпадает с результатами метода предельного равновесия и метода сосредоточенных деформаций.
При этом расхождения составляет в пределах от 0,3 до 0,8 %.
Список литературы
1. Абрамов Г.В., Арапов Д.В., Денисенко В.В. Моделирование систем управления на основе сетей ethemet с протоколами реального времени // В сборнике: Материалы ХЬУШ отчетной научной конференции за 2009 год в 3 частях. Федеральное агентство по образованию, ГОУВПО Воронежская государственная технологическая академия. Воронеж, 2010. С. 92.
2. Абрамов Г.В., Арапов Д.В., Денисенко В.В. Исследование переходных процессов в сети ethemet с конкурирующим методом доступа // В сборнике: Материалы ХЫХ отчетной научной конференции за 2010 год в 3-х частях. Воронежская государственная технологическая академия. Воронеж, 2011. С. 121.
3. Акжолов М.Ж., Алабужев П.М., Алиев А.В., Артищева Л.М., Бойко Л.Г., Горский Н.Л., Гришин Ю.А., Давыдова И.М., Егоров М.Ю., Еникеев И.Х., Кельберг В.М., Комочков В.А., Кондрашев В.В., Косовцев П.И., Котельников В.А., Котин А.Е., Круглов М.Г., Липанов А.М., Макаров В.И., Маслова О.Г. и др. Исследование актуальных проблем механики и машиностроения // Численное исследование актуальных проблем машиностроения и механики сплошных и сыпучих сред методом крупных частиц / Москва, 1995. Том 5 Механика. Экология.
4. Еникеев И.Х. Разработка газодинамических методов расчета сепарации дисперсных частиц в пылеуловителях вихревого и инерционного типа // Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук. - Москва, 1993. - 31 с.
5. Еникеев И.Х. Численное исследование обтекания затупленных тел потоком газовзвеси // Диссертация на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук. - Москва, 1984. - 116 с.
6. Еникеев И.Х. Расчет дозвуковых газодисперсных потоков в криволинейных каналах методом крупных частиц // Теоретические основы химической технологии. 2006. Т. 40. № 1. С. 85-94.
