CC BY
95УДК 502/504 : 626.3 : 627.86 DOI 10.35688/2413-8452-2020-01-003
Расчет пропускной способности и устойчивости каналов
Поступила 10.01.2020 г. / Принята к публикации 03.04.2020 г.
© Михневич Элуарл Иванович
Белорусский национальный технический университет, г. Минск, Беларусь
Аннотация. Расчет пропускной способности русла при заданном расчетном расходе состоит в определении размеров (или одного из них при другом заданном) поперечного сечения. Такой расчет производится путем подбора, для чего чаще всего используют очень трудоемкий графоаналитический способ. Для решения таких задач автором разработана менее трудоемкая методика, при использовании которой параметры русла можно определять непосредственно (без подбора) по формулам. На основе совместного решения уравнения неразрывности потока, формул для определения площади трапецеидального сечения русла и соотношения между его шириной по дну и глубиной получена формула для глубины канала гидравлически наивыгоднейшего профиля. При выводе аналитических зависимостей для определения параметров канала при одном заданном размере поперечного сечения использована расчетная модель, в которой за эталон принято живое сечение, обеспечивающее наибольшую пропускную способность русла с наивыгоднейшим гидравлическим радиусом. Для разработки формул допускаемых скоростей в качестве расчетной принята детерминистическая модель равновесия, в которой объектом воздействия является элемент грунта в его верхнем слое. Сопротивление грунта размыву выражено показателем прочности грунта, учитывающим все его основные физические и физико-механические характеристики. Значения допускаемых скоростей по предлагаемым формулам показали хорошее совпадение с опытными данными. Получены зависимости для определения диаметра частиц крупнозернистой пригрузки дна и откосов. Существующие формулы для определения транспортирующей способности потока и, соответственно, незаиляющей скорости, дают результаты, значительно отличающиеся от натурных данных. В этих формулах не учитываются коэффициент неоднородности взвешенных наносов и характер сопротивления при осаждении частиц различной крупности. Нами получены формулы, учитывающие эти факторы и дающие удовлетворительное совпадение с данными натурных наблюдений.
Ключевые слова. Гидротехнические сооружения, пропускная способность канала,
гидравлически наивыгоднейший профиль, устойчивость русла, допускаемые скорости, транспортирующая способность потока.
The calculation of the capacity and stability of the channels
Received on January 10, 2020 / Accepted on April 04, 2020
© Mihnevich Eduard Ivanovich
Belarusian National Technical University Minsk, Belarus
Abstract. The calculation of the channel capacity for a given estimated flow consists in determining the dimensions (or one of them for another given) cross-section. Such a calculation is carried out by selection, for which most often they use a very laborious graph-analytical method. To solve such problems, the author has developed a less laborious technique, using which the channel parameters can be determined directly (without selection) using formulas. Based on a joint solution of the flow continuity equation, formulas for determining the area of the trapezoidal section of the channel and the relationship between its bottom width and depth, a formula is obtained for the channel depth of a hydraulically most advantageous profile. When deriving analytical dependencies, to determine the channel parameters for one given cross-sectional size, a calculation model was used, in which the living cross-section was taken as the standard, providing the highest channel capacity at a given size, with the most advantageous hydraulic radius determined by a special formula. To develop the formulas of permissible speeds, the deterministic equilibrium model in which the object of influence is the soil element in its upper layer is adopted as the calculated one. The soil resistance to erosion is expressed as an indicator of soil strength, taking into account all its basic physical and physico-mechanical characteristics. Values of permissible speeds according to the proposed formulas showed good agreement with the experimental data. Dependences are obtained for determining the particle diameter of coarse-grained bottom loading and slopes. Existing formulas for determining the transporting capacity of the flow and, accordingly, non-silting speed, give results that differ significantly from field data. These formulas do not take into account
the inhomogeneity coefficient of suspended sediment and the nature of the resistance during the deposition of particles of various sizes. We have obtained formulas that take these factors into account and give a satisfactory agreement with field observations.
Keywords. Hydraulic structures, channel capacity, hydraulically most advantageous profile, channel stability, permissible speeds, transporting capacity of the flow.
Введение. Каналы, как искусственные водоводы, применяются в различных отраслях строительства и водного хозяйства: мелиорации, гидроэнергетике, водоснабжении, судоходстве и др. Только на территории Беларуси протяженность мелиоративных каналов составляет 155 тыс. км. Примером открытого водовода системы водоснабжения является канал, подающий воду из Вилейско-го водохранилища в водную систему Минска [1]. Длина канала 62,5 км, глубина 3 м, ширина по верху 24 м, максимальный расчетный расход 22 м3/с. Для обеспечения пропускной способности и надежной работы каналов, их русла должны быть устойчивы к размыву русловым потоком. Поэтому является актуальным разработка методики их гидравлического расчета.
Целью исследования является совершенствование методов расчета пропускной способности и устойчивости каналов для обеспечения их надежной работы и пропуска заданных расчетных расходов. Для достижения этой цели проанализированы существующие способы расчета пропускной способности каналов и разработана новая более удобная методика для практических расчетов; дана оценка существующих формул для определения допускаемых на размыв скоростей течения воды и предложены более точные формулы для расчета; проведено сравнение опытных данных со значениями, полученными по формулам.
Материалы и методы исследования. Для разработки новой методики расчета пропускной способности каналов применен метод теоретического анализа уравнений русловой гидравлики. На основе совместного решения уравнения неразрывности потока, формул А. Шези для средней скорости потока и Н.Н. Павловского для скоростного коэффициента, формул для определения площади трапецеидального сечения русла и соотношения между шириной по дну и глубиной получена формула для определения глубины канала гидравли-
чески наивыгоднейшего поперечного сечения. Для определения параметров канала при одном заданном размере поперечного сечения непосредственно по аналитическим зависимостям (без подбора) использована расчетная модель, в которой за эталон принято живое сечение, обеспечивающее наибольшую пропускную способность русла с наивыгоднейшим гидравлическим радиусом, определяемым по соответствующей зависимости.
Для разработки формул допускаемых на размыв скоростей построена расчетная детерминистическая модель равновесия, в которой в качестве объекта воздействия принят элемент грунта в его верхнем слое. Сдвиг элемента или отрыв от него отдельных зерен возможны только в результате преодоления сопротивления грунта, которое выражается показателем прочности грунта учитывающем все его основные физические и физико-механические характеристики, в том числе плотность частиц р8, пористость ге8, коэффициент внутреннего трения f, удельное структурное сцепление Ср.
Многолетний опыт эксплуатации открытых водотоков показывает, что со временем их русла заиляются наносными отложениями, и тем самым снижается их пропускная способность, нарушается нормальная эксплуатация каналов. Поэтому является также важным разработка более точной методики определения транспортирующей способности потока и незаиляющей скорости, так как от этого зависят сроки эксплуатации открытых каналов и гарантированная подача и отведение воды в различных отраслях экономики.
При гидравлическом расчете каналов движение жидкости в русле принимается обычно равномерным. Уравнение расхода Q при равномерном движении жидкости в открытом русле с уклоном Ь имеет вид [2, 3, 4]:
( = с С//Ш = с д, (1)
где средняя скорость течения воды д, м/с, определяется по формуле Шези:
д = С /Ш, (2)
где С - скоростной коэффициент, м°>5/с, определяемый обычно по формуле Н.Н. Павловского:
(3)
С = 1 Ry; n
n - коэффициент шероховатости русла; R - гидравлический радиус, м, равный:
R= а/%; (4)
ш - площадь живого сечения потока, м2; % -смоченный периметр, м; y - показатель степени, значение которого с достаточной степенью точности может быть определено по упрощенным формулам Н.Н.Павловского: у= 1,5 yh при R < 1 м;
у= 1,3 yh при R > 1м. (5)
Для земляных русел с гидравлическим радиусом R = 0,5...3 м значение y может быть принято приближенно y = 0,2 [2, 4].
Используемая в расчетах расходная характеристика (модуль расхода) К определяется по уравнению: К = а Сл/R, (6)
а для заданного расхода определяется по формуле
К = Q . (7)
Vi
Задачи, решаемые при расчете пропускной способности русла, можно подразделить на два основных типа: 1 тип — задачи, в которых требуется определить расход воды, пропускаемый руслом с заданными размерами и уклоном; 2 тип — задачи, когда при заданном расчетном расходе и уклоне русла необходимо определить размеры (или один из них при другом заданном) поперечного сечения, способного пропускать максимальный заданный расход. При проектировании нового русла решают задачи 2-го типа.
Задачи 1 -го типа решаются непосредственно по приведенной выше формуле (1). Задачи 2-го типа - путем подбора, для чего чаще всего используют графоаналитический способ [4, 5, 6], по которому сравнивают текущие модули расхода по (6) с модулем заданного расхода по (7), задаваясь рядом значений искомого размера, и вычисляют при каждом из этих значений все гидравлические элементы русла. Затем строят график b = f(K) или h = f(K), по которому находят искомый размер русла при K = Kq, Такие расчеты являются весьма трудоемкими. Иногда используют табличный способ И.И. Агроскина с определением вспомогательных функций (при показателе степени y = 0,2) и применением интерполяции [2].
Для решения практических задач 2-го типа автором разработана более удобная и менее трудоемкая методика, при использовании которой параметры русла можно определять непосредственно (без подбора) по формулам.
Расчет пропускной способности канала гидравлически наивыгоднейшего профиля. В водохозяйственном строительстве наиболее распространенной формой поперечного сечения каналов является трапецеидальная, как наиболее удобная для производства работ (рисунок 1). Поэтому такая форма сечения принята при разработке методики расчета пропускной способности русел.
Рис. 1. Трапецеидальная форма поперечного сечения русла: Н - глубина русла, м; Ь, В - ширина русла соответственно по дну и по уровню воды, м; т = ctga= а /Н - коэффициент заложения откосов.
Используя принятые обозначения, можно записать следующие выражения для основных гидравлических элементов русла:
площадь живого сечения: ю = (Ь + тН)Н = ЬсрН, (8)
где Ьср - ширина трапеции по средней линии: Ьср = Ь + тН; (9)
то - характеристика откоса:
m(.=2*J\+m2 — m ;
смоченный периметр %: X=b +2h^J1+m 2 =bcp+h ■ m0 ;
гидравлический радиус R:
R= ™
bcp h
X b+2h4\
(10)
(11)
(12)
+m
Если глубина и ширина канала не ограничиваются какими-либо условиями, то проектируют поперечное сечение русла гидравлически наивыгоднейшего
профиля, который характеризуется максимально возможной средней скоростью и, а, следовательно, минимальной площадью живого сечения ю. Для трапецеидального сечения такой профиль характеризуется соотношением ргн. между шириной по дну Ь и глубиной Ъ:
вгн=(р/И)гм=2{^ 1+т2 - т). (13)
Гидравлический радиус таких русел Я=0,5Ъ.
Для канала гидравлически наивыгоднейшего профиля можно получить формулу, позволяющую непосредственно определять глубину русла. Уравнение (1) для равномерного движения воды запишем с учетом формул (3), (8) и (13) в следующем виде: 1
( = с С/Ш = ш-( 0 . 5 К) у ( 0 . 5 К 0 0 ■ 5 =
п
= К 2(&. н. + т)-0. 5 у Ку 0 . 5 005 К0 ■ 5£0 ■ 5,
+т ) ¿°.5Й 2.5+
(14)
откуда
( п = °.5У+°'5 ( рг
Из уравнения (14), после преобразования, получим расчетную формулу для определения глубины канала Ъ наи выгоднейшего профиля: (д„)1/(2,5+у)
к =
И-
0,5+у •
0,52'5+У(/Зг.н+т)1/(2'5+У)(0'5/(2'5-|-У) При значении у = 0,2:
(15)
1,2
(
<2л
\
V т у
или
И-
1,2
V т0 у
(16)
где т0 - характеристика откоса, определяемая по формуле (1°).
Гидравлический расчет канала при одном заданном размере поперечного сечения. При проектировании каналов чаще всего назначается глубина русла ^ исходя из требований сопряжения открытых водотоков в вертикальной плоскости и топографических условий местности. В этом случае неизвестным размером поперечного сечения является ширина русла по дну Ь. Если задана ширина русла по дну Ь (обычно из условий производства работ по сооружению канала), то в этом случае искомой является глубина русла Ъ.
Для определения параметров поперечного сечения русла аналитическим методом разработаны расчетные формулы (21) и (22). Для вывода этих формул в качестве эталона принимается живое
сечение с заданным параметром, но с наибольшей пропускной способностью в данных условиях (гидравлически наивыгоднейшее сечение). Для такого сечения гидравлический радиус Шгн. определяется по формуле [2, 7]:
Я,н.= , (17)
а при у = 0,2 по формуле:
Ф 0 3 7, (18)
где - характеристика откоса, которая опре-
деляется по формуле (1°); К0 - модуль расхода по формуле (8).
Заменив в этой формуле значение безразмерным соотношением с г. н./Ш2н. [2, 7], после преобразований, можно записать уравнение: 1 1
Я,н (Ь^-^у = (К0 п) (19)
Откуда (Ь, н.+ шИ) = К0п /(И Дг.н.0'5 + у). (20) При назначенной глубине русла Ъ из уравнения (2°) получим ширину русла по дну г н :
Ьгн=-Кк-тк , (21)
I> «г.н. '
а при известной ширине русла по дну Ь - глубину Кг н .:
-Ь+. IЬ2+4 тК0 пЯтЦу
2т
(22)
Поскольку в приведенных формулах принят в расчет гидравлический радиус наивыгоднейшего сечения, то для уточнения расчета (на 1...5%) производят корректировку значений гидравлического радиуса Я по формуле (12), а ширины русла по дну Ь или глубины И путем умножения полученного по формулам (21) или (22) значения размера сечения на отношение Я,. Н. /Я, то есть:
. . (23)
и =иг . Н. - я, Н./я/. ( )
Анализ различных методик гидравлического расчета каналов показал, что значения глубины и ширины канала, полученные по предлагаемым формулам, и графоаналитическим способом совпадают, при этом достигается необходимая точность расчета; время, затраченное на подготовку исходных данных и решение задачи методом итераций с помощью компьютерных технологий занимает около 2°-25 минут, без их применения - в пределах 1-2 часов, а по формулам автора данный расчет можно произвести в среднем за 1° минут.
Определение допускаемых скоростей течения воды в каналах. Для обес-
,0.185
0.37
0.185
печения устойчивости и надежной работы каналов необходимо принимать такое расчетное значение средней скорости и потока, при котором в канале не будет происходить ни размыв, ни заиление, то есть:
и < и < и , (24)
нез доп' \ }
где инез - незаиляющая скорость; идоп - допускаемая неразмывающая скорость.
За незаиляющую скорость принимается наименьшее значение средней скорости движения воды, при которой поток способен транспортировать без осаждения находящиеся в нем наносы.
Под допускаемой неразмывающей средней скоростью понимается наибольшее значение средней скорости движения воды, при которой поток не может вызвать недопустимого для нормальной эксплуатации размыва русла. Предложен целый ряд формул для определения допускаемых скоростей, в которых сопротивление грунта определяется только расчетным диаметром частиц грунта и его удельным весом [8]. Ц.Е. Мирцхулава [9] учитывает также структурное сцепление грунта. Кроме того, все эти формулы предназначены для оценки устойчивости дна русла и не затрагивают устойчивость откосов к размыву [10].
Для определения допускаемых на размыв скоростей нами разработаны формулы (25, 26) [10, 11], которые учитывают все основные физические и физико-механические свойства грунта и позволяют раздельно оценивать устойчивость к размыву дна и откосов русла в различных характерных стадиях движения наносов.
Формулы имеют следующий вид:
для дна
r R 1 х
a
V d у
1
Рв
для откоса
=a RR 11 i ^
Рв hom
f2 —Л +—I 2f + —
m gPid t gPid
(25)
. (26)
В этих формулах приняты следующие обозначения: Я - гидравлический радиус, м; ё - расчетный диаметр грунта, м, который принимают в однородных грунтах (коэффициент неоднородности п = Л85 / ^ < 4 ) Л = ¿50 -средний диаметр, а в неоднородных грунтах (П > 4) ё = ё85 - диаметр крупной фракции, образующей естест-
венную отмостку; - плотность грунта с учетом взвешивания его водой,
Pi = (ps - Рв X1 - ns ), кг/м3; р,, рв - плотность соответственно частиц грунта и воды, кг/м3; ns - пористость грунта; g - ускорение силы тяжести, м/с2; f -коэффициент внутреннего трения грунта в воде; ср - удельное структурное сцепление грунта при разрыве в воде, Па, определяется по методике А.Ф. Печкурова [12]. Значение Ср приближенно равно 0, 0 0 3 2 /л/d (средний диаметр d подставляют в м, при d > 1 мм можно принимать Cp=0); m - коэффициент заложения откоса; ny - коэффициент условий работы, при содержании в потоке взвешенных наносов S < 0,1 кг/м3 принимают ny = 1, а при S > 0,1 кг/м3, ny = 1 + 2S; h - глубина воды в русле, м; hom - глубина от уреза воды до точки откоса, в которой определяется допускаемая скорость, м; для наиболее неустойчивой нижней зоны откоса принимают hom = h; Ps - показатель прочности грунта, Па: Ps = gpidf+ cp. (27)
Значения коэффициента а и показателя степени х принимают в зависимости от стадии движения наносов: a = 2,06; x = 0,167 для стадии начала влечения отдельных зерен грунта; a = 3,16; x = 0,14 для стадии начала образования гряд; a = 5,96; x = 0,10 для начала взвешивания грунта.
Эти значения найдены на основании статической обработки данных лабораторных опытов, выполненных в гидравлическом лотке под руководством А.Ф. Печкурова [12] с грунтами различной крупности, от = 0,012
мм до dmax = 19 мм. Относительное среднее арифметическое отклонение значений , рассчитанных по формуле (25), от упомянутых выше опытных данных составило М= 0,55%, а относительное среднее квадратическое отклонение о = 8,8% (82 опыта). Для двух других характерных стадий наносов эти отклонения составили соответственно -для начала грядообразования М = 0,77% и о = 9,6% (59 опытов), начала взвешивания грунта М = 0,62% и о = 8,1% (38 опытов).
Сравнение опытных данных нераз-мывающих скоростей со значениями, полученными по различным формулам, приведено на рисунке 2.
и
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 d, мм
Рис. 2. Опытные и расчетные значения допускаемых неразмывающих скоростей: 1 -
опытные данные; 2 - по формуле автора; 3 - И.И. Леви; 4 - Е. Сундборга; 5 - В.С. Кнороза; 6 - Ц.Е. Мирцхулавы; 7 - В.С. Латышенкова; 8 - В.Е. Короткова; 5 - Г.И. Шамова; 10 - Б.И. Студеничникова
Расчетные стадии движения наносов выбирают в зависимости от вида и назначения водотока. Устойчивость каналов с расходом воды 2 < 5 м3/с рассчитывают на стадию начала влечения отдельных зерен грунта, при 2 = 5...20 м3/с назначают допускаемые скорости, соответствующие стадии начала грядоо-бразования, а для больших каналов с максимальным расходом 2 > 2° м3/с принимают за расчетную стадию - начало взвешивания грунта. В расчетах устойчивости крупнозернистого материала пригрузки (наброски) для крепления дна и откосов принимают за расчетную стадию - начало влечения отдельных зерен грунта.
Если окажется, что скорость потока и > идоп для дна, то предусматривают крепление всего русла, а если идоп > и > и'доп, то крепят только откосы.
Допускаемые скорости для нижней зоны откосов при т = 2...3 приблизительно на 1°...2° % меньше допускаемых для дна.
Крупность зерен пригрузки (наброски) можно рассчитывать, используя
приведенные выше формулы (25) и (26), решая их относительно диаметра, принимая при этом скорость и = и доп., то есть соответствующей стадии начала влечения отдельных зерен грунта (а = 2,06; х = 0,167).
Так, для крепления дна, принимая ср = 0; пу = 1, получаем из (25) следующую формулу для определения среднего диаметра материала пригрузки ОдН (с учетом коэффициента запаса Кз):
= 8,74Д0,5 ¿1/п/рв) 1,5 , (28)
где /п - коэффициент внутреннего трения крупнозернистого материала в воде, принимается равным °,8°...°,9° для гравия, °,9...1,° - для мелкого щебня, °,7...°,8 - для гравийно-песчаных смесей; /п = 1 для каменной наброски и крупных сортированных фракций щебня; Кз -коэффициент запаса, учитывающий неравномерность распределения наброски по откосу, принимают равным Кз = 1 + 0,2 (Ъкр)°>5, где Ъкр — высота крепления, м).
Решая аналогично зависимость (26) относительно диаметра БоТ, получаем для наиболее неустойчивой нижней зоны откоса (Ъот = Ъ) формулу для определения крупности частиц наброски:
D„,
ки
874И05 (р /ре)* (/2 -1/т2)0,75 • (29)
Проверка незаиляемости канала осуществляется по транспортирующей способности потока или по незаиляющей средней скорости воды в канале. Незаи-ляющая средняя скорость соответствует состоянию, когда мутность потока й равна его транспортирующей способности, т. е. тому количеству взвешенных наносов, содержащихся в единице объема воды, которое поток способен транспортировать без их осаждения.
Существующие формулы для определения транспортирующей способности потока и, соответственно, незаиляющей скорости, дают результаты, резко различающиеся между собой, иногда в несколько раз [13, 14].
Ранее в работе [14] нами был дан анализ транспортирующей способности потока на основе большого экспериментального материала собственных исследований и данных, полученных другими авторами. Показана связь между критерием насыщения потока наносами т93/ дЯи, предложенным М.А. Великано-вым, и транспортирующей способностью потока. Однако приведенная в этой работе методика расчета наносов не получила практического применения из-за ее трудоемкости и необходимости определения ряда параметров по графикам. Принимая за основу установленную взаимосвязь между критерием М.А. Вели-канова и транспортирующей
способностью потока и аппроксимируя графики осредненными значениями параметров, автором получена удобная для практического применения формула для определения транспортирующей способности потока кг/м3:
5 = яЧР5-Рв>Ю-\ (30)
ат]Яди
Соответственно, величину незаи-ляющей скорости , м/с, при которой не будет происходить осаждение взвешенных наносов, рекомендуется определять по формуле:
з Г^Щ (3!)
Не3 З (Р» - Рв) ■ 10"3 где 8 - средневзвешенная мутность потока, кг/м3; п - коэффициент неоднородности взвешенных наносов п = ¿90/^50, где ¿90 - диаметр частиц крупной фракции, которых содержится в составе наносов менее 90% по массе, м, й50 -
средний диаметр частиц наносов, м; И -гидравлический радиус живого сечения, м; и - гидравлическая крупность частиц средневзвешенного диаметра, м/с; р8, рв - плотность соответственно частиц наносов и воды, кг/м3; £ - ускорение свободного падения, м/с2; а - коэффициент, зависящий от характера осаждения наносов, принимается а = 4,0 при й = 0,1...2,5 мм; а = 4,5 при й > 2,5 мм и а = 3,5 при й < 0,1 мм.
Если окажется, что скорость потока т9 < т9нез, то будет происходить осаждение наносов и заиление русла. Практически можно допустить превышение на 10% незаиляющей скорости над средней скоростью потока, и, незначительное осаждение крупной фракции (> ¿90). Если т9 < 1,1т9нез, то предусматривают увеличение уклона дна и соответственно средней скорости.
Выводы
Разработанный аналитический способ расчета пропускной способности каналов позволяет непосредственно по формулам определять размеры поперечного сечения русла и, тем самым, избежать трудоемкого процесса расчета каналов путем подбора.
Предложенные формулы для определения допускаемых скоростей течения воды в русле учитывают необходимые гидравлические параметры и основные характеристики грунтов. Формулы проверены на большом экспериментальном материале и могут быть рекомендованы к практическому применению.
Библиографический список
1. Левкевич, В.Е. Берегозащитные сооружения каскада водохранилищ Ви-лейско-Минской водной системы / В.Е. Левкевич // Промышленное и гражданское строительство. - 2019. - № 1. - С. 48-58.
2. Штеренлихт Д.В. Гидравлика: учебник. М.: Колос С, 2007. 655 с.
3. Барышников Н.Б. Динамика русловых потоков: учебник. СПб.: РГГМУ, 2016. 342 с.
4. Чугаев Р.Р. Гидравлика. Л.: Энер-гоиздат, 1982. 672 с.
5. Нестеров М.В. Гидротехнические сооружения. Минск, М.: Новое знание, Инфа-М. 2015. 608 с.
6. Богославчик, П.М. Проектирование и расчеты гидротехнических сооружений: учебное пособие / П.М. Богослав-
чик, Г.Г. Круглов. - Минск: Высшая школа, 2018. - 368 с.
7. Михневич, Э.И. Новая методика гидравлического расчета каналов и регулируемых русел рек / Э.И. Михневич // Закономерности проявления эрозионных и русловых процессов в различных природных условиях: матер. V Всерос. науч. конф. - М.: ЛЕНАНД, 2019. - С. 311 - 312..
8. Копалиани, З.Д. Проблема предельных условий для начала движения донных частиц в водных потоках / З.Д. Копалиани, О.А. Петровская // Водные пути и русловые процессы. Гидротехнические сооружения водных путей: Сб. науч. тр: Вып. 4. Под ред. проф. Г.Л. Гладкова, К.П. Моргунова. - СПБ: ГУМРФ им. адмирала С.О. Макарова, 2019. - С. 80 - 122.
9. Мирцхулава Ц.Е. Основы физики и механики эрозии русел. Л.: Гидрометео-издат, 1988. 303 с.
10. Михневич Э.И. Устойчивость русл открытых водотоков. Минск: Урожай, 1988. 240 с.
11. Михневич, Э.И. Определение допускаемых скоростей течения воды в каналах / Э.И. Михневич // Гидротехническое строительство. - 1989. - № 1.
- С. 14-18.
12. Печкуров А.Ф. Устойчивость русл рек и каналов. Минск: Урожай, 1989. 644 с.
13. Караушев А.В. Теория и методы расчета речных наносов. Л.: Гидромете-оиздат, 1975. 288 с.
14. Михневич, Э.И. Расчет взвешенных наносов в реках и каналах / Э.И. Михневич, Ф.В. Саплюков // Гидротехническое строительство. - 1987. - № 1.
- С. 30-34.
References in roman script
1. Levkevich, V.E. Beregozashchitnye sooruzheniya kaskada vodohranilishch Vilejsko-Minskoj vodnoj sistemy / V.E. Levkevich // Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo. - 2019. - № 1. - S. 48-58.
2. SHterenliht D.V. Gidravlika: uchebnik. M.: Kolos S, 2007. 655 s.
3. Baryshnikov N.B. Dinamika ruslovyh potokov: uchebnik. SPb.: RGGMU, 2016. 342 s.
4. CHugaev R.R. Gidravlika. L.: Energoizdat, 1982. 672 s.
5. Nesterov M.V. Gidrotekhnicheskie sooruzheniya. Minsk, M.: Novoe znanie, Infa-M. 2015. 608 s.
6. Bogoslavchik, P.M. Proektirovanie i raschety gidrotekhnicheskih sooruzhenij: uchebnoe posobie / P.M. Bogoslavchik, G.G. Kruglov. - Minsk: Vysshaya shkola,
2018. - 368 s.
7. Mihnevich, E.I. Novaya metodika gidravlicheskogo rascheta kanalov i reguliruemyh rusel rek / E.I. Mihnevich // Zakonomernosti proyavleniya erozionnyh i ruslovyh processov v razlichnyh prirodnyh usloviyah: mater. V Vseros. nauch. konf. - M.: LENAND,
2019. - S. 311 - 312..
8. Kopaliani, Z.D. Problema predel'nyh uslovij dlya nachala dvizheniya donnyh chastic v vodnyh potokah / Z.D. Kopaliani, O.A. Petrovskaya // Vodnye puti i ruslovye processy. Gidrotekhnicheskie sooruzheniya vodnyh putej: Sb. nauch. tr: Vyp. 4. Pod red. prof. G.L. Gladkova, K.P. Morgunova. -SPB: GUMRF im. admirala S.O. Makarova, 2019. - S. 80 - 122.
9. Mirckhulava C.E. Osnovy fiziki i mekhaniki erozii rusel. L.: Gidrometeoizdat, 1988. 303 s.
10. Mihnevich E.I. Ustojchivost' rusl otkrytyh vodotokov. Minsk: Urozhaj, 1988. 240 s.
11. Mihnevich, E.I. Opredelenie dopuskaemyh skorostej techeniya vody v kanalah / E.I. Mihnevich // Gidrotekhnicheskoe stroitel'stvo. - 1989.
- № 1. - S. 14-18.
12. Pechkurov A.F. Ustojchivost' rusl rek i kanalov. Minsk: Urozhaj, 1989. 644 s.
13. Karaushev A.V. Teoriya i metody rascheta rechnyh nanosov. L.: Gidrometeoizdat, 1975. 288 s.
14. Mihnevich, E.I. Raschet vzveshennyh nanosov v rekah i kanalah / E.I. Mihnevich, F.V. Saplyukov // Gidrotekhnicheskoe stroitel'stvo. - 1987.
- № 1. - S. 30-34.
Дополнительная информация
Сведения об авторе:
Михневич Эдуард Иванович, доктор технических наук, профессор; кафедра «Водоснабжение и водоотведение»; Белорусский национальный технический университет; Республика Беларусь, 220013, г. Минск, пр-т Независимости, 65; e-mail: ed_mik_bia@tut.by. Экология и строительство | № 1, 2020 | DOI: 10.35688/2413-8452-2020-01-003
В этой статье под лицензией Creative Commons Attribution 4.0 International License, которая разрешает копирование, распространение, воспроизведение, исполнение и переработку материалов статей на любом носителе или формате при условии указания автора(ов) произведения, защищенного лицензией Creative Commons, и указанием, если в оригинальный материал были внесены изменения. Изображения или другие материалы третьих лиц в этой статье включены в лицензию Creative Commons, если иные условия не распространяются на указанный материал. Если материал не включен в лицензию Creative Commons, и Ваше предполагаемое использование не разрешено законодательством Вашей страны или превышает разрешенное использование, Вам необходимо получить разрешение непосредственно от владельца(ев) авторских прав.
Для цитирования: Михневич Э.И. Расчет пропускной способности и устойчивости каналов // Экология и строительство. 2020. № 1. C. 23-31. doi: 10.35688/2413-84522020-01-003.
Additional Information
Information about the author:
Mihnevich Eduard Ivanovich, doctor of technical sciences, professor; department of water supply and water disposal; Belarusian National Technical University; 65 Nezavisimosti Ave., Minsk, 220013, Republic of Belarus; e-mail: ed_mik_bia@tut.by.
"?ccS ® This article is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License, which permits use, sharing, adaptation, distribution and reproduction in any medium or format, as long as you give appropriate credit to the original author(s) and the source, provide a link to the Creative Commons license, and indicate if changes were made. The images or other third party material in this article are included in the article's Creative Commons license, u nless indicated otherwise in a credit line to the material. If material is not included in the article's Creative Commons license and your intended use is not permitted by statutory regulation or exceeds the permitted use, you will need to obtain permission directly from the copyright holder.
For citations: Mihnevich E.I. The calculation of the capacity and stability of the channels // Ekologiya i stroitelstvo. 2020. № 1. P. 23-31. doi: 10.35688/2413-8452-2020-01 -003.
