Радиальные и осевые газовые силы в безмасляных спиральных вакуумных насосах Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

УДК 621.521

А. А. Райков, М. Д. Бронштейн, А. В. Бурмистров, С. И. Саликеев

РАДИАЛЬНЫЕ И ОСЕВЫЕ ГАЗОВЫЕ СИЛЫ

В БЕЗМАСЛЯНЫХ СПИРАЛЬНЫХ ВАКУУМНЫХ НАСОСАХ

Ключевые слова: спиральный вакуумный насос, радиальная сила, осевая сила, подвижный спиральный элемент, неподвижный спиральный элемент, деформация спирали, профильный зазор, торцевой зазор, безмасляный вакуум, рабочая полость.

Представлена методика расчета осевых и радиальных сил, возникающих под действием давления газа в механизме безмасляного вакуумного спирального насоса. Показано, что для насоса с быстротой действия 15 м3/ч при повышении давления на входе от предельного остаточного до атмосферного осевая нагрузка увеличивается в 6 раз, а радиальная - в 2,5 раза.

Keywords: scroll vacuum pump, radial force, axial force, orbiting scroll, fixed scroll, scroll deformation, profile clearance, face

clearance, oil-free vacuum, working chamber.

The calculation procedure of axial and radial forces arising from gas pressure in the scroll mechanism of an oil-free scroll vacuum pump is presented. It is shown that for the "medium " pump with pumping speed 15 m3/h the axial load increases 6 times and radial load increases 2,5 times when the inlet pressure increases from the ultimate pressure to atmospheric pressure.

Одной из наиболее важных задач, решаемых при проектировании вакуумной системы, является выбор откачных средств. Не редки случаи, когда выбранное средство получения вакуума является работоспособным во всём диапазоне давлений, однако попытка его универсального применения не приводит к успеху из-за весовых, габаритных или стоимостных факторов. Именно с этим связано огромное количество разновидностей вакуумных насосов, выпускаемых серийно промышленностью [1]. Сфера применения безмасляных насосов вакуумных спиральных (НВСп) непрерывно расширяется. Это объясняется объективными достоинствами спирального механизма, а именно высокой надежностью, малыми потерями на всасывании, высокой степенью сжатия [2, 3]. В России налажено производство лишь спиральных масляных компрессоров [4], безмасляные вакуумные насосы не выпускаются.

Ведущие зарубежные производители безмасляных НВСп используют две основные конструктивные схемы: насосы с односторонними (рис.1 а) и двухсторонними (рис.1 б) подвижными спиральными элементами.

Рис. 1 - Варианты конструктивного исполнения НВСп: а - односторонняя спираль, б - двухсторонняя спираль, 1 - подвижная спираль, 2 - неподвижная спираль

Первая схема используется в насосах фирм «Edwards» (Англия) и «Busch» (Германия). Родоначальником второй схемы является фирма «Anest Iwata» (Япония), и она применена также в насосах, поставляемых фирмами «Leybold Vacuum» (Германия), «Varian» (США), «Ulvac» (Япония), «Geowell» (Китай), «Sky technology» (Китай).

Первая схема проще с точки зрения изготовления спиральных элементов, вторая позволяет увеличить быстроту действия насоса.

Газ, сжимаемый в серповидных полостях, оказывает давление на подвижный и неподвижный спиральные элементы. От величины этих газовых сил напрямую зависит ресурс работы подшипниковых узлов спиральных насосов и компрессоров.

Результирующая осевая сила, действующая на торцевой диск подвижного спирального элемента, равна сумме сил, действующих в каждой отсеченной полости за вычетом силы, действующей с обратной стороны торцевого диска, и находится в виде

Faa = 2 PS, - Рвх S„ , (1)

i=1

где P, - давление в i - й полости, S, - площадь торцевого диска в отсеченной i - й полости, n - число одновременно существующих рабочих полостей, Sд - площадь торцевого диска подвижного спирального элемента, Рвх - давление на входе, равное давлению с обратной стороны торцевого диска подвижного спирального элемента.

Следует отметить, что для двухсторонней спирали результирующая осевая нагрузка за счет газовых сил равна нулю, поэтому расчет осевых сил будем проводить для односторонней спирали.

Давление на торцевой диск со стороны газа, находящегося под торцом пера спирали учитывается следующим образом: принимается, что давления с каждой стороны от осевой линии пера спирали равны давлениям в примыкающих к спирали полостях.

Значения давлений в каждой полости НВСп определяются с помощью математической модели рабочего процесса, представленной в работах [5, 6], с учетом подходов [7]. Модель учитывает перетекания газа между полостями через зазоры в зависимости от режима течения, теплообмен газа со стенками, подогрев газа на всасывании, потери на дросселирование во входном тракте.

Для примера проведем расчет сил для НВСп с односторонней подвижной спиралью, который имеет геометрическую быстроту действия 15 м3/ч при частоте орбитального движения подвижной спирали 1500 об/мин, толщину пера спирали 4 мм, шаг спирали 17,4 мм, высоту пера спирали 32мм, количество витков подвижной спирали 5,7, профильный зазор 0,09 мм. Диаметр торцевого диска подвижной спирали -224 мм. Торцевые зазоры между торцами перьев спиралей и ответными торцевыми дисками практически отсутствуют за счет торцевого уплотнителя из композитного материала на основе фторопласта. Схема исследуемого НВСп с указанием объемов, возникающих по углу поворота подвижного спирального элемента, представлена на рис. 2.

Рис. 2 - Поперечный разрез спирального механизма исследуемого НВСп

Зависимости давлений в полостях НВСп от угла поворота спирального элемента при атмосферном давлении на входе приведены на рис. 3. Можно видеть, что в данном случае давление в полостях У4 и У5 может достигать 220 кПа. Нулевой угол соответствует положению спиралей в момент образования отсеченных объемов.

Как и следовало ожидать, осевая сила, действующая на подвижный спиральный элемент, очень сильно зависит от давления на входе. Максимальные нагрузки возникают при атмосферном давлении на входе (рис. 4). Так осевая сила при РВХ=105 Па составляет 2047 Н.

Вместе с тем, при атмосферном давлении на входе НВСп работает очень кратковременно в пусковой период. Основное время работа насоса происходит при давлениях, близких к предельному остаточному. Здесь осевые силы почти в пять раз меньше.

Сами производители НВСп часто указывают в паспорте максимальное входное давление, допустимое при длительной работе насоса. Так для малых и сред-

них насосов ограничение фирмы «Edwards» составляет 20 кПа, а для больших - 2 - 5 кПа.

Рассчитанные при 20 кПа осевые силы в зависимости от угла поворота подвижного спирального элемента для каждой полости показаны на рис. 5.

Рис. 3 - Давление в объемах НВСп в зависимости от угла поворота подвижного спирального элемента при РВХ =105 Па

F, Н

2000

1500

1000

500

радиальная

10

100

1000

10000 р Пя

вх> а

Рис. 4 - Зависимость результирующих сил от давления на входе в НВСп: сплошная линия -расчет с учетом теплообмена газа со стенками, пунктир - расчет без учета теплообмена

Рис. 5 - Зависимость осевой силы от угла поворота подвижного спирального элемента при РВХ =20 кПа

Можно видеть, что максимальную нагрузку на подвижный спиральный элемент дает газ, находящийся в полостях, расположенных ближе к центру спирали (объемы У4 и У5).

Радиальные силы, возникающие за счет давления газа на боковую поверхность пера спиралей, также необходимо учитывать при проектировании НВСп. Это актуально, поскольку величина зазора между спиралями может составлять 50-100 мкм. Радиальная силовая нагрузка на спирали может приводить к их деформациям в радиальном направлении и, соответственно, к задеванию или даже заклиниванию спиралей. Рассмотрим методику расчета этих сил.

В отсеченной полости на спираль 1 (рис. 6) действует давление Р. На каждый элементарный участок, площадью dS перпендикулярно этому участку действует сила dF = PdS. Вектор dF можно разложить на ортогональные вектора dFx и dFY. Тогда результирующую силу можно вычислить как

У2

F = Р | ndS,

(2)

где ¥1 и ц/2 - параметры, ограничивающие рассматриваемую полость, П - вектор единичной нормали.

Рис. 6 — Схема к расчету радиальных газовых сил, действующих на спираль (1, 2 — стенки подвижной и неподвижной спиралей соответственно)

Уравнение спирали в параметрических координатах как функцию от у/ можно представить в виде

X =д/гБ + ^ + гб (у+у0))2 cos(¥- агС:ап(¥ + ¥0 + d /гб)) (3)

Y = у!гб + ^ + гБ (у + у0))2 8т(у - агСап(у + у0 + d /гБ))

Площадь элементарного участка dS может быть записана в общем случае в виде

ds = = к(6 + гб (у + у0)^у, (4)

где h - высота спирали, 8 - толщина спирали (для внутренней поверхности спирали 8 =0), у0 - параметр начала спирали. Тогда

dfx = - pds сов(у - п / 2) (5)

dfy = - pds 8т(у - п / 2)

Интегрирование по рассматриваемой полости

дает

У2

Fx = -Ph | (8 + гб (у + у0 ))соэ(у - п / 2)dу =

¥1

= -Р Щ8 + гб (У1 + У0)) СО^¥) -

-(8 + ГБ (У2 + ¥0 )) Со¥ ) + ГБ (-^п(¥ ) + ^п(¥2 )))

¥2

fy =-ph |(8 + гб (¥ + ¥о))п(¥-п/2)й?¥ =

(7)

(8)

= -Ph (гб cos[¥l ] - гб cos[¥2 ] + (8 + гб (¥1 + ¥0)) sm[у ] -

-(8 + гб (¥2 +¥0)) sm[у2])

В случае рассмотрения замкнутой полости ¥1 и ¥2 - являются точками контакта спиралей,

причем ¥2 = ¥1 + 2п . В этом случае

Fx = 2PhпгБ cos(у1)

FY = 2PhпгБ sin(¥1)

Абсолютную величину силы можно определить как

F = 2пгБ hP (9)

Результирующая радиальная сила, действующая на спираль со стороны отсеченной полости, равна произведению давления в этой полости на высоту спирали и длину базовой окружности.

Для получения сил в противоположной отсеченной полости используются выражения (5) - (8) с учетом противоположного направления результирующей силы в этой полости. Однако, противоположная отсеченная полость смещена на 0,5 оборота, что дает сохранение направления результирующей силы. Поэтому, при условии равенства давлений в соответствующих отсеченных полостях, суммарная сила будет равна удвоенной величине, рассчитанной по выражению (9). Радиальная сила, действующая со стороны незамкнутых объемов, рассчитывается по формулам (6), (7) с соответствующими пределами интегрирования.

На рис. 7 радиальная сила, действующая на подвижную спираль, представлена для различных входных давлений. Можно видеть, что максимальная результирующая радиальная нагрузка на подвижный спиральный элемент при атмосферном давлении на входе равна 433 Н, а при 20 кПа - 248 Н.

400

350

300

200

ри-м< ) кПа

Р ~6С кПа Па !0к11а -

1' = 1 ЕЖ 10 к] 1а

Р. Вл = 1 Па

о

Ф, раз

Рис. 7 - Результирующая радиальная сила в зависимости от угла поворота подвижного спирального элемента при различных входных давлениях

Следует отметить, что для спирального элемента аналогичного НВСп с геометрической быстротой действия около 4 м3/ч осевая нагрузка при давлении на входе 20 кПа составляет около 500 Н, а радиальная - около 175 Н. В тоже время для «большого» НВСп с геометрической быстротой действия около 40 м3/ч при данном давлении эти нагрузки могут достигать 1500Н и 300Н соответственно.

В заключение было бы интересно рассмотреть влияние теплообмена газа со стенками на осевые и радиальные силы. Это иллюстрирует рис. 4, на котором результирующие силы нанесены без учета и с учетом теплообмена. Можно видеть, что при атмосферном давлении на входе разница в осевых газовых силах может составлять до 20%.

Представленные подходы к расчету газовых сил и значения осевой и радиальной нагрузки могут использоваться при выборе подшипников НВСп, а также для расчетов силовых деформаций подвижного и неподвижного спирального элементов.

Статья подготовлена в ФГБОУ ВПО «КНИ-ТУ» при финансовой поддержке проекта «Создание высокотехнологичного производства безмаслянных спиральных вакуумных насосов для индустрии нано-систем и наноматериалов» открытого публичного конкурса по отбору организаций на право получения субсидий на реализацию комплексных проектов по созданию высокотехнологичного производства согласно постановления Правительства Российской Федерации от 9 апреля 2010 года N 218 «О мерах государственной поддержки развития кооперации российских высших учебных заведений и организаций, реализующих комплексные проекты по созданию высокотехнологичного производства».

Литература

1. Бурмистров, А.В. Некоторые аспекты выбора безмасляных насосов среднего вакуума / А.В. Бурмистров, С.И. Саликеев, А.А. Райков // Вестник Казанского технологического университета. - 2013, Т.16. - № 10. -C.220-223.

2. Бесконтактные вакуумные насосы: учебное пособие / А.В. Бурмистров, С.И.Саликеев; Федер. Агенство по образованию. Казан. гос. технол ун-т. - Казань: КГТУ, 2010. - 104 с.

3. Кочетова Г.С., Сакун И.А. Состояние и направление развития спиральных компрессоров. Обзорная информация. - М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 988. - 57с.

4. Теплов, В.В Отечественные горизонтальные спиральные компрессоры / В.В. Теплов, О.В. Беленков, Н.Г. Коптева, Ю.А. Торопов // Холодильная техника. -2013, №8. - С. 20-21.

5. Саликеев, С.И. Единый подход к расчету откачных характеристик бесконтактных безмасляных вакуумных насосов / С.И. Саликеев, А.В. Бурмистров, А.А. Райков// Компрессорная техника и пневматика. - 2013, - № 4. -С.37-42.

6. Сагитов, А. Р. Математическая модель спирального безмасляного вакуумного насоса/ А.Р. Сагитов, А.А. Райков, С.И. Саликеев, А.В. Бурмистров// Материалы VI Российской студенческой научно-технической конференции «Вакуумная техника и технология», Казань, 2013. - С.95-96.

7. Паранин, Ю.А. Математическая модель рабочего процесса спиральных машин сухого сжатия в условиях сплошной среды (часть 1) / Ю.А. Паранин, Р.Р. Якупов, А.В. Бурмистров // Вестник Казанского технологического университета. - 2013, Т.16. - № 19- C. 267-271.

© А. А. Райков - асп. каф. вакуумной техники КНИТУ, [email protected]; М. Д. Бронштейн - к.ф-м.н., доц. каф. высшей математики КНИТУ, [email protected]; А. В. Бурмистров - д.т.н., проф. каф. вакуумной техники электрофизических установок КНИТУ, [email protected]; С. И. Саликеев - к.т.н., доцент той же кафедры, [email protected].