Пути снижения потерь СПГ при транспортировке и хранении Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

УДК 621.6.05:621.642.3

Пути снижения потерь СПГ при транспортировке и хранении

Я. Э. РОДЬКИН1, канд. техн. наук А. В. ЗАЙЦЕВ2, д-р техн. наук А. Б. CУЛИН3 :1^-уакоу^гр@таП.ги, ^а1_@тЬох.гц, 3тюоП;а@гатЫег.т Университет ИТМО

В работе выполнен анализ зависимости потерь СПГ от конструкционных параметров резервуара (танка). Представлены методы повышения точности расчетов за счет учета внешних эксплуатационных условий термодинамической системы. Определены основные параметры погрузочных операций, такие как количество газа, необходимое для захолаживания резервуара, количество потерь СПГ во время заполнения, также получена зависимость роста давления при бездренажном хранении криожидкости в емкости. В работе представлен математический коэффициент, определяющий зависимость потерь СПГ от температуры окружающей среды. Проведена верификация математической модели, позволяющей с достаточной для инженерных расчетов точностью оценить потери криогенного топлива в резервуаре хранения для различных внешних условий. Ключевые слова: СПГ, криогенная система, резервуар, танк, захолаживание, энергоэффективность.

Информация о статье:

Поступила в редакцию 13.06.2023, одобрена после рецензирования 28.06.2023, принята к печати 14.07.2023 DOI: 10.17586/1606-4313-2023-22-4-44-50 Язык статьи — русский Для цитирования:

Родькин Я. Э., Зайцев А. В., Cулин А. Б. Пути снижения потерь СПГ при транспортировке и хранении. // Вестник Международной академии холода. 2023. № 4. С. 44-50. DOI: 10.17586/1606-4313-2023-22-4-44-50

Decreasing LNG losses at handling and storage

Ia. E. RODKIN1, Ph. D. A. V. ZAITSEV2, D. Sc. A. B. SULIN3 '[email protected], [email protected], [email protected]

ITMO University

The paper analyzes the dependence ofLNG losses on the structural parameters of the tank. Methods of increasing the accuracy of calculations by considering the external operating conditions of the thermodynamic system are presented. The main parameters of loading operations are determined, such as the amount of gas needed to cool the tank, the amount of LNG losses during filling, and the dependence ofpressure growth during drainage-free storage of cryofluid in the tank is also obtained. The paper presents a mathematical coefficient that determines the dependence ofLNG losses depends on the ambient temperature. The verification of a mathematical model has been carried out, which makes it possible to estimate the loss of cryogenic fuel in a storage tank for various external conditions with sufficient accuracy for engineering calculations. Keywords: LNG, cryogenic system, reservoir, tank, cooling, energy efficiency.

Article info:

Received 13/06/2023, approved after reviewing 28/06/2023, accepted 14/07/2023 DOI: 10.17586/1606-4313-2023-22-4-44-50 Article in Russian For citation:

Rodkin Ia. E., Zaitsev A. V, Sulin A. B. Decreasing LNG losses at handling and storage. Journal of International Academy of Refrigeration. 2023. No 4. p. 44-50. DOI: 10.17586/1606-4313-2023-22-4-44-50

Введение

Природный газ является важным энергоносителем в постнефтяную эпоху. Большие объемы разведанных запасов и высокая экологичность делают его главной опорой мировой энергетики [1, 2]. Однако в сложившихся политических условиях поставки трубопроводного газа в ближайшее время могут сократиться, в то время как потребности в нем продолжают расти [3, 4].

Сжиженный природный газ наравне с «зеленым» водородом является основой для перехода к экологически чистым источникам энергии [5]. Становление СПГ, как основного стабилизатора мирового энергобаланса [6], позволяет высокого оценивать перспективы данного рынка [7]. Производство СПГ по всему миру приобретает лавинообразный характер — растет количество мало-и крупнотоннажных установок ожижения, заключаются

Рис. 1. Способы сокращения потерь нефтепродуктов Fig. 1. The -ways of decreasing oil pproducts losses

долгосрочные соглашения на поставки [4]. Согласно прогнозам, к 2035 г. более 40 % энергии будет обеспечиваться за счет СПГ при постоянном росте производства на уровне более 4 %> в год.

В этой связи совершенствование процессов хранения и транспортирования данного вида топлива становится приоритетным в энергетической сфере нашей страны и мира в целом. Для изучения возможных вариантов снижения потерь СПГ при выполнении логистических операций следует обратиться к методам борьбы с потерями в резервуарах более сложных углеводородов (рис. 1).

Основными способами сокращения потерь являются окрашивание резервуаров красками с низкое впитывающей способностью [8], что позволяет снижать тепловую нагрузку на конструкцию, и сооружение понтонов или плавающих крыш, препятствующих испарению легких фракций [9]-[11].

Так же, как и в случае с нефтепродуктами, преобладающая доля потерь СПГ при хранении приходится на компенсацию теплоты, поступающей из окружающей среды. Согласно исследованию [12], количество суточных потерь может варьироваться от 0,012% до 0,12% по массе в сутки при 80 % и 10 % заполнении резервуара, соответственно.

Цель, и объект исследования

Целью данного исследования является изучение способов снижения потерь СПГ при захолаживании резервуаров СПГ.

Поддержание криогенной температуры в емкости хканкния или туанспортировки довольно сможный процесс, прямо зависящий от внешних условий. В результате теплообмена с окружоющей среуой нарешается тепловое равновесие в криогенной емкости, что приводит к испарению более леуких фаз и конденсации более тяжелых. Рост давления в паровой фазе приводит к росту потерь. Поигк решенхя для сокращения даннык потерь является одним из способов повышения эффективности процессов хрененим.

Перед загрузкой СПГ в резервуары для транспортировки требуется провести двухэтапное захолаживание: предварительное охлаждение стальной конструкции до температуры 143 К, а затем постепенное снижение температуры до 111 К с параллельным наполнением резервуара.

Предварительное охлаждение помогает избежать дополнительных низкотемпературных напряжений в корпусных конструкциях танка. Данный процесс осуществляется путем подачи части СПГ на специальные системы охлаждения и дальнейшее его распыление внутри емкости. Капли СПГ в контакте с более теплыми элементами конструкции испаряются, тем самым отводя энергию от стенок танка [1].

В работе рассматриваются резервуары объемом 200 м3 и 1000 м3 с вакуумно-перлитной (далее — ВПИ) и пенополиуретановой изоляцией (далее — ППУ) (табл. 1).

Таблица 1

Сравнительные характеристики порошково-вакуумной и пенополиуретановой изоляции

Table 1

Charaeteristics of vacuum-powder and polyurethane insulation

Параметр ВПИ ППУ

Плотность, р 65-70 кг/м3 34-35 кг/м3

Толщина слоя изоляции, 5 250-300 мм 300-350 мм

Коэффициент теплопроводности, X 0,035 Вт/ (мК) 0,028 Вт/ (мК)

В данной работе расчет процесса теплопередачи через изолированную поверхность стенки резервуара выполняется в рамках общепринятых предположений о квазистационарности процессов.

Процесс потерь криотоплива на захолаживание резервуара складывается из следующих составляющих:

— потери на охлаждение газа внутри резервуара

газ?

— потери на охлаждение стальной конструкции Gст;

— потери на охлаждение изоляции Оиз;

— потери на компенсацию теплоты, поступающей за время захолаживания Оо. с.

В математическом виде выражение для расчета потерь будет иметь следующий вид

^ПГ = ^аз + ^т + ^3 + ^.с =

О + 0 + О + О (1)

где ОСПГ — потери СПГ за время захолаживания, кг; 2 — количество теплоты, затрачиваемой при соответствующих процессах, Дж; г — теплота парообразования СПГ, ДжХкг.

Расчет количества теплоты проводится по следующим формулам:

0газ = МгазСр.газ (о.с _ *зах ) ; (2)

Qct МстСр.ст (to.c Азах) ; QH3 МизСр.из (^из.ср Азах) '

(3)

(4)

где ср. газ — теплоемкость газовой фракции, Дж/ (кгоС); ср ст — теплоемкость материала стенки танка, Дж/ (кг-°С); ср. из — теплоемкость изоляции, Дж/ (кгоС); с — температура окружающей среды, °С; 4ах — температура за-

r

холаживания, оС; /из. ср — средняя температура изоляции в процессе захолаживания, оС, рассчитываемая как

* _ о.с зах (5)

из.ср 2 *

За время захолаживания в резервуар поступает теплота

Qox = ?о.с >

(6)

где qо с — интенсивность теплового потока, поступающего из окружающей среды:

" ъач ) 1

k = -

1

1 + 8из+ 1

^2

dq2 - dqi = dq3 ,

dqi - Gcnrсспг (Т Тспг)dT2,

а=!(

' То.сF + GcПГССПГТСПГ )

В =1 (k • F + GC п

dТ

-= dт2. (17)

А - В ■ Т 2

Интегрируя уравнение (17) с начальными условиями (т0=0 и ТТ=Тзах) получаем формулу для расчета времени захолаживания резервуара:

т„ = А 'В• Тзах. (18)

2 В А-В Т Следовательно, с течением времени температура Т в танке убывает по закону

(7)

(8)

Г = 1 В

A - B ■ Т

(19)

Подстановка данной величины в формулу (13) с последующим интегрированием в пределах 0 < т < т2 дает следующее выражение

^2 ^2

здесь а1 — коэффициент теплоотдачи от стенки к газу, Вт/ (м2-°С); 5ст — толщина стенки танка, м; 5из — толщина изоляции, м; — коэффициент теплопроводности материала стенки танка, Вт/ (моС); Х2 — коэффициент теплопроводности изоляции, Вт/ (м-°С); а2 — коэффициент теплоотдачи от окружающей среды к поверхности стенки, Вт/ (м2оС); F — площадь внешней поверхности танка, м2, рассчитываемая как

F = 2%Rl + 4яR2 (9)

R — радиус резервуара, м; l — длина резервуара, м; т1 — время захолаживания, ч, определяемое в соответствии с рекомендуемой скоростью охлаждения металлических конструкций (5 °С/ч)

= ^ ~ * зах . (10) 5

Определение потерь на втором этапе захолаживания осуществляется путем решения дифференциальных уравнений, в основе которых заложено уравнение теплового баланса

Q2 = k • F

Т - А о.сВ

А - т

В 3£

г dx

J

Т - А о.сВ

А - Т

В 3£

A eBx |Хг

B !о

(20)

Таким образом, за время т2 через стенки поступает теплота Q2, которая испаряет следующее количество СПГ, кг,

G, = Qr.

(21)

(11)

где q1 — количество теплоты, поступающее с потоком СПГ;

(12)

где С'СПГ — массовый расход поступающего СПГ, кг/с; Т — функция температуры в резервуаре от времени; ТСПГ — температура поступающего в танк СПГ; q2 — поступление теплоты через стенки резервуара за время т2, Дж;

dq2 = к(Т0.с -Т(13)

здесь q3 — количество теплоты, расходуемое на охлаждение конструкции резервуара с Тзах до TСПГ

dqз = (( + ССПГМСПГ + СГазМГаз ^Т = С • dT . (14)

Для решения требуется воспользоваться заменами переменных:

Исходные данные для расчета приведены в табл. 2.

Графическая интерпретация результатов расчета предварительного этапа захолаживания по формулам (1)-(10) представлена на рис. 2.

Из представленной диаграммы видно, что основную часть потерь составляет захолаживание стальной конструкции. Наибольшие суммарные потери свойственны хранилищам с большим объемом и вакуумной изоляцией с перлитным наполнением. Наименьшие потери наблюдаются у резервуаров с меньшим объемом и пенопо-лиуретановой изоляцией. Применение пенополиурета-новой изоляции по сравнению с вакуумно-порошковой сокращает потери СПГ на 42-45%.

Результаты расчета второго этапа захолаживания, проведенного в соответствии с формулами (11)-(21), представлены на рис. 3, где Gохл — затраты СПГ на охлаждение резервуара до 111 К; Озап — затраты СПГ на компенсацию теплоты, поступающей извне за время заполнения т2).

Исходные данные для расчета

Initial data for calculations

Таблица 2

Table 2

(15)

(16)

Представив выражение (11) в развернутом виде, требуется привести его к уравнению с разделяющимися переменными

Тип изоляции ВПИ ППУ ВПИ ППУ

V, м3 200 200 1000 1000

То. ю К 293

Т К зах' 143

Мз, кг 145,2 726,0

Сталь 10Х14Г14Н4Т

мм 30 30 40 40

Мст, т 179,83 181,57 85,16 85,16 600,00 603,72 289,41 289,41

5Ш, мм 250 300 300 350 250 300 300 350

Мт, кг 5,98 7,18 3,87 4,51 15,22 18,27 9,84 11,48

0

r

50000 45000 40000 35000 30000 25000 20000 15000 10000 5000 0

ВПИ

та

ППУ

I

V=200 м3 5=250 мм

V=200 м3 5=300 мм

V=1000 м3 5=250 мм

V=1000 м3 5=300 мм

V=200 5=300

м3 мм

200 м3 350 мм

V=1000 м3 5=300 мм

V=1000 м3 5=350 мм

■ Gra3, кг □ Gct, кг i Gиз, кг lUGo.c, кг

Рис. 2. Накопительная диаграмма расхода СПГ на первичное захолаживание Fig. 2. Cumulative diagram of LNG consumption for initial cooling

ЬСПГ' кг 20000

14000 12000 10000 8000 6000 4000 2000 0

ВПИ

16,25

р, бар 14,25

12,25

10,25

8,25

6,25

4,25

2,25

0,25

11

ППУ

11

V=200 м3 5=250 мм

V=200 м3 5=300 мм

V=1000 м3 V=1000 м3 V=200 м3 V=200 м3 V=1000 м3 V=1000 м3 5=250 мм 5=300 мм 5=300 мм 5=350 мм 5=300 мм 5=350 мм

Gox^ G3an

Рис. 3. Потери СПГ при заполнении танка в зависимости от конструкции Fig. 3. LNG losses attankfilling depending on the design

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72

T, ч

ВПИ

V=200 м3 5=250 мм

' ВПИ ---ППУ ----ППУ

V=200 м3 V=200 м3 V=200m3

5=300 мм 5=300 мм 5=350 мм

Рис. 4. График роста давления в зависимости от вида и толщины изоляционного слоя для танков V=200 м3 Fig. 4. Pressure increase depending on the type and thickness of insulation layer for the tanks of V=200 m3

В зависимости от объема и толщины изоляции по - ный вид [1]. Катализаторами данного процесса является

тери сокращаются на 44-48% для 200-кубовых и на 16- качка судов, вызывающая собой процесс волнообразова-

18 % для 1000-кубовых танков. ния — слошинг.

Транспортировка СПГ в хранилищах неизбежно со- Графики изменения градиента давления с течением

провождается неконтролируемым ростом давления, вы- времени представлены на рис. 4, 5. званным фазовым переходом криожидкости в газообраз-

Gcnr' кг

ВПИ —— ВПИ ---ППУ --- - ППУ

V=1000 м3 V=1000 м3 V=1000 м3 V=1000 м3

6=250 мм 6=300 мм 6=300 мм 6=350 мм

Рис. 5. График роста давления в зависимости от вида и толщины изоляционного слоя для танков V=1000 м3 Fig. 5. Pressure increase depending on the type and thickness of insulation layer for the tanks of V=1000 m3

Графики показывают, что в танках с пенополиуре-тановой изоляцией рост давления происходит с меньшей скоростью. Таким образом, во избежание быстрого роста давления требуется совершенствовать характеристики теплоизоляционного слоя.

Далее в работе был произведен анализ зависимости величины потерь при захолаживании от температуры окружающей среды.

В результате был сделан вывод, что потери прямо пропорционально зависят от величины температуры окружающего воздуха. Средняя скорость роста потерь для резервуаров с вакуумно-перлитной изоляцией колеблется в пределах от 1855,52 до 194,87 кг/оС, в то время как с пенггоэлиуретановой изоляцией — от 97,09 до 102,49 кг/оС. В пересчете на процентные соотношения составляет порядка 0,081-0,084%/°С от массы СПГ.

На основе вышесказпнного можно сделать вывод, что величину потерь можно рассчитать, используя следующие зависимости:

®СПГ,Т2 = fыGСПГ,Т1 ; (22)

4 = 1,00824А*; А* = Т2 - Т1, (23)

где GСПГ Т2 — исчисляемая величина потерь СПГ за период захо лаживуния; С?СПГТ1 — известная величина потерь, рассчитанная при температуре Тх; Т1 — исходная расчетная температура; Т2 — температура, для которой необходи мо оценить потери;^ — коэффициент пересчета потерь; 1,00824 — эмпирический коэффициент. В табл. 3 представлен сравнительный анализ методик расчета, где А — значение, полученное по формулам (1)-(21); Б — величина потерь, рассчитанная по формулам (92)-(23); | Д | — отаосительная погрешность расчетов.

29000 G, кг 27000

25000

23000

21000

19000

—

—

■...... —>>

253

ВПИ

e=200M3 е=2яо яя

ВПИ V=200 я3

е=зоо яя

15500 G, кг 14500

13500

12500

11500

10500

9500

/V . ■ у

У -1-1—^J

258 263 268 273 278 283 288 293 298

T, K

253 258 563 268 273 278 283 288 293 298

T, K

---ППУ

V=200 я3

е=зоо яя

----ППУ

V=200 я3 е=3яо яя

Рис. б. График изменения потерь в зависимости от температурыг окружающей средыг для танков V=200 м3 Fig. 6. Dependency of losses on the enviuonment temperature for the tanks of V=200 m3

Для резервуаров объемом 200 м3 относительная погрешность исчисления по формулам (22)-(23) составляет от 0,07 до 1,78% в пределах температур от 253 до 298 К, что применимо для проведения оценочных инженерных расчетов.

Для оценки достоверности полученной зависимости был произведен расчет для резервуаров, объем которых составляет 1000 м3 (табл. 4).

Таким образом, исходя из данных табл. 4, относительная погрешность расчетов по формулам (22)-(23) в выше представленном диапазоне температур составляет от 0,02 до 1,31%, что подтверждает высокую точность оценочных расчетов потерь СПГ.

Выводы

Вне зависимости от формы и исполнения резервуара с течением времени в результате поступления тепловой энергии из окружающей среды начинают протекать процессы самопроизвольного тепломассообмена, проявляющиеся в испарении более легких и летучих фракций с более высокой точкой росы и конденсации.

По результатам расчетов, проведенных в процессе исследования, можно сделать следующие выводы.

1. С увеличением толщины изоляции возрастают расходы СПГ на захолаживание. Применение пенополи-

Таблица 3 Table 3

Сравнительный анализ методик расчета (при V=200 м3) Comparative analysis of calculation methods (at V=200 m3)

T2 253 258 263 268 273 278 283 288 293 298

ВПИ, 5=250 мм

А 19851,64 20774,22 21698,56 22624,66 23552,51 24482,13 25413,5 26346,63 27281,52 28218,18

Б 19647,7 20470,64 21328,04 22221,36 23152,09 24121,8 25132,14 26184,79 27281,52 28424,2

Д 1,03 1,46 1,71 1,78 1,70 1,47 1,11 0,61 0,00 0,73

ВПИ, 5=300 мм

А 20061,34 21007,11 21955,83 22907,5 23862,12 24819,68 25780,19 26743,64 27710,05 28679,4

Б 19956,31 20792,18 21663,05 22570,39 23515,75 24500,69 25526,9 26596,08 27710,05 28870,67

Д 0,52 1,02 1,33 1,47 1,45 1,29 0,98 0,55 0,00 0,67

ППУ, 5=300 мм

А 10036,56 10520,02 11005,86 11494,07 11984,64 12477,59 12972,91 13470,6 13970,65 14473,08

Б 10061,43 10482,85 10921,92 11379,38 11856 12352,59 12869,97 13409,02 13970,65 14555,81

Д 0,25 0,35 0,76 1,00 1,07 1,00 0,79 0,46 0,00 0,57

ППУ, 5=350 мм

А 10205,14 10692,44 11181,79 11673,17 12166,58 12662,04 13159,53 13659,06 14160,63 14664,24

Б 10198,25 10625,4 11070,44 11534,12 12017,23 12520,56 13044,98 13591,37 14160,63 14753,75

Д 0,07 0,63 1,00 1,19 1,23 1,12 0,87 0,50 0,00 0,61

Таблица 4

Сравнительный анализ методик расчета (при V=1000 м3)

Table 4

Comparative analysis of calculation methods (at V= 1000 m3)

T2 253 258 263 268 273 278 283 288 293 298

ВПИ, 5=250 мм

А 65100,42 68221,21 71356,06 74504,96 77667,93 80844,95 84036,04 87241,18 90460,38 93693,64

Б 65148,06 67876,76 70719,75 73681,82 76767,95 79983,34 83333,41 86823,8 90460,38 94249,28

Д 0,07 0,50 0,89 1,10 1,16 1,07 0,84 0,48 0 0,59

ВПИ, 5=300 мм

А 65893,64 69024,65 72167,47 75322,1 78488,55 81666,81 84856,88 88058,76 91272,45 94497,96

Б 65732,9 68486,09 71354,61 74343,27 77457,1 80701,36 84081,51 87603,23 91272,45 95095,36

Д 0,24 0,78 1,13 1,30 1,31 1,18 0,91 0,52 0 0,63

ППУ, 5=300 мм

А 33518,64 35178,08 36849,33 38532,39 40227,27 41933,96 43652,47 45382,79 47124,92 48878,87

Б 33938,58 35360,09 36841,13 38384,21 39991,91 41666,96 43412,16 45230,46 47124,92 49098,73

Д 1,25 0,52 0,02 0,38 0,59 0,64 0,55 0,34 0 0,45

ППУ, 5=350 мм

А 33887,37 35544,84 37212,5 38890,35 40578,38 42276,6 43985 45703,59 47432,37 49171,33

Б 34160 35590,78 37081,49 38634,63 40252,83 41938,8 43695,39 45525,55 47432,37 49419,06

Д 0,80 0,13 0,35 0,66 0,80 0,80 0,66 0,39 0 0,50

уретановой изоляции по сравнению с вакуумно-порошко-вой сокращает потери на 42-45 %.

2. Основную часть потерь составляет захолаживание стальной конструкции. Наибольшие суммарные потери свойственны хранилищам с большим объемом и вакуумной изоляцией с перлитным наполнением. Наименьшие потери наблюдаются у резервуаров с меньшим объемом и пенополиуретановой изоляцией.

3. Суточные потери СПГ в процессе хранения уменьшаются с увеличением теплоизоляционного слоя. При сравнении разных типов изоляционного материала следует отметить, что полиуретановая пена эффективнее справляется со снижением потерь, чем вакуумно-порошко-вая теплоизоляция. В зависимости от объема и толщины изоляции потери сокращаются на 44-48% для 200-кубовых и на 16-18% для 1000-кубовых танков.

4. В танках с пенополиуретановой изоляцией рост давления происходит с меньшей скоростью. Таким образом, для уменьшения скорости роста давления необходимо улучшать характеристики теплоизолирующего слоя танка.

5. Представлена и верифицирована зависимость потерь СПГ от температуры окружающей среды. Рассчитанный коэффициент (Д) позволяет с достаточной для инженерных расчетов точностью оценить потери криогенного топлива в резервуаре хранения для различных внешних условий.

Литература/References

1. Qadrdan M., Abeysekera M., Wu J., Jenkins N., Winter B. Fundamentals of Natural Gas Networks. In The Future of Gas Networks. Springer: Cham, Switzerland. 2020. pp. 5-22.

2. Tutak M., Brodny J., Siwiec D., Ulewicz R., Bindzar P. Studying the Level of Sustainable Energy Development of the European Union Countries and Their Similarity Based on the Economic and Demographic Potential. Energies. 2020. Vol. 13. P. 6643.

3. Banks F. E. The Political Economy of Natural Gas. Routledge, London, 2017.

4. Geman H., Philippou S. The liquefied natural gas spot market and valuation of the rerouting option. Journal of Energy Markets. 2020 Oct 21:13 (3).

5. Shaton K., Hervik A., Hjelle H. M. The environmental footprint of natural gas transportation: LNG vs. pipeline. Economics of Energy & Environmental Policy. 2020:9 (1).

6. Chun D.-H., Roh M.-I., Ham S.-H. Optimum Arrangement Design of Mastic Ropes for Membrane-Type LNG Tanks Considering the Flatness of Thermal Insulation Panel and Production Cost. J. Mar. Sci. Eng. 2020. Vol. 8. P. 353.

7. Park N. K., Park S. K. A Study on the Estimation of Facilities in LNG Bunkering Terminal by Simulation — Busan Port Case. J. Mar. Sci. Eng. 2019. Vol. 7. P. 354.

8. Farzaneh-Gord M., Nabati A., Niazmand H. Solar radiation effects on evaporative losses of floating roof storage tanks. International journal of oil gas and coal technology. 2011. Vol. 4. P. 134-155.

9. Huang W. Q., Huang F. Y., Fang J., Fu L. P. A calculation method for the numerical simulation of oil products evaporation and vapor diffusion in an internal floating-roof tank under the unsteady operating state. Journal of petroleum science and engineering. May 2020. Vol. 188. DOI: 10.1016/j. petrol. 2019.106867.

10. Zhang G., Huang F., Huang W., Zhu Z., Fang J., Ji H., Fu L., Sun X. Analysis of Influence of Floating-Deck Height on Oil-Vapor Migration and Emission of Internal Floating-Roof Tank Based on Numerical Simulation and Wind-Tunnel Experiment. Processes. 2020. Vol. 8 (9). P. 1026.

11. Li W., Shao Q. Q., Liang J. Numerical study on oil temperature field during long storage in large floating roof tank. International journal of heat and mass transfer. Mar 2019. Vol. 130. P. 175186. DOI: 10.1016/j. ijheatmasstransfer. 2018.10.024.

12. Khan M. S., Qyyum M. A., Ali W., Wazwaz A., Ansari K. B., Lee M. Energy Saving through Efficient BOG Prediction and Impact of Static Boil-off-Rate in Full Containment-Type LNG Storage Tank. Energies. 2020 Jan;13 (21):5578.

13. Теплофизические основы морской транспортировки и бункеровки сжиженного природного газа. СПб.: Крыловский государственный научный центр, 2019. 170 с. [Thermo-physical fundamentals of maritime transport and bunkering of liquefied gas. St. Petersburg: Krylov State Research Center, 2019. 170 p. (in Russian)

Сведения об авторах

Родькин Яков Эдуардович

Аспирант образовательного центра «Энергоэффективные инженерные системы» Университета ИТМО, 191002, Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, 9, [email protected]

Information about authors

Rodkin Iakov E.

Postgraduate student of Educational Center «Energy Efficient Engineering Systems» of ITMO University, 191002, Russia, St. Petersburg, Lomonosov str., 9, [email protected]

Зайцев Андрей Викторович

К. т. н., доцент образовательного центра «Энергоэффективные инженерные системы» Университета ИТМО, 191002, Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, 9, [email protected]

Zaitsev Andrey V.

Ph. D., Associate Professor of Educational Center «Energy Efficient Engineering Systems» of ITMO University, 191002, Russia, St. Petersburg, Lomonosov str., 9, [email protected]

Сулин Александр Борисович

Д. т. н., профессор образовательного центра «Энергоэффективные инженерные системы» Университета ИТМО, 191002, Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, 9, [email protected]

@0®

Sulin Aleksandr B.

D. Sc., Professor of Educational Center «Energy Efficient Engineering Systems» of ITMO University, 191002, Russia, St. Petersburg, Lomonosov str., 9, [email protected]

Статья доступна по лицензии

Creative Commons «Attribution-NonCommercial»