CC BY
26
ПРОМЫШЛЕННАЯ БЕЗОПА СНОСТЬ
УДК 622.45:553.632
ПРОВЕТРИВАНИЕ РУДНИКА ДЕХКАНАБАДСКОГО ЗАВОДА КАЛИЙНЫХ УДОБРЕНИЙ И ГАЗОНОСНОСТЬ ПОРОД ТЮБЕГАТАНСКОГО МЕСТОРОЖДЕНИЯ (УЗБЕКИСТАН)
М.Ю. Лискова, А.Н. Земсков
Рассмотрено проветривание калийного рудника, расположенного в Узбекистане - Дехканабадский завод калийных удобрений. Данный рудник является первым в практике отработки месторождений калийных солей, который вскрыт наклонными стволами. Также рассмотрена газоносность пород Тюбегатанского месторождения.
Ключевые слова: проветривание, калийный рудник, газоносность пород, стволы, вентилятор главного проветривания, газ.
Классической схемой вскрытия калийных рудников России и зарубежных стран является строительство двух и более вертикальных стволов, расположенных в центре шахтного поля. Проветривание рудников осуществляется главными вентиляторными установками (ГВУ), расположенными на дневной поверхности у вентиляционных стволов.
Типичная схема вентиляции рудников такова: свежий воздух подается в рудник по воздухоподающему стволу, омывает рабочие зоны подземной части рудника и по вентиляционному стволу, на котором размещена вентиляторная установка главного проветривания, удаляется в атмосферу. На большинстве калийных рудников применяется центральная схема проветривания, когда все стволы - воздухоподающие и вентиляционные - сгруппированы на одной промышленной площадке.
Наиболее устойчивой, надежной и характеризующейся к тому же минимальными утечками воздуха считается фланговая схема проветривания, когда вентиляционный ствол располагается на границах шахтного поля. Подобная схема вентиляции рудника применялась ранее на Первом Бе-резниковском руднике. Однако для большинства калийных рудников, обладающих сравнительно небольшими аэродинамическими сопротивле-
ниями, оказалась наиболее приемлемой центральная схема, обладающая рядом преимуществ, главными из которых являются:
1) концентрация оборудования, зданий, инженерных сооружений и коммуникаций на одной промышленной площадке, что улучшает условия управления и организацию работ;
2) возможность создания вентиляционных сетей, содержащих только наиболее простые последовательные и параллельные соединения выработок. Такие соединения обеспечивают абсолютную устойчивость вентиляционной системы, легкость управления процессом проветривания.
Шахтные поля обычно разбиваются на отдельные панели шириной от 400 до 500 м. В настоящее время на большинстве калийных рудников отдают предпочтение прямому порядку отработки шахтного поля и обратному способу отработки панелей.
В России впервые в практике проветривания калийных рудников на руднике Первого Соликамского калийного комбината использовалась подземная вентиляторная установка главного проветривания, состоящая из двух вентиляторов типа ВУПД-2,8, которая позднее была заменена ГВУ, расположенной на поверхности, и стала выполнять функции вспомогательной вентиляторной установки.
Выбор способа и схемы проветривания рудника Дехканабадского завода калийных удобрений (ДЗКУ) базировался на положительном опыте эксплуатации российских калийных предприятий. Уникальные горногеологические условия Тюбегатанского калийного месторождения позволили шахтостроителям - российской компании «ЗУМК-инжиниринг», впервые в мировой практике вскрыть продуктивные калийные пласты Нижний 11а и Нижний 11б наклонными стволами с расположением ГВУ под землей.
Возможность вскрытия калийной залежи наклонными стволами была обусловлена наличием крупного диапира (штока), представленного монолитной каменной солью. На участке заложения стволов глубина залегания кровли соляной толщи составляла всего 20...25 м, что обеспечивало возможность вскрытия месторождения с наименьшими объемами вскрыши и горнопроходческих работ.
Проходка наклонных стволов выполнялась из вскрывающих траншей, пройденных в четвертичных отложениях. Наклонные стволы имеют форму ломаной линии, что несколько затрудняет проветривание рудника и обустройство конвейерной линии.
Схема проветривания рудника - центральная, способ проветривания - всасывающий с подземным расположением главной вентиляторной установки на базе вентилятора ВОМ-20 в районе околоствольного двора.
Основные факторы в пользу подземного размещения вентиляторной установки главного проветривания были следующими:
1. Как показывает опыт эксплуатации вентиляторных установок главного проветривания, поверхностные установки характеризуются значительными утечками воздуха, и следовательно, их работа менее экономична. К примеру, практика эксплуатации подземной и поверхностной установок на Первом Соликамском руднике показала, что подземная установка экономичнее поверхностной по многим показателям. Об этом говорит следующий факт: до 1989 года этот рудник проветривался вентиляторной установкой ВУПД-2,4 (п = 700 об/мин), размещенной под землей. В руднике циркулировало до 150 м /с воздуха. В 1989 году она была заменена более мощной ВРЦД-4,5 (п = 500 об/мин), установленной на поверхности. Согласно последним, проведенным в руднике, воздушно-депрессионным съемкам в руднике циркулирует чуть больше 200 м/с свежего воздуха. То есть с вводом в эксплуатацию новой вентиляторной установки установочные мощности возросли почти в три раза, а прирост расхода воздуха в выработках - всего на 25 %.
Другой пример: на Втором Березниковском руднике запущена в работу и эксплуатируется уже более 10 лет подземная вспомогательная вентиляторная установка главного проветривания на базе вентиляторов ВОД-30м. На данном руднике эксплуатируются две установки - поверхностная главная и подземная вспомогательная. Если поверхностная установка на базе вентиляторов ВРЦД-4,5 характеризуется утечками воздуха в пределах от 23 до 26 % от производительности этой установки, то подземная - в пределах от 4 до 7 %;
2. При размещении ГВУ на поверхности (у наклонных стволов рудника ДЗКУ) основная трудность заключалась бы в том, как изолировать воздушную струю, подаваемую в шахту или выдаваемую из нее, от поверхности. Если ГВУ разместить на транспортном стволе 3, то на некотором расстоянии от портала ствола следует провести вертикальную вентиляционную выработку (рис. 1), построить здание вентиляторной установки 1, при этом вентиляторная установка должна работать на нагнетание. Воздух будет поступать по транспортному стволу и удаляться по конвейерно-вентиляционному стволу. Но чтобы снизить утечки воздуха, в устье ствола должен быть построен шлюз, а для этого портал ствола должен быть продлен в горизонтальной плоскости (2, рис. 1). Предварительный расчет показал, что для подачи в шахту расчетного объема воздуха ГВУ должна развивать давление не ниже 170 даПа (166,7 кгс/м ). При выбранном сечении ствола и портале 15,5 м на ворота шлюза будет воздействовать давление с усилием в 2580 кг (или при двустворчатых воротах - по 1290 кг на створку). При интенсивном движении самоходного транспорта и усилии на створки ворот более 1 т шлюзы будут, как показала практика эксплуатации такого шлюза на Втором Березниковском руднике, часто выходить из строя.
1
Рис. 1. Схема расположения главной вентиляторной установки на наклонном стволе на поверхности: 1 - здание вентиляторной установки; 2 - портал ствола; 3 - наклонный ствол
При размещении ГВУ на конвейерно-вентиляционном стволе (рис. 2) проблема изоляции конвейерного штрека еще более проблематична, т.к. в изолирующих устройствах должны быть окна для грузовой и порожней ветвей ленты конвейера. При перепаде давления в 170 даПа через такое устройство с грузовой ветви ленты будут сметаться пыль и мелкие фракции руды струей воздуха, проходящей через окно. Это приведет к «зарастанию» выработки породной мелочью. Кроме того, большое количество пыли и рудной мелочи будет выбрасываться на поверхность вентилятором, поэтому данный вариант размещения ГВУ на поверхности был бы наихудшим.
1
Рис. 2. Схема расположения главной вентиляторной установки на наклонном конвейерно-вентиляционном стволе на поверхности: 1 - здание вентиляторной установки; 2 - транспортная сбойка; 3 - конвейерно-вентиляционный ствол; 4 - дополнительная наклонная
выработка с перегрузом (бункером)
В таком случае наилучшим изолирующим устройством может служить промежуточный бункер с необходимым слоем руды. Но тогда под конвейерно-вентиляционным стволом 3 должна быть пройдена дополнительная наклонная конвейерная выработка 4 с перегрузом (бункером), а конвейерно-вентиляционный ствол может не выходить на поверхность, но тогда вспомогательный конвейерный штрек 4 должен сбиваться с конвей-ерно-вентиляционным штреком 3 транспортной сбойкой 2 (рис. 3), в кото-
рой необходимо установить шлюз. Кроме того, транспортно-вентиляционный штрек 3 в данном случае должен проходить снизу вверх, что исключается из-за риска затопления шахты, или же сверху вниз из вентиляционной сбойки. Кроме того, в бункере будет постоянно иметь место перемещение руды, следовательно, через нее начнет просачиваться воздух, вынося пылевые частицы к вентилятору и далее в атмосферу.
Рис. 3. Схема вентиляции рудника
3. Сооружение здания вентиляторной установки на поверхности, как показала практика проектирования и строительства калийных рудников, в 2 - 3 раза дороже, чем сооружение подземной вентиляторной камеры в соляном массиве, производимой с помощью комбайнов. Кроме того, необходимо учесть удаленность площадки строительства от пунктов производства строительных конструкций и материалов, что, несомненно, вызовет еще большее удорожание строительства поверхностного вентиляторного комплекса.
4. Размещение сооружений подземной вентиляторной установки в горизонтальной выработке позволяет монтировать вентиляторы без фундаментов, закрепляя их анкерными болтами к почве выработок, пройденных в коренных породах. Опыт такого сооружения уже есть. Как уже было отмечено выше, на Втором Березниковском руднике более 10 лет эксплуатируется подземная вентиляторная установка на базе вентиляторов ВОД-30м, смонтированная практически без фундаментов. При сооружении такой же установки на поверхности в условиях осадочных четвертичных пород нужно будет возводить мощный фундамент. Это намного удорожает стоимость монтажа вентиляторов.
5. Размещение вентиляторной установки в подземных условиях потребует сооружения шлюзов для разделения струй воздуха: струи, выходящей из выхлопного канала вентилятора, от струи, входящей во всасывающий канал. Однако сооружение подобных устройств в подземных условиях дешевле, поскольку коренные породы (соль) служат основанием (фундаментом) для строительства. Кроме того, подобные сооружения потребуется возводить и при поверхностном размещении ГВУ, чтобы отделить свежую струю воздуха от исходящей в выработках околоствольного двора. Следовательно, изолирующие устройства при поверхностном размещении ГВУ необходимо будет возводить и на поверхности, и под землей.
Проанализировав эти и другие не менее значимые факторы, было принято подземное размещение главной вентиляторной установки, позволяющее снизить капитальные затраты на строительство ГВУ (затраты на строительно-монтажные работы, приобретение оборудования и материалов) и эксплуатационные затраты при ее работе и обслуживании.
Таким образом, проветривание рудника осуществляется следующим образом.
Свежий воздух поступает в рудник с поверхности по наклонному стволу № 1 (транспортному) по главным транспортным уклонам (штрекам) до проектируемых горных участков.
Исходящий воздух с подземных горных участков удаляется в главный вентиляционный и конвейерно-вентиляционный уклоны (штреки), из которых при помощи подземной главной вентиляторной установки (ПГВУ) выбрасывается в ствол 2 (конвейерно-вентиляционный) и удаляется на поверхность. Схема вентиляции рудника приведена на рис. 3.
Одним из основных факторов, определяющих потребность в количестве воздуха для проветривания рудника, является газоносность пород и вытекающая из нее - газообильность горных выработок.
Как известно [1, 7], природные газы соляных месторождений можно условно разделить на две группы:
■ свободные газы, находящиеся в системах трещин и в изолированных микрополостях, и самостоятельно выделяющиеся в свободную фазу за счет падения пластового давления до атмосферного;
■ микровключенные (связанные), находящиеся в газово-жидких микровключениях, заключенные между- и внутри элементов кристаллической решетки и высвобождаемые при разрушении кристаллической структуры пород.
Полная газоносность горных пород определяется как сумма количества свободных и микровключенных газов на единицу объема (массы) породы.
Газоносность пород Тюбегатанского месторождения при проведении геологоразведочных работ 1965 - 1967 и 2005 гг. практически не изучалась, в отчетах [2, 3, 6] имеются лишь скупые сведения об отсутствии каких-либо газопроявлений при бурении скважин (вспенивание или выброс бурового раствора, газирование скважины и др.). Газовый каротаж при бурении скважин не проводился.
Работы по изучению газоносности пород и газообильности рудника ДЗКУ, выполненные нами, заключались в проведении замеров концентраций горючих и ядовитых газов в комбайновых выработках и пробуренных в стенки выработок шпурах. Для определения газоносности по мик-ровключенным газам было отобрано 6 образцов сильвинитового и галит-сильвинитового состава по пластам Нижний 11а и Нижний 11б.
Дегазация образцов соляных пород проводилась на лабораторной установке методом растворения по авторской методике [4]. Хроматогра-фический анализ газов проводился в Лаборатории геотехнологических процессов и рудничной газодинамики Горного института УрО РАН.
Установка (рис.4) состоит из сосуда 2, в котором происходит растворение образцов, воронки 3, служащей для сбора выделяющихся пузырьков газа и направления их через резиновый шланг 4 и кран-тройник 5 в мерную емкость 6. Емкость имеет двойные стенки и представляет собой сосуд Дюара. В его верхней части устанавливается термометр 7 и дифференциальный манометр 9 для регистрации температуры и давления газовой смеси во время эксперимента и измерения объема выделившихся газов. Нижняя часть емкости соединяется резиновым шлангом с колбой 11, понижением уровня раствора в которой можно перепускать раствор и газ в мерную емкость. Электронагреватель 1 служит для подогрева раствора и поддержания заданной температуры во время эксперимента. Насос 12 поддерживает постоянную циркуляцию жидкости в системе.
После ввода установки в режим через отвод сосуда 2 в раствор опускали исследуемый образец. Каждый образец предварительно описывался и взвешивался на электронных весах. Выделяющийся при растворении газ поступал через воронку 3 и соединительный шланг 4 в мерную емкость. После полного растворения пробы, которое занимает 60 ... 90 мин., производились замеры объема выделившегося газа, его давления и температуры. Нерастворившийся остаток породы извлекался из установки и взвешивался. Выделившийся газ из мерной емкости отбирался в вакууми-
рованную бутылку или шприцом для последующего хроматографического анализа.
Анализ компонентного состава свободных и связанных газов, отобранных из соляных пород, проводится в соответствии с ГОСТ 23781-87 «Газы горючие природные. Хроматографический метод определения компонентного состава». Для проведения анализа компонентного состава газов используются современные газовые хроматографы 450-GC компании «Varían, Inc».
На рудниках Верхнекамского и Старобинского месторождений калийных солей газоносность соляных пород по газам свободной фазы определялась исследователями путем отбора проб и замеров характеристик выделяющихся шпуровых газов. Суть методики состоит в следующем. В свежеобнаженную стенку (строго по определенному слою) с интервалом 0,5 м бурится шпур длиной от 1 до 2,5 м. Шпур герметизируется на глубине 0,5 м газозатвором (типа ЗГ-1). Измерение газового давления (расход газа) производится микроманометрами или расходомерами. Отношение величины газовыделения к объему зоны дренирования вокруг шпура и дает, в конечном итоге, величину газоносности [1, 9, 10].
Рис. 4.Схемаустановки для дегазации керна
Однако вследствие низкой газоносности по свободным газам (газовыделение в шпурах практически отсутствует), в условиях Тюбегатанско-гоместорождения произвести замеры газового давления в загерметизированных шпурах оказалось невозможно. В связи с этим для определения величины газовыделения горючих и ядовитых газов из шпуров с помощью
3
аспиратора типа ГХ-4 с рабочим объемом 100 см отбирались пробы воздуха, которые затем подвергались анализу на горючие газы (СН4+ТУ) и сероводород (^Б).
Замеры И23 производились прибором «Анкат-7664Микро» с термохимическим датчиком, концентрация горючих газов определялась сигнализатором СГГ-20.
Кроме того, были произведены замеры горючих газов и сероводорода в забое камеры при работе выемочного комбайна, на выемочном штреке, в непроветриваемой тупиковой камере и на исходящей общерудничной струе в стволе № 2. Одновременно с отбором проб производились измерения количества поступающего в выработку воздуха.
Результаты определения газоносности и состава микровключенных газов по промышленным пластам Нижний 11а и Нижний 11б приведены в табл. 1.
Таблица 1
Средние значения газоносности и состава газов по пластам
Пласт N2 Н2 СО2 СН4 ЕУВ 9' см /кг О, 3, 3 м / м Оусл.мет.*, см3/кг
Нижний 11а 96,208 0,422 2,056 1,166 0,148 9,592 0,020 0,215
Нижний 11б 92,383 0,963 3,748 2,838 0,068 14,426 0,032 0,758
*Ввиду сложного состава горючих газов и большой взрывоопасно-сти водорода и тяжелых углеводородных газов по сравнению с метаном все газы приводят к условному метану по формуле
асмЛ = бся4 + 2 • бя2 + 2,5 • QI ТУ, (1)
где Q - объемы выделений отдельных газов; 2 и 2,5 - коэффициенты, учитывающие активность водорода и предельных углеводородов.
Средняя газоносность по микровключенным газам составила
3 3 3
12,5 см /кг (0,026 м /м *). Минимальное и максимальное значения соста-
33
вили 0,013 и 0,034 м /м соответственно. Состав газов - азотно-углеводородный. Средний коэффициент «сухости» (СН4 /ПТУ) углеводородных газов - 35.
*При переводе значений газоносности из см /кг в объемные едини-
3 3
цы (м /м) использовались средние значения объемного веса сильвинита 2,07 г/см3.
Содержание сероводорода, метил- и этилмеркаптана в пробах определялось на хроматографе с пламенно-фотометрическим детектором и обнаружено не было.
Замеры концентраций газов в руднике на выемочном штреке, в непроветриваемой тупиковой камере и на исходящей общерудничной
струе в стволе № 2 не показали повышенных значений Н23 и горючих газов. Значительно информативнее оказались данные по двум шпурам, пробуренным в камере № 37 (второй ход) опытной панели по пласту Нижний Пб.
Содержание сероводорода составило 5,4 и 3,1 мг/м , ПДК по сероводороду - 10 мг/м .
При работе комбайна в месте пересыпа руды в бункер-перегружатель концентрация Н23 достигает 7 мг/м , в зоне погрузки самоходного вагона - 2...4 мг/м , и далее в 50...60 м от забоя снижается практически до фоновой. В камеру подавалось « 222 м3/мин воздуха.
При работе комбайна Урал-20Р производительностью 5 т/мин и площадью поверхности забоя 20,2 м2 площадь обнажаемой поверхности массива составит 22,1 м2/мин. Тогда получим объем горючих газов, выделяющихся со стенок выработки,
Зст = 5. уп = 221000 • 0,0028 = 0,00062 м3 / мин. (2)
Суммарный объем газовыделений будет складываться из газовыделений со стенок выработки и из разрушающейся породы:
3 = 3ст + 3п . (3)
Объем газовыделений из руды найдем по известной газоносности:
3п = О-усл.мет. ' А, (4)
где Оусл СН -газоносность породы по условному метану, см /кг;А - производительность комбайна, т/мин.
3
Подставив в (4) Оусл мет = 0,41 см / кг, получим
3п = 0,41 '10-3 • 5 = 0,002 м3/ мин . (5)
Средняя величина суммарного объема газовыделений горючих газов при работе комбайна Урал-20Р составит
3 = Зст + 3п = 0,00062 + 0,002 = 0,00262 м3 / мин, (6)
при максимальном и минимальном значениях - 0,006 и 0,0016 м /мин соответственно.
Объем газовыделений на кубометр породы (относительная газообильность) будет
3.у 0,00262• 2,07 3. 3
а = —- = —--— = 0,001 м / м , (7)
А 5
33
при максимальном и минимальном значениях - 0,0024 и 0,0007 м /м соответственно.
Таким образом, в результате полевых и лабораторных работ определены компонентный состав газа и газоносность соляных пород Тюбегатанского месторождения по микровключенным газам, величина объема газовыделений горючих и ядовитых газов при ведении горных работ. Проведенные исследования позволили получить исходные данные
для расчета вентиляции рудника и сделать выводы о потенциальной газовой опасности при разработке месторождения. Газоносность по мик-
33
ровключенным газам изменяется от 0,013 до 0,034 м /м и в среднем со-
3 3 3
ставляет 0,026 м /м (12,5 см /кг), что значительно ниже газоносности пород Верхнекамского месторождения. Состав газов - азотно-углеводородный, средний коэффициент «сухости» (СН4 /ПТУ) углеводородных газов - 35.
Объем выделений горючих газов (относительная газообильность)
33
не превышает 0,0024 м /м .
Соляные породы месторождения характеризуются весьма низким количеством свободных газов, что подтверждается отсутствием газопроявлений при бурении геологоразведочных скважин (выбросов и вспениваний бурового раствора), результатами исследований шпуровых газов, а также отсутствием видимых газопроявлений на свежеобнаженных стенках выработок. Тем не менее, в связи со сложным геологическим строением месторождения и большим количеством разрывных нарушений представляется возможным наличие «очаговых» газовых скоплений, приуроченных к локальным геологическим нарушениям (зонам замещения, литологическим контактам, тектоническим нарушениям) [9, 10]. Такие скопления могут являться очагами газопроявлений при подходе к ним горных работ.
Серосодержащие газы в пробах обнаружены в незначительных количествах (относительная газообильность по И23 не превышает 190-106 3/ 3ч
м /м ), однако их появление на локальных участках месторождения при ведении горных работ не исключено; в связи с этим рекомендуется использование на руднике газоанализаторов, имеющих измерительный канал по сероводороду, а также средств индивидуальной защиты органов дыхания для защиты горнорабочих.
Невысокая газообильность рудника, обусловленная незначительной газоносностью соляных пород, не вызывает необходимости введения на нем газового режима.
Список литературы
1. Земсков А.Н., Кондрашев П.И., Травникова Л.Г. Природные газы калийных месторождений и меры борьбы с ними // Пермь, 2007. 414 с.
2. Отчет о результатах геологоразведочных работ, проведенных на Тюбегатанском месторождении каменной и калийных солей в 1959-1965 гг. (с подсчетом запасов каменной и калийных солей по состоянию на 01.01.1966 г.). Самаркандский комплексный геологоразведочный трест, Кашкадарьинская геологоразведочная экспедиция. А.М.Мальцев, А.И.Потрац, В.В.Чебаненко, О.М.Дегтярев. Китаб, 1965.
3. Доразведка Тюбегатанского месторождения калийных и каменных солей с подсчетом запасов по состоянию на 01.03.2005 г.
Т.П.Пирназаров, К.Дустов [и др.]: отчет Тюбегатанской ГРП о результатах доразведки в 2000-2005 гг.: в 2 кн. Шахрисабз, 2005.
4. Изучение газоносности соляных пород Тюбегатанского месторождения и газообильности рудника Дехканабадского завода калийных удобрений: отчет по НИР. Пермь: ООО «Зумк-инжиниринг», 2013. 28 с.
5. Schrader R., Achermann, G., GrundH.Entwicklung von Methoden-zurBestimmung des Gasgehaltes in Salzen //Bergakademie, 1960. № 10. S. 543551.
6. Мохирев Н.Н. Проветривание рудников и шахт. Пермь: ПГТУ, 1998. 235 с.
7. Кочнев К.В., Ефремова Т.К., Шатов В.П. О газопроявлениях и газовом режиме на калийных рудниках // Горный журнал. 1967. № 5. С.62-64.
8. Ушаков К.З. Газовая динамика шахт. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Изд-во МГГУ, 2004. 481 с.
9. SzlazakN. Zagrozeniegazowelwyrzutowwgornictwiesol-nymnaprzykladzieKopalniSoli "Klodawa" //Gornictwo [Zecz.nauk. AGH-im.StanislawaStaszicaGor.], 1966. № 3. S.167-172.
10. Несмелова З.Н. О газах в калийных солях Березниковского рудника // Тр. ВНИИГ.Л., 1959. Вып.35. С. 206-313.
Земсков Александр Николаевич, д-р техн. наук,доц., a.zemskov@,kanexgroup.ru, Россия, Пермь, Группа КАНЕКС,
Лискова Мария Юрьевна, канд. техн. наук, доц., mary. [email protected],Россия, Пермь, Пермскийнациональныйисследовательскийполитехническийуниверситет
VENTILATIONOFMINEOFDEKHKANABADPLANTOFPOTASHFERTILIZERS AND GAS BEARING OF ROCKS OF TUBEGATAN DEPOSIT (UZBEKISTAN)
M. Yu. Liskova, A.N. Zemkov
The article deals with ventilation of potash mine located in Uzbekistan - Dekhkana-bad plant of potash fertilizers. This mine is the first in the practice of development of potassium salt deposits, which is opened with inclined barrels. Gas bearing of Tubegatan deposit rocks is also considered.
Keywords: ventilation, potash mine, gas content of rocks, barrels, fan of main ventilation, gas.
Zemskov Alexander Nikolaevich, doctor of technical Sciences, associate Professor, [email protected], Russia, Perm, KANEXGroup,
Leskova Maria Yurievna, candidate of technical Sciences associate Professor, [email protected], Perm, Russia, Perm national research Polytechnic University
Reference
1. Zemskov A. N., Kondrashev P. I., Travnikova L. G. Natural gases of potash deposits and measures to combat them // Perm, 2007. 414 p.
2. report on the results of geological exploration carried out at the Tyubegatan Deposit of rock and potash salts in 1959-65 (with the calculation of reserves of rock and potash salts as of 1.1.1966). Samarkand integrated geological exploration trust, Kashkadaryageologi-cal exploration expedition. Maltsev A.m., Potrats A. I., Chebanenko V. V., Degtyarev O. M. Kitab, 1965.
3. additional exploration of the Tyubegatan potash and rock salt Deposit with reserves calculated as of 01.03.2005. Pirnaz-ROV T. P., Dustov K. et al. // report of the Tyube-gatanskaya GRP on the results of additional exploration in 2000-2005 in 2 books. Shakhris-abz, 2005.
4. study of the gas content of salt rocks of the Tyubegatan Deposit and the gas content of the Dehkanabad potash fertilizer Plant mine // research report, Perm, LLC "ZUMK-engineering", 2013. 28 p.
5. Schrader R., Achermann, G., Grund H. Entwicklung von Methodenzur Bestimmung des Gasgehaltes in Salzen // Bergakademie, 1960. № 10. S. 543-551.
6. Mohirev N. N. Airing of mines and mines. Perm: Perm state technical University, 1998. 235 p.
7. Kochnev K. V., Efremova T. K., Shatov V. P. About gas phenomena and gas pressure in potash mines // GornyZhurnal. 1967. no. 5. Pp. 62-64.
8. Ushakov K. Z. Gas dynamics of mines. 2nd ed., reprint. Moscow: MGSU publishing house, 2004, 481 p.
9. Szlazak N. ZagrozeniegazoweIwyrzutow w gornictwiesol-nymnaprzykladzieKopalni Soli "Klodawa" // Gornictwo [Zecz.nauk. AGH-im.StanislawaStaszicaGor.], 1966.no. 3.S. 167-172.
10. Nesmelova Z. N. On gases in potash salts of the Berezniki mine // Tr. VNIIG.L., 1959. Issue 35. Pp. 206-313.
