CC BY
0DOI 10.53980/24131997_2024_1_97
Е.В. Корнеева, канд. техн. наук, доц., e-mail: hellen-box-8@yandex.ru Сибирский государственный индустриальный университет, г. Новокузнецк
УДК 622.504
ПРОМЫШЛЕННЫЕ ОТХОДЫ ДЛЯ ЗАКЛАДКИ ВЫРАБОТАННЫХ ПРОСТРАНСТВ УГОЛЬНЫХ И РУДНЫХ ШАХТ КУЗБАССА
Основу экономики Кемеровской области составляют угледобывающие, и горнорудные предприятия. Комплексная оценка их воздействия на окружающую среду показала активизацию экзогенных геологических процессов: провалы, образованные над ранее ликвидированными наклонными и вертикальными стволами шахт; заболачивания; просадки и оползни. В обводненных выработанных пространствах рудников нарушена структура горных пород, разрушается крепежный материал выработок, формируя провалы и мульды оседания.
Традиционные технологии закладки выработанных пространств с использованием цемента, песка и гравия вызывают удорожание продукции, что делает угледобывающие и горнорудные предприятия региона нерентабельными. Значительное снижение себестоимости закладки возможно с внедрением технологий утилизации промышленных отходов - использованием их в качестве компонентов твердеющих смесей при освоении угольных и рудных месторождений.
С учетом горно-геологических условий Кузбасса - мощных крутопадающих и наклонных месторождений -были разработаны составы бесцементных закладочных смесей с использованием сталеплавильных шлаков для промышленной реализации камерной и этажно-камерной системой разработки.
Ключевые слова: закладочные смеси, сталеплавильные шлаки, прочность, структура, горелая порода, шлам.
E.V. Korneeva, Cand. Sc. Engineering, Assoc. Prof.
INDUSTRIAL WASTE FOR BACKFILLING GOAF SPACES IN COAL AND ORE MINES IN KUZBASS
Coal mining and mining enterprises are the basis of the Kemerovo region economy. Comprehensive assessment of their impact on the environment showed the activation of exogenous geological processes: dips formed over previously liquidated inclined and vertical mine shafts; waterlogging; drawdowns and landslides. In the flooded goaf spaces of mines the structure of rocks is disturbed, the fixing material of the workings is destroyed, forming dips and subsidence troughs.
Traditional goaf backfilling technologies using cement, sand and gravel make products more expensive, what makes coal mining and mining enterprises in the region unprofitable. A significant reduction in the cost of backfilling is possible with the introduction of industrial waste disposal technologies - using them as components of hardening mixtures in the development of coal and ore deposits.
Taking into account the mining and geological conditions of Kuzbass - powerful steep and inclined deposits, compositions of cement-free laying mixtures with the use of steel slags for the industrial implementation of chamber and floor-chamber development system were developed.
Key words: stowing mixtures, steel slag, strength, structure, burnt rock, sludge.
Введение
При ликвидации угледобывающих и горнорудных предприятий возникает ряд гидрогеологических и экологических проблем: оседание земной поверхности, подтопление территорий, возможность прорыва подземных вод в соседние действующие выработки, выделение вредных газов и выход их на поверхность [1, 2].
Согласно требованиям п. 6 РД 07-291-99, «в соответствии со статьей 26 Закона Российской Федерации «О недрах», при полной или частичной ликвидации или консервации предприятия либо подземного сооружения, горные выработки и буровые скважины должны быть приведены в состояние, обеспечивающее безопасность жизни и здоровья населения, охрану окружающей природной среды, зданий и сооружений, а при консервации - также сохранность месторождения, горных выработок и буровых скважин на все время консервации».
На основании вышеизложенного, а также в связи с углублением горных работ и усложнением горно-геологических условий технология отработки месторождений с закладкой выработанного пространства твердеющими смесями успешно осуществляется на угледобывающих и горнорудных предприятиях РФ [3-6].
Работа с закладкой позволяет вести разработку, управляя горным давлением обеспечивая добычу полезных ископаемых с наименьшими потерями и безопасность ведения горных работ. Вместе с тем закладка - дорогостоящее мероприятие, существенно влияющее на себестоимость добываемых полезных ископаемых, а выбор рационального состава закладочной смеси в каждом конкретном случае зависит от многих факторов: наличия необходимого количества материала, его физико-механических свойств и себестоимости, технологических особенностей разработки месторождения [7-14].
Цель исследования - разработка бесцементных закладочных составов с использованием местных техногенных отходов, позволяющих снизить себестоимость закладочных работ, обеспечить их высокую экономическую эффективность и экологичность.
Для горно-геологических условий Кузбасса характерны мощные крутопадающие и наклонные месторождения, освоение которых осуществляется камерной и этажно-камерной системой разработки.
На угольных и рудных предприятиях региона закладка выработанного пространства литыми твердеющими смесями осуществляется достаточно ограниченно: в Прокопьевско-Кисе-левском районе добыча угля с закладкой твердеющими смесями вызвана необходимостью снижения пожароопасности, увеличения коэффициента извлечения угля, отработки законсервированных запасов и повышения экологической безопасности региона [15].
На Таштагольском месторождении отработка железорудных месторождений ведется с закладкой выработанного пространства смесями на цементной основе для предотвращения просадки почв в районах действующих шахт [16, 17], а в г. Таштаголе - для отработки участков, находящихся под рекой Кондомой и в черте города. Сдвижение горных пород в зоне отработки Таштагольского рудника проходит по тектоническому разлому и носит необратимый, неконтролируемый характер с точки зрения экологии [18]. Предприятие имеет приоритетную промышленную ценность для металлургической отрасли Кузбасса, и новые технологические решения по разработке бесцементных закладочных смесей с использованием промышленных отходов позволят существенно снизить себестоимость добываемой руды.
Материалы и методы исследования
Основным показателем закладочных смесей является прочность при одноосном сжатии. При камерной системе разработки прочность несущего слоя закладочного массива должна быть не менее 4,5 МПа, в средней части - не менее 3,5 МПа. Максимальная требуемая прочность искусственного массива для рудников с поэтажной системой отработки в возрасте 28 сут 8-10 МПа [19-21].
В непосредственной близости от горнорудных предприятий (а также на самих предприятиях), работающих с закладкой выработанных пространств, находятся многотоннажные запасы вторичных минеральных ресурсов [22-24], которые могут быть использованы для разработки составов закладочных смесей с учетом горно-геологических условий региона. В качестве сырья для приготовления закладочных составов исследовались отходы угледобывающих и металлургических предприятий Кузбасса: сталеплавильные шлаки (мартеновские ООО
«Сталь НК», конверторные и электросталеплавильные ОАО «ЗСМК»); горелые породы терри-коника шахты «Абашевская»; шламы, полученные в результате нейтрализации известью электролитов отработанных кислотных аккумуляторов специальных видов транспорта шахты «Абашевская» - электровозов, электрокар, автопогрузчиков, электротягачей и бульдозеров.
Сталеплавильные шлаки имеют микропорфированную структуру, состоящую из двух-кальциевого силиката, алюмосиликата, монтичеллита, периклаза, и других минералов. По химическому составу эти шлаки основные. Химический (оксидный) анализ проводили по ГОСТ 8269.1-97(табл. 1).
Таблица 1
Химический состав сталеплавильного шлака
Наименование оксидов О ¿75 т О п < т О сч <и Рч о <и Рч МпО 9 о О ю В £ 54 о 5 О ма е о в МяО О н о ¥ о ¿а £ гя о т 1Л О Рч т О й о
Массо-
вая доля, 26,63 5,33 - 0,95 0,37 55,55 0,71 9,68 - - - 1,41 0,03 0,05
%
Для обоснования возможности применения данных шлаков в производстве строительной продукции, определяли их свойства (ГОСТ 310.2-76, ГОСТ 8736-93-3, ГОСТ 5578-94): плотность в куске - 2,7.. .3,5 г/см3; насыпная (объемная) плотность - 1600... 1800 кг/м3; дроби-мость (по дробимости в цилиндре в сухом состоянии) - 4,3 .16,3 % (II класс прочности); истираемость - 5 ^ 12.25 %; активность - 0,6. 5,4 ^ 18 МПа (установлено, что в случае грануляции активность его повышается до 4.18 МПа); прочность (максимальная) - 41,8 МПа, после размола в шаровой мельнице до тонкости помола 300-320 м2/кг; морозостойкость -25.50 Мрз.
По содержанию радионуклидов шлаки соответствуют первому классу (Аэфф<370) и могут использоваться без ограничений.
Канцерогенных и токсичных соединений и элементов в шлаках не обнаружено. Присутствуют ртуть, мышьяк, кадмий, олово, сурьма, медь, цинк, но их количество не превышает установленных значений согласно гигиеническим нормам ГН 2.1.7.2041-06, ГН 2.1.7.2042-06.
Выбор горелой породы как «кислого» компонента смеси, способного повысить активность шлака, был обусловлен не только ее повышенной физико-химической активностью, но и экономической целесообразностью переработки и использования, так как в настоящее время утилизация горелых пород, скопившихся в огромных объемах на территории угледобывающих предприятий региона, является актуальной. Являясь эффективным сырьем для производства различных строительных материалов, горелые породы применены в качестве кремнеземистой составляющей закладочного состава. Химический анализ горелых пород терриконика шахты «Абашевская» показал, что они относятся к группе «ультракислых», поскольку содержат повышенное количество SiO2 и АЬОэ, Косн. = 0,1 (табл. 2).
Таблица 2
Химический состав горелых пород
Наименование оксидов сч д ¿75 т О п < т О сч <и Рч БеО МпО СаО в том числе СаОсвоб МяО с:) н т О т 1Л О Рч с^ СП £
Массовая доля, % 49,18 17,62 6,52 1,66 0,24 3,79 0,65 7,61 0,81 1,27 0,07 11,23
Рентгенофазовый анализ показал: 20-25 % рентгеноаморфной фазы, представленной смесью оксидов SiO2 и Al2Oз - продукта разложения каолинита при нагреве; преобладание кварца ^Ю2) - 23-25 % и полевых шпатов изоморфного ряда (AlSiзO8) - 15-20 %. Присутствуют: гематит и гидрослюда.
Прочностные свойства изменяются в широких пределах: фракция щебня 5-20 мм соответствует марке 200-300 по прочности, а фракция 20-40 мм - марке 200-600. Физико-механические свойства в таблице 3.
Таблица 3
Физико-механические свойства горелых пород
Наименование показателя Перегоревшие породы шахтных отвалов (горелые породы)
Истинная плотность, г/см3 2,4-2,6
Насыпная плотность, г/см3 1,4
Средняя плотность, г/см3 1,8
Временное сопротивление сжатию, МПа 30,0-130,0
По содержанию радионуклидов горелая порода соответствует первому классу (Аэфф<370) и может использоваться без ограничений.
Серьезной проблемой для большинства промышленных предприятий является утилизация образующихся шламовых отходов, хранящихся в огромных объемах в шламонакопите-лях. Возможность использования некоторых из них в производстве строительных материалов обусловлена их химическим составом, содержащим гипсовые, известково-гипсовые, гипсо-карбонатные, известково-гипсо-карбонатные композиции.
За счет содержащихся в техногенных шламах Са(ОН)2, Al(OH)з, Mg(OH)2 они эффективно используются как активаторы поверхности и как наполнители цементных систем [25].
При разработке составов (табл. 4) экспериментально определялись: соотношение компонентов при максимально возможном количестве заполнителя; влияние плотности шлама на прочностные свойства закладочного камня; влияние механохимической обработки смеси на ее прочностные показатели.
Таблица 4
Основные характеристики закладочных составов
Составы Расход материалов, кг/м3 Средняя плотность, кг/м3 Подвижность смеси, см Прочность при сжатии, МПа, в возрасте, сут
28 60
Состав 1:
Вяжущее: мартеновский шлак 70 %; горелая порода 23 %; шлам 7 %. 1550-1600 1950 15,00 9,82 10,80
Заполнитель: мартеновский шлак 230-240
Состав 2:
Вяжущее: конверторный шлак 86 %; горелая порода 6 %; шлам 8 %. 1550-1600 2000 14,40 11,73 12,90
Заполнитель: конверторный шлак 150-160
Состав 3:
Вяжущее: электросталеплавильный шлак 78 %; 1550-1600
горелая порода 14 %; 1960 18,00 10,64 11,70
шлам 8 %.
Заполнитель: электросталеплавильный шлак 170-180
Для проведения экспериментов были изготовлены образцы 70*70x70 мм с различным количеством заполнителя, твердевших в течение 28 сут естественного твердения.
Результаты исследования и их обсуждение
Анализ данных (рис. 1 а) показал оптимальное количество мелкозернистого заполнителя для закладочной смеси: 15 % для состава на основе мартеновского шлака, 9-11 % для состава с использованием конверторного шлака, 10-12 % состав с использованием электросталеплавильного шлака. Изменение прочностных характеристик закладочной смеси было обусловлено формированием ее структуры (процессом гидратации).
При различном соотношении вяжущего и заполнителя изменялось количество шлама в смеси (величина водо-шламового отношения) в соответствии с требованиями подвижности в диапазоне 13-14 см. При недостаточном количестве шлама в смеси (низком водо-шламовом отношении) необходимую прочность получить не удалось, так как гидратация в полном объеме невозможна. Избыток шлама в смеси не только снижал ее прочность, образуя воздушные поры, ослабляющие структуру, но и приводил к расслоению смеси, что также снижало прочность.
Подбор оптимального типа электролита для приготовления закладочной смеси осуществляли по сравнению с прочностью образцов, приготовленных с использованием шлама отработанных электролитов различной плотности. Результаты экспериментов показали, что прочность закладочного материала увеличивалась с ростом плотности электролита в составе шлама. Лучшие показатели по прочности имел состав 1 с использованием шлама с плотностью р = 1310 кг/м3 (рис. 1 б).
14 п
а
и и тиа жа
с
и р
п
Л Н О
0 Я
01
о £
8 -
6 -
2-
■ Мартеновский -
8 10 12 14 16 18 20 22 - Конверторный - ■»■ - Электросталеплавильный
Заполнитель, %
а
а
Ё14 п
к 12 Н
и
«¡10 Н
о
и р
п
ь т с о н ч
о р
Пр
8 -6 -
4 2 0
1000
1100
1200
1400
1300
Плотность шлама, кг/м3 б
Рисунок 1 - Зависимость прочности закладочной смеси от количества вводимого заполнителя (а) и от плотности шлама (б): 1 - с конверторным шлаком, 2 - с электросталеплавильным шлаком,
3 - с мартеновским шлаком
12
10
4
0
2
4
Шлам представлял собой гетерогенную коллоидную систему, твердая фаза которой -образовавшийся активный компонент - сульфат кальция (гипс), кристаллизующийся в виде CaSO4 ^2ШО. Получение шлама осуществляли нейтрализацией техногенного сернокислотного электролита и основано на реакциях взаимодействия H2S0з с гидроксидом кальция Са(ОН)2 (известковым молоком). При расчете необходимого количества реагента определяли исходные данные из условия полной нейтрализации содержащейся в электролите кислоты. С увеличением плотности электролита увеличивалось количество требуемого реагента Са(ОН)2, являющегося инициатором активации процессов гидратации, увеличивалось количество активных центров кристаллизации и прочность системы.
Исследования микроструктуры, образцов закладочного камня в возрасте 28 сут осуществляли методом растровой электронной микроскопии (при увеличении 3000х).
По форме, размерам и межзерновым связям кристаллических новообразований, формируемым в процессе твердения закладочной смеси, была установлена последовательность структурных переходов:
- консолидация частиц твердой фазы (матрицы) при активном участии двуводного сульфата кальция CaSO4x2H2O;
- формирование пространственных структур из частиц кварца SiO2, оксида магния MgO и ортосиликата кальция Ca2SiO4 (заполнителя);
- обрастание кристаллической решетки заполнителя по межфазным границам структурированными гранулами эттрингита Са6АЬ^04)э(0Н)12х26Ш0.
Процесс структурирования сопровождался образованием в системе большого количества промежуточных видов структурной организации, что выражалось в различном сочетании коагуляционно-кристаллизационных взаимодействий (структурных и параметрических показателей в процессе эволюции системы). На снимках структуры (рис. 2) показан процесс образования новых минеральных фаз, механизм роста и преобразования граней кристаллов.
а б в
Рисунок 2 - Структура закладочного камня под электронным микроскопом (увеличение 3000х) с мартеновским шлаком (а), с конверторным шлаком (б), с электросталеплавильным шлаком (в):
1 - матрица; 2 - заполнитель
Установлено, что структура закладочного камня имела многофазную систему неравномерного строения и состояла из хаотично рассредоточенных радиально-лучистых скоплений столбчатых кристаллов кварца, оксида магния и ортосиликата кальция длиной 5-15 мкм и толщиной 0,2-0,5 мкм (заполнитель), связанных между собой затвердевшим гелем (матрицей), структурированным из частиц двуводного сульфата кальция. Образованная структура определяла структурно-механические свойства всей системы.
Очевидно, механизм твердения разработанного вяжущего состава был обусловлен следующим взаимодействием минералов:
1. Образование двуводного сульфата кальция:
СаОсв. + РЬБО4 + 2Н2О ^ Са8О4х2ШО + РЬО.
В результате реакции замещения ионов свинца (в сульфате свинца шлама) на ионы кальция (свободного оксида кальция шлака и горелой породы).
2. Образование ортосиликата кальция:
2СаОсв. + БЮ2 ^ Са2БЮ4.
В результате взаимодействия свободного оксида кальция шлака и горелой породы с аморфным кремнеземом, преобладающим в составе горелой породы.
3. Образование зерен низкосульфатного гидросульфоалюмината кальция (эттрингита) с последующим формированием в кристаллы:
3 СаО х Л12Оэ+Н2О+Са8О4х2Н20^3Са0 х ЛЬОэ хСаБО4х(26-31)ШО.
4. Возможность образования на более поздних этапах твердения кристаллов гидросиликата кальция:
2Cax(OH)2 + SiÜ2 ^ Ca2SiO4x2H2Ü.
Для закладочных смесей прочность и подвижность определяются не только по требованиям нормативных документов, но и по требованиям технологического регламента на их производство, разработанного с учетом горно-геологических условий и технологических особенностей отработки месторождения. В разработанном технологическом регламенте на приготовление бесцементной закладочной смеси приведены состав смеси [26] и описание технологического процесса ее производства [27].
Заключение
Выполненный комплекс исследований показал, что полученные бесцементные составы (табл. 4) отвечают требованиям как по физическим характеристикам, химическому и минералогическому составу исходных материалов в составе вяжущего и мелкозернистого заполнителя, так и физико-механическим свойствам конечного продукта, исследованных по ГОСТ 26633-2015, ГОСТ 10180-2012, ГОСТ Р 58767-2019.
Одним из требований при проектировании закладочной смеси является подвижность из условий ее транспортирования по трубам до выработанного пространства. Закладка считается пригодной к транспортированию при подвижности не менее 10 см. Разработанные составы отвечают требованию обеспечения подвижности: (погружение конуса) 14,4-18,0 см (ГОСТ Р 58767-2019), средняя плотность 1950-2000 кг/м3 по ГОСТ Р 58767-2019.
Расчетный экономический эффект от использования бесцементной закладочной смеси при объеме производства 395000 м3/год составит более 22 млн руб. в год.
Новые технологические решения по использованию местных техногенных отходов весьма востребованы на шахтах и рудниках Кузбасса, так как позволяют существенно снизить себестоимость закладочных работ, обеспечить их высокую экономическую эффективность и экологичность.
Библиография
1. Молев М.Д., Армейсков В.Н., Голодов М.А. Геофизическое прогнозирование экологической безопасности угледобывающих регионов на основе решения многокритериальных задач // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2019. - № 3. - С. 63-73. DOI: 10.25018/0236-1493-2019-030-63-73.
2. МолевМ.Д., Масленников С.А., ЗанинаИ.А. и др. Оценка воздействия процессов ликвидации угольных шахт на экологическую ситуацию в Российском Донбассе // Известия Томского политехнического университета. Инжиниринг георесурсов. - 2018. - Т. 329, № 7. - С. 148-156.
3. Ковальский Е.Р., Громцев К.В., Петров Д.Н. Моделирование процесса деформирования междукамерных целиков в условиях закладки очистных камер // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2020. - № 9. - С. 87-101. DOI: 10.25018/0236-1493-2020-9-0-87-101.
4. Ковальский Е.Р., Громцев К.В. Разработка технологии закладки выработанного пространства при выемке // Записки Горного института. - 2022. - № 254. - С. 202-209.
5. АлексеевР.Р., Бритвин Д.С., Волков Е.П. и др. Конструирование способов отработки наклонных залежей камерной системой разработки с закладкой // Вестник Кузбасского государственного технического университета. - 2019. - № 6. - С. 37-43.
6. АлексеевР.Р., АхпашевБ.А., Анушенков А.Н. Отработка наклонных залежей камерной системой разработки с закладкой // Земля. - 2018. - № 1. - С. 21-26.
7. Khayrutdinov A.M., Kongar-Syuryun Ch., Kowalik T. et al. Improvement of the backfilling characteristics by activation of halite waste for non-waste geotechnology // 12th International Scientific Conf. of Civil and Environmental Engineering for PhD. Students and Young Scientists, 15-16 October 2020, High Tatras, Slovaki. IOP Conf. Series: Materials Science and Engineering, 2020. - N 867(1). - 012018. DOI: 10.1088/1757-899X/867/1/012018.
8. Рубашкина Т.И., Корнейчук М.А. Оптимизация гранулометрического состава закладочных песков с использованием отходов металлургического производства // Физико-химические проблемы разработки полезных ископаемых. - 2020. - № 5. - С. 130-139.
9. Хайрутдинов М.М., Конгар-Сюрюн Ч.Б., Тюляева Ю.С, и др. Бесцементные закладочные смеси на основе водорастворимых техногенных отходов // Известия Томского политехнического университета. Инжиниринг георесурсов. - 2020. - Т. 331, № 11. - С. 30-36.
10. Васильева М.А., Волчихина А.А., Морозов М.Д. Оборудование и технологии для проведения работ по дозакладке выработанного пространства // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2021. - № 6. - С. 133-144. DOI: 10.25018/0236_ 1493_2021_6_0_133.
11. Skrzypkowski K. Compressibility of materials and backfilling mixtures with addition of solid wastes from flue-gas treatment and fly ashes // XVIII Conf. of PhD Students and Young Scientists «Interdisciplinary Topics in Mining and Geology». Krakow, Poland. - 2018. - Vol. 71. - P. 1-6.
12. Qiang Zhang, Jixiong Zhang, Zhongya Wu et al. Overview of solid backfilling technology based on coal-waste underground separation in China // Sustainability. - 2019. - Vol. 11, N 7. - article 2118.
13. Крупник Л.А., Шапошник Ю.Н., Шапошник С.Н. и др. Разработка составов закладочных смесей на основе измельченных доменных гранулированных шлаков // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. - 2019. - Т. 55, № 1. - С. 66-76.
14. Медведев В.В., Овсейчук В.А. Повышение технологических свойств твердеющей закладочной смеси // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2021. - № 3-2. - С. 71-80. DOI: 10.25018/0236_1493_2021_32_0_71.
15. Ефимов В.И., Корчагина Т.В., Попов А.И. и др. Опыт отработки крутых угольных пластов Прокопьевско-Киселевского месторождения // Уголь. - 2018. - № 6. - С. 12-20. DOI: http://dx.doi.org/10.18796/0041-5790-2018-6-12-20.
16. Кутепов Ю.И., Кутепова Н.А., Васильева А.Д. и др. Инженерно-геологические и экологические проблемы при эксплуатации и рекультивации высоких отвалов на разрезах Кузбасса // Горный информационно-аналитический бюллетень, - 2021. - № 8. - С. 164-178. DOI: 10.25018/0236_1493_2021_8_0_164.
17. Кутепов Ю.И., Кутепова Н.А., Васильева А.Д. Обоснование устойчивости внешних отвалов Кузбасса и мониторинг их состояния // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2019. - № 4. - С. 109-120.
18. Лобанова Т.В., Трофимова О.Л. Современные геодинамические движения в районе ствола «Сибиряк» Таштагольского рудника // Проблемы недропользования. - 2018. - № 3. - С. 70-80. DOI: 10.25635/2313-1586.2018.03.070.
19. Белоус Н.Х., Родцевич С.П., Опанасенко О.Н. и др. Оптимизация составов закладочных материалов, содержащих отходы разработки солевых месторождений // Весщ Нацыянальнай акадэми навук Беларусь Серыя хiмiчных навук. - 2019. - Т. 55, № 4. - C. 490-497. - https://doi.org/10.29235/1561-8331-2019-55-4-490-497.
20. Медведев В.В., Овсейчук В.А. Повышение технологических свойств твердеющей закладочной смеси // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2021. - № 3-2. - С. 71-80. DOI: 10.25018/0236_1493_2021_32_0_71.
21. Адгамов А.Э., КаунгП.А., Копылов А.Б. и др. Алгоритм оценки целесообразности применения системы разработки с закладкой выработанного пространства // Известия Тульского государственного университета. Науки о земле. - 2021. - № 2. - С. 121-137.
22. Голик В.И., Дмитрак Ю.В., Максимов Р.Н. и др. Использование хвостов обогащения руд в твердеющих смесях // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2018. - № S25. - С. 18-27.
23. Ivannikov A.L., Kongar-Syuryun Ch., Rybak J. et al. The reuse of mining and construction waste for backfill as one of the sustainable activities // World Multidisciplinary Earth Sciences Symposium WMESS 2019. Prague: IOP Conf. Series: Earth and Environmental Science. - 2019. - Vol. 362. - 012130. DOI: 10.1088/1755-1315/362/1/012130.
24. Голик В.И., Дмитрак Ю.В., Чан Ч. и др. Использование хвостов обогащения в приготовлении твердеющих закладочных смесей // Известия Уральского государственного горного университета, 2018. - № 2 (50). - С. 95-101. DOI: 10.21440/2307-2091-2018-2-95-101.
25. Урханова Л.А., Лхасаранов С.А., Черняк Р.Д. и др. Использование золошлаковых смесей в дорожном строительстве // Вестник ВСГУТУ. - 2021. - № 3 (82). - С. 63-71. - DOI: 10.53980/24131997 2021 3 63.
26. Патент RU 2348814 С04В 18/14 Состав закладочной смеси / Корнеева Е.В., Павленко С.И. Патентообладатель: Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Сибирский государственный индустриальный университет». - Заявка № 2007133023/03, за-явл. 03.09.2007; опубл. 10.03.2009.
27. Патент RU 2792863 E21F 15/00 Способ приготовления бесцементной закладочной смеси / Корнеева Е.В. Патентообладатель: Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Сибирский государственный индустриальный университет», ФГБОУ ВО «СибГИУ». - Заявка № 2022106812, заявл. 15.03.2022; опубл. 28.03.2023.
Bibliography
1. Molev M.D, Armeyskov V.N, Golodov M.A. Geophysical forecasting of environmental safety of coal mining regions based on solving multi-criteria problems // Mining informational and analytical bulletin.
- 2019. - N 3.- P. 63-73. DOI: 10.25018/0236-1493-2019-03-0-63-73.
2. Molev M.D, Maslennikov S.A, Zanina I.A. et al. Impact assessment of coal mine liquidation processes on the environmental situation in the Russian Donbass // Bulletin of the Tomsk Polytechnic University. Geo Assets Engineering. - 2018. - Vol. 329, N. 7. - P. 148-156.
3. Kovalskiy E.R., Gromtsev K.V., Petrov D.N. Modeling of deformation process of inter-chamber pillars under conditions of shrink stoping filling // Mining information and analytical bulletin. - 2020. - N 9.
- P. 87-101. DOI: 10.25018/0236-1493-2020-9-0-87-101.
4. Kovalskiy E.R., Gromtsev K. V. Development of the technology of the developed space backfilling during mining // Journal of Mining Institute. - 2022. - N 254. - P. 202-209. -https://doi.org/10.31897/PMI.2022.36.
5. Alekseev R.R, Britvin D.S, Volkov E.P et al. Design of tilt deposit drilling methods with chamber development system with backfilling // Bulletin of the Kuzbass State Technical University. - 2019. - N 6. -P. 37-43.
6. Alekseev RR, Akhpashev B.A, Anushenkov A.N. Drilling of tilt deposits with backfilling chamber development system // The Earth. - 2018. - N 1 - P. 21-26.
7. Khayrutdinov A.M., Kongar-Syuryun Ch., Kowalik T. et al. Improvement of the backfilling characteristics by activation of halite waste for non-waste geotechnology // 12th International Scientific Conference of Civil and Environmental Engineering for PhD. Students and Young Scientists, 15-16 October 2020, High Tatras, Slovaki. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. - 2020. - Vol. 867, N 012018. DOI: 10.1088/1757-899X/867/1/012018.
8. Rubashkina T.I., Korneychuk M.A. Optimization of grain size distribution of filling sands using metallurgical waste // Journal of Mining Science. - 2020. - N 5. - P. 1-10.
9. Khairutdinov M.M, Kongar-Syuryun Ch.B. Tyulyaeva Yu. S. et al. Cement-free filling mixtures based on water-soluble industrial wastes // Bulletin of the Tomsk Polytechnic University. Geo Assets Engineering. - 2020. - Vol. 331, N 1.- P. 30-36.
10. Vasilyeva M.A, Volchikhina A.A, Morozov M.D. Equipment and technologies for the worked-out space backfilling // Mining informational and analytical bulletin. - 2021. - N 6. - P. 133-144. DOI: 10.25018/0236_ 1493_2021_6_0_133.
11. Skrzypkowski K. Compressibility of materials and backfilling mixtures with addition of solid wastes from flue-gas treatment and fly ashes // XVIII Conference of PhD Students and Young Scientists «Interdisciplinary Topics in Mining and Geology». Krakow, Poland. - 2018. - Vol. 71. - P. 1-6.
12. Qiang Zhang, Jixiong Zhang, Zhongya Wu et al. Overview of solid backfilling technology based on coal-waste underground separation in China // Sustainability. - 2019. - Vol. 11, N 7. - article 2118.
13. Krupnik L.A., Shaposhnik Yu.N., Shaposhnik S.N. et al. Development of compositions of filling mixtures based on crushed blast furnace granulated slags // Journal of Mining Science. - 2019. - Vol. 55, N 1.
- P. 66-76.
14. Medvedev V.V., Ovseychuk V.A. Improvement of cemented backfill properties // Mining informational and analytical bulletin. - 2021. - N (3-2). - P. 71-80. DOI: 10.25018/0236_ 1493_2021_32_0_71.
15. Efimov V.I., Korchagina T.V., Popov A.I. et al. Experience of working out steep coal seams of Prokopievsk-Kiselevsky deposit // UGOL' (Russian Coal Journal). - 2018. - N 7. - P. 12-20. DOI: http://dx.doi.org/10.18796/0041-5790-2018-6-12-20.
16. Kutepov Yu. I., Kutepova N. A., Vasilyeva A.D. et al. Engineering, geological and environmental problems in the operation and recultivation of high tailings heaps in the Kuzbass region// Mining informational and analytical bulletin. - 2021. - N 8. - P. 164-178. DOI: 10.25018/0236_1493_2021_8_0_164.
17. Kutepov Yu.I., Kutepova N.A., Vasilyeva A.D. Substantiation and monitoring of stability of Kuzbass external piles // Mining informational and analytical bulletin. - 2019. - N 4. - P. 109-120.
18. Lobanova T.V., Trofimova O.L. Modern geodynamic movements in the area of the «Sibiryak» shaft of the Tashtagol mine // Problems of Subsoil Use. - 2018. - N 3. - P. 70-80. DOI: 10.25635/23131586.2018.03.070.
19. Belous N.Kh., Rodtsevich S.P., Opanasenko O.N. et al. Optimization of deposits containing waste from salt deposits // Proceedings of the National Academy of Sciences of Belarus, Chemical Series (Vesci Nacyanal'naj akademii navuk Belarusi. Serya himicnyh navuk). - 2019. - Vol. 55, N 4. - P. 490-497. -https://doi.org/10.29235/1561-8331-2019-55-4-490-497.
20. Medvedev V.V., Ovseychuk V.A. Improvement of cemented backfill properties // Mining informational and analytical bulletin. - 2021. - N 3-2. -P. 71-80. DOI: 10.25018/0236_ 1493_2021_32_0_71.
21. Adgamov A.E, Kaung P.A, Kopylov A.B. et al. Algorithm for assessing the feasibility of development system with developed space backfilling // Izvestiya Tula State University (Izvestiya TulGU). Sciences of Earth. - 2021. - N 2. - P. 121-137.
22. Golik V.I., Dmitrak Yu.V., Maksimov R.N. et al. Use of ore tailings in solid mixtures // Mining informational and analytical bulletin. - 2018. - N S25. - P. 18-27.
23. Ivannikov A.L., Kongar-Syuryun Ch., Rybak J. et al. The reuse of mining and construction waste for backfill as one of the sustainable activities // World Multidisciplinary Earth Sciences Symposium (WMESS 2019). Prague: IOP Conference Series: Earth and Environmental Science.- 2019. - Vol. 362. - 012130. DOI: 10.1088/1755-1315/362/1/012130.
24. Golik V.I., Dmytrak Y. V., Chan Ch. et al. The use of mine refuse in preparation of hardening filling mixtures // News of the Ural State Mining University. - 2018. - N 2 (50). - P. 95-101. DOI: 10.21440/23072091-2018-2-95-101.
25. Urkhanova L.A., Lkhasaranov S.A., Chernyak R.D. et al. Use of ash and slag mixtures in road construction // Bulletin of VSGUTU. - 2021. - N 3 (82). - P. 63-71. - DOI: 10.53980/24131997_2021_3_63.
26. Patent RU 2348814 C04B 18/14 Composition of filling mixture / Korneeva E.V., Pavlenko S.I. Patent holders: Federal State Budgetary Educational Institution of Higher Education «Siberian State Industrial University». - Application 2007133023/03, applied 03.09.2007, published 10.03.2009.
27. Patent RU 2792863 E21F 15/00 Method for preparation of cement-free filling mixture / Korneeva E.V. Patent holders: Federal State Budgetary Educational Institution of Higher Education «Siberian State Industrial University». - Application 2022106812, applied 15.03.2022, published 28.03.23.
