ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ПРОЦЕССА ПРИ ОБРАБОТКЕ КРОМОК ДЕТАЛЕЙ ПОЛИМЕРНО-АБРАЗИВНЫМИ ЩЕТКАМИ Текст научной статьи по специальности «Технологии материалов»

Димов Ю.В., Подашев Д.Б. Производительность процесса при обработке кромок деталей полимерно-абразивными щетками // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Машиностроение, материаловедение. - 2020. - Т. 22, № 3. - С. 29-36. DOI: 10.15593/2224-9877/2020.3.04

Dimov Yu.V., Podashev D.B. Process performance when machining part edges with polymer-abrasive brushes. Bulletin PNRPU. Mechanical engineering, materials science, 2020, vol. 22, no. 3, pp. 29-36. DOI: 10.15593/2224-9877/2020.3.04

ВЕСТНИК ПНИПУ. Машиностроение, материаловедение

Т. 22, № 3, 2020 Bulletin PNRPU. Mechanical engineering, materials science

http://vestnik.pstu.ru/mm/about/inf/

DOI: 10.15593/2224-9877/2020.3.04 УДК 621.923: 621.922

Ю.В. Димов, Д.Б. Подашев

Иркутский национальный исследовательский технический университет,

Иркутск, Россия

ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ПРОЦЕССА ПРИ ОБРАБОТКЕ КРОМОК ДЕТАЛЕЙ ПОЛИМЕРНО-АБРАЗИВНЫМИ ЩЕТКАМИ

Рассмотрен способ обработки кромок полимерно-абразивными щетками, который позволяет решить проблему механизации и автоматизации ручного труда, применяемого в настоящее время при выполнении подобных операций. Решение этой проблемы для отечественной промышленности является весьма актуальной задачей.

При исследованиях использовались щетки компании 3М марок С BB-ZB c изогнутыми ворсинами и А BB-ZB с прямыми ворсинами.

На основе изучения взаимодействия режущего микрорельефа с обрабатываемой поверхностью разработана математическая модель формирования размера обработанной кромки в зависимости от режимных параметров обработки.

При этом режущий микрорельеф характеризуется следующими параметрами: а - среднее квадратичное отклонение профиля, m -число максимумов и n(0) - число нулей (пересечений средней линии).

Для аналитического определения размера кромки рассчитан объем материала, который необходимо удалить в процессе обработки путем резания единичными абразивными зернами. Для этого определено количество зерен, участвующих в контакте, и глубина их внедрения, а также смоделирован процесс стружкообразования единичным зерном, который представлен в виде конуса с закругленной вершиной. Установлено, что производительность процесса обработки (съем материала) зависит от количества зерен, участвующих в резании, глубины их внедрения, радиуса при вершине зерна и механических свойств обрабатываемого материала.

Радиус на вершинах зерен определен экспериментально, поскольку он зависит от уровня сближения режущего микрорельефа и обрабатываемой поверхности, которое, в свою очередь, зависит от нормальной составляющей силы резания, а соответственно, от режимных параметров обработки: деформации щетки ДУ, скорости резания V и подачи S.

Прочность поверхностного слоя существенно отличается от прочности остального материала обрабатываемой детали и зависит от конкретных условий деформации, типа среды, предыстории обрабатываемого материала и т.д. В связи с этим введен и экспериментально определен коэффициент, учитывающий глубину внедрения абразивных зерен в обрабатываемый материал, для материалов В95пчТ2 и ВТ20 и представлен в виде уравнения регрессии.

Экспериментальные исследования показали, что теоретические положения полностью подтверждаются экспериментальными данными. Установлено, что полимерно-абразивные щетки могут эффективно применяться для обработки кромок деталей. Из всех исследованных щеток рекомендуются C BB-ZB Р120 и А BB-ZB Р50, как наиболее производительные.

Ключевые слова: размер кромки, щетка, режущий микрорельеф, модель единичного зерна, радиус закругления, сближение, глубина внедрения, площадь стружки, съем материала, полимерно-абразивный инструмент.

Yu.V. Dimov, D.B. Podashev

Irkutsk National Research Technical University, Irkutsk, Russian Federation

PROCESS PERFORMANCE WHEN MACHINING PART EDGES WITH POLYMER-ABRASIVE BRUSHES

The article discusses a method of processing edges with polymer-abrasive brushes, which allows to solve the problem of mechanization and automation of manual labor, which is currently used in such operations. The solution of this problem for domestic industry is a very urgent task.

In the research we used 3M brushes of grades C BB-ZB with curved bristles and A BB-ZB with straight bristles.

Based on the study of the cutting microrelief interaction with the machined surface, a mathematical model has been developed for forming the size of the machined edge depending on the processing parameters.

In this case, the cutting microrelief is characterized by the following parameters: а - the mean square deviation of the profile, m - the number of maxima and n(0) - the number of zeros (intersections of the midline).

For analytical determination of the edge size, the volume of material is calculated that must be removed during processing by cutting with single abrasive grains. To do this, the number of grains participating in the contact and the depth of their introduction are determined, and the chip formation process by a single grain, which is presented in the form of a cone with a rounded top, is simulated. It was established that the productivity

of the processing process (material removal) depends on the number of grains involved in cutting, the depth of their introduction, the radius at the top of the grain and the mechanical properties of the processed material.

The radius at the tops of the grains was determined experimentally, since it depends on the level of convergence of the cutting microrelief and the surface being machined, which, in turn, depends on the normal component of the cutting force, and, accordingly, on the processing parameters: brush deformation AY, cutting speed Vand feed S.

The strength of the surface layer differs significantly from the strength of the rest of the material of the workpiece and depends on the specific conditions of deformation, the type of medium, the history of the processed material, etc. In this regard, a coefficient was introduced and experimentally determined that takes into account the depth of penetration of abrasive grains into the processed material for materials V95pchT2 and VT20 and is presented in the form of a regression equation.

Experimental studies have shown that theoretical principles are fully supported by experimental data. It has been established that polymer-abrasive brushes can be effectively used to process the edges of parts. Of all the brushes examined, C BB-ZB P120 and A BB-ZB P50 are recommended as the most productive.

Keywords: edge size, brush, cutting microrelief, single grain model, radius of curvature, rapprochement, penetration depth, chip area, material removal, polymer-abrasive tools.

Вопросам оценки производительности процесса и качества изделий после различных видов механической обработки посвящено множество работ, например работы [1-8]. Тем не менее в настоящее время многие финишные операции, такие как зачистка поверхностей и скругление острых кромок, продолжают выполняться при помощи низкопроизводительного ручного труда. Одним из перспективных и практически неисследованных способов, способных эффективно решать вышеуказанную проблему, является обработка вращающимися инструментами на гибкой (полимерной) связке. В связи с изложенным можно констатировать, что проблема замены ручного труда на механизированный и автоматизированный труд с применением полимерно -абразивных щеток для отечественной промышленности является весьма актуальной.

При исследованиях использовались щетки компании 3М марок С ВВ-2Б с изогнутыми ворсинами и А ВВ-2Б с прямыми ворсинами, характеристики которых подробно описаны в работе [9]. Данные щетки выпускаются в виде тонких дисков толщиной 1,5 мм из полимерного материала с гибкими ворсинами (135 для типа С и 90 для типа А) по окружности.

Параметры, характеризующие производительность процесса

Оцениваются в поперечном сечении кромки (рис. 1). К ним относятся [10]: фактический радиус скругления кромки, количество материала, снятого при скруглении кромки, и размер кромки Zk = 0,5(Х + У).

При обработке эластичными полимерно-абразивными щетками формулу съема материала с кромки длиной I можно записать следующим образом:

Q = Nd Qc Tn,

обработки, мин; T =

l + B

l - длина обрабатывае-

материала кромки, срезаемый щеткой шириной 1 мм за один оборот:

Qc = Sc N Nb AYb x,

(2)

где & - площадь поперечного сечения стружки на единичном зерне [11]; N - количество ворсин на всей окружности на ширине щетки 1 мм; Д У - деформация щетки (длина участка ворсины, участвующая в резании); Ь - ширина ворсины в зоне контакта с кромкой; х - путь прохождения ворсиной в состоянии контакта с кромкой; N - количество зерен, находящихся в контакте на площади 1 мм2, в соответствии с формулой [12]

N = Пф- • у,^

2у}2%

(3)

где у - относительное сближение средних линий ш\ш\ и т2т2 (рис. 2); п(0) - число нулей (число пересечений средней линии). Следует отметить, что, согласно работам [11-14], кроме этого параметра предусмотрены: ст - среднее квадратичное отклонение профиля, т - число максимумов, характеризующих режущий микрорельеф.

(1)

где n - частота вращения щетки, мин 1; T - время

мой кромки, мм; В - ширина щетки, мм; Qc - объем

Рис. 1. Схема к расчету площади Qc

Рис. 2. Схема взаимодействия режущего микрорельефа с поверхностью детали

Аналитическое определение размера кромки (2к = 0,5(Х + У))

Обработанная кромка в зависимости от конструкции щетки может быть в виде фаски АСВ (см. рис. 1) или закругленной по радиусу Гф.

Кромка в виде фаски. При х = АВ треугольника АВО величина переменная и зависит от 2к = 0,5(Х + У):

х = ¡^ ¿х = = 7^. (4)

Подставив формулу (4) в формулу (2), получим Qc = & NNвДYЬ^J2 2к. (5)

При X = У = 2к объем материала, который подлежит снятию с кромки,

7 2

Q = —I ■ 2

(6)

Решая совместно уравнения (1), (5) и (6), получим

Площадь поперечного сечения стружки на единичном зерне Бс

По аналогии с работой [11] в качестве модели единичного зерна принят конус со скругленной вершиной. При внедрении зерна впереди него образуется валик наплыва (рис. 3), который при определенных условиях может переходить в стружку. Пластически оттесненный материал, обтекая зерно без отделения от основной массы, образует наплыв по его боковым сторонам [11].

На рис. 3 приняты обозначения: уЕ - глубина внедрения зерна; mg - участок, на котором происходит стружкообразование; О - точка перехода сферической части в коническую; тк и gn - участки, на которых при движении зерна материал пластически оттесняется в наплыв.

Zt = 2,828SCNNB Д YbND

S'

Рис. 3. Взаимодействие модели единичного зерна с обрабатываемой поверхностью

Площадь поперечного сечения стружки на единичном зерне, по данным работы [11],

Sc = 2r32sin^0(^£ - Ао) при уе < yD;

где 2к численно равен объему снятого материала на ширине 1 мм.

Кромка, закругленная по теоретическому радиусу гт. При х = АОО

h = r 11 - cos а I = 293r ; a = 2*12hr - h2 = 1,414r 293r ■

т I ^ I т VT T T

При Гт = 2kx = л¡a2 +16 h2 = 1,5677 ■ (7)

Уравнение примет вид Qc = & N N ДУЬ 1,5672к. Решая совместно уравнения (1), (2) и (7), получим

^ = 7,302ScNNb ДYbND -

Бс = 2гэ2 яп^А + Ао + Де(0,5Дес§фо + 8Шфо)]

при Уе > уо,

где гэ - эквивалентный радиус закругления абразивного зерна и микронеровности обрабатываемой поверхности; у0 - угол заторможенного участка на сферическом абразивном зерне.

^0 = л/4 - 0,5агссоБ2|ат (при |т = 0,4 ^0 = 0,463 65 рад).

Здесь АЕ = 0,5фЕ - 0,25яп2фв; фв = агссоБ(1 - ее); ее = Уе/гэ; АО = 0,5ф0 - 0,258ш2ф0;

ф0 = 0,5агссо82|т (углы фв и ф0 в радианах); АО = 0,5фо - 0,258ш2фо;

S

Де = ев - ад ею = ую/гГ; ую = Г (1 - япфо).

При фю = 45о = 0,785 4 рад ую = 0,293 п.

Здесь г/ - средний радиус кривизны вершин выступов режущего микрорельефа эластичного полимерно-абразивного круга; уе - математическое ожидание глубины внедрения выступов зерен, пластически деформирующих материал:

ув = ст[у0 - у],

/„ = 14,387еГ5; /г = 7,1гЕ,

зависимости от уровня сближения у, а следовательно, от режимных параметров обработки - Д У,

V и &

Суммарные составляющие силы резания на всей площадке контакта (согласно работе [11])

Ру = К Гэ2/у Пр; Рг = К Гэ2/г Пр.

(10)

(8)

где у0 - математическое ожидание относительных высот максимумов; у0 = у0'802 + 0,97.

Для определения ув необходимо воспользоваться зависимостями составляющих сил резания для единичного зерна.

Нормальная Ру1 и тангенциальная Рг1 составляющие силы резания на единичном зерне определяются по выражениям

Ру1 = КГэ % Р} = К Гэ %

где К - предел текучести на сдвиг; /у и / - безразмерные коэффициенты сил, формулы для расчета которых приведены в аппроксимированном виде в работе [11]:

Средневероятное количество активных (работающих) зерен на единице поверхности контакта эластичного круга с деталью, по работе [13], определяется по выражению

пр = ШЪЫВ

(11)

Подставляя формулы (8), (3), (9) и (11) в уравнение (10) и решая относительно у, получаем

(у°'802 _ у + 0,97р 1е

_Р_

12,749Кгэ1'105о0'895п2 (0)2^ЪКВ

(12)

(9)

где ев - относительная величина внедрения зерен,

ев = ув/гэ.

Радиус на вершинах зерен

Из-за сложности определения эквивалентного радиуса Гэ целесообразно при исследованиях использовать радиус Г1.. В работах [11-13] авторами установлено, что кривизна вершин выступов (радиус г/) зависит от уровня сближения у (см. рис. 2) режущего микрорельефа с обрабатываемой поверхностью.

Таким образом, радиус Г1 зависит от математического ожидания глубины внедрения выступов абразивных зерен ув, которая, в свою очередь, зависит от нормальной составляющей силы резания, рассмотренной в работах [15, 16], и, соответственно, от режимных параметров обработки: деформации щетки ДУ, скорости резания V и подачи

Известно, что при малой глубине внедрения режущего микрорельефа в процессе обработки поверхностей эластичными полимерно-абразивными инструментами микрогеометрия в результате износа инструмента и самозатачивания постоянно меняется и учесть это практически невозможно.

В связи с вышеизложенным принято решение определять реальный радиус г/ экспериментально, в

где Рп - полная нормальная составляющая силы резания, по работе [13] (при этом Ру = РП); Zтр - заданный по чертежу размер обработанной кромки.

Определение величины у по формуле (12) возможно только при решении численным методом. На рис. 4 приведена зависимость у от А - правой части уравнения (12).

Рис. 4. Графическое представление уравнения (12)

Эта зависимость была аппроксимирована уравнением у = 2,5 А 0 0531е~2-929А.

При заданных у = 2,9 и К = 300 Н/мм2 (для сплава В95пчТ2) и К = 450 Н/мм2 (для сплава ВТ20) экспериментально определены значения г1 в зависимости от режимов обработки (ДУ и V) и представлены уравнением

Г1 = glДУ2 + g2V2+ gзДУ + g4V + g5ДУV + g6. (13)

Значения коэффициентов gl - g5 и свободного члена g6 для формулы (13) приведены в табл. 1. Скорости резания V - в м/с, деформации круга ДУ - в мм.

Таблица 1

Значения коэффициентов и свободного члена в формуле (13)

Коэффициент C BB-ZB Р120 C BB-ZB Р220 C BB-ZB Р400 А BB-ZB Р36 А BB-ZB Р50

В95пчТ2

gi -4 -10-5 -4 -10-5 -4 -10-5 -2 - 10-4 5- 10-6

g2 4 -10-6 4 - 10-6 5- 10-6 0 6 - 10-7

g3 9 -10-4 9 - 10-4 1,1-10-3 7,6 - 10-3 1,9 -10-3

g4 2 -10-4 2 - 10-4 2 - 10-4 2,4 - 10-3 8 - 10-4

g5 1,3 10-7 1- 10-7 5- 10-8 1,5- 10-8 2,5-Ю-8

g6 -1,8 -10-3 -1,95- 10-3 -2,02 - 10-3 -0,023 -7,2 - 10-3

ВТ20

gi -4 -10-5 -4 - 10-5 -5- 10-5 -2 - 10-4 -2,5 - 10-5

g2 5 -10-6 4 - 10-6 7 - 10-6 7 - 10-6 -2 - 10-6

g3 1-10-3 9 - 10-4 1,1- 10-3 5 - 10-3 2,1- 10-3

g4 2 -10-4 2 - 10-4 2 - 10-4 1,3- 10-3 8 - 10-4

g5 1,3- 10-7 1,0 - 10-7 5- 10-8 1,5- 10-8 2,5 - 10-8

g6 -2,22 - 10-3 -1,85- 10-3 -2,04 - 10-3 -0,0145 -7- 10-3

Таблица 2

Значения коэффициентов и свободного члена для щеток в формуле (14)

C BB-ZB А BB-ZB C BB-ZB А BB-ZB

Коэффициент Р120 Р50 Р120 Р50

Материал В95пчТ2 Материал ВТ20

d1 -1,051-Ю-6 -3,873- 10-6 1,501- 10-5 -2,5217- 10-6

d2 -4,463-10-3 -3,204-10-3 -0,034 94 6,7906- 10-4

d3 10,71 12,65 26,07 4,36

d4 -0,0192 -0,058 -0,0545 -0,04423

d5 0,389 0,581 0,6483 0,5182

d6 -0,249 -0,397 -0,7212 -0,3651

d7 -2,21196- 10-7 -2,932- 10-9 -2,6566- 10-8 7,2106- 10-8

d8 1,521 52- 10-4 2,761 44-10-5 2,763- 10-5 -6,072- 10-6

d9 -0,02245 -3,9037- 10-3 -1,5176- 10-3 8,52- 10-4

d10 1,833 11 1,04724 0,9533 0,9312

Обработка кромок полимерно-абразивными щетками - это удаление тонкого поверхностного слоя с острой кромки. Известно [17], что прочность приповерхностного слоя обрабатываемой поверхности существенно отличается от прочности остального материала обрабатываемой детали. Она зависит от конкретных условий деформации, типа среды, предыстории обрабатываемого материала и т.д. Ввиду этого принимаем К = ККсд, где Кп -коэффициент, учитывающий глубину внедрения абразивных зерен в обрабатываемый материал; Ксд - предел текучести на сдвиг, полученный по

формуле Ксд = о02 / >/3 через предел текучести ст0,2.

В результате проведенных экспериментов получены значения коэффициента Кп для материалов В95пчТ2 и ВТ20 и представлены в виде уравнения

Кп = (^У2 + d2V + ^э)(^4ДУ2 + d5ДУ + йб) х

х (¿7& + + + ¿10). (14)

В уравнении (14) значения коэффициентов й1-10 определены по итогам комплекса экспериментов и приведены в табл. 2. В уравнении (14) ДУ -в мм, V - в м/мин, & - в мм/мин.

Экспериментальное исследование формирования кромки радиальными щетками

Одним из параметров, наиболее приемлемым для производственных условий, является размер кромки Zk.

Таблица 3

Съем материала по параметру 2k

Марка щетки ДY, мм V, м/мин S, мм/мин 2k экс., мм 2k теор., мм Pn теор., Н [15] S, мм/мин 2k экс., мм 2k, теор., мм Pn теор., Н [15]

В95пчТ2 K = 300 Н/мм2 ВТ20 K = 450 Н/мм2

235,62 0,295 0,296 6,896 0,077 0,077 7,086

4 471,24 130 0,433 0,462 10,841 82 0,167 0,177 11,144

706,86 0,658 0,658 16,201 0,316 0,316 16,656

C BB-ZB Р120 942,48 0,971 0,971 21,653 0,524 0,525 22,262

2 0,594 0,595 10,183 0,275 0,274 10,473

а = 3 706,86 130 0,621 0,629 13,332 82 0,292 0,298 13,71

= 0,007 72 мм; 4 0,658 0,658 16.201 0,316 0,316 16,656

m = 136 мм-1; n(0) = 42,5 мм-1 5 0,705 0,704 18,80 0,347 0,348 19,325

82 0,744 0,745 33 0,346 0,347

4 706,86 130 0,658 0,658 16.201 41 0,343 0,342 16,656

255 0,239 0,239 82 0,316 0,316

395 0,164 0,164 130 0,259 0,258

235,62 0,235 0,235 18,406 0,465 0,466 18,969

4 471,24 130 0,32 0,373 34,702 82 0,6 0,67 35,829

706,86 0,461 0,462 51,034 0,824 0,825 52,725

А BB-ZB Р50 942,48 0,657 0,658 67,404 1,136 1,135 69,659

2 0,421 0,421 29,553 0,762 0,763 30,55

а = 3 706,86 130 0,438 0,436 40,89 82 0,788 0,748 42,256

= 0,005 74 мм; 4 0,461 0,462 51,034 0,824 0,825 52,725

m = 133 мм-1; n(0) = 46,3 мм-1 5 0,49 0,49 60,307 0,87 0,871 62,289

82 0,515 0,515 33 0,869 0,868

4 706,86 130 0,461 0,462 51,034 41 0,865 0,868 52,725

255 0,199 0,2 82 0,824 0,825

395 0,05 0,049 130 0,738 0,738

Экспериментальные исследования производительности процесса скругления кромок в зависимости от режимных параметров обработки (деформации щетки AY, скорости ее вращения V и подачи S) проводились на образцах из высокопрочного алюминиевого сплава В95пчТ2 и титанового сплава ВТ20 на вертикальном обрабатывающем центре Deckel Maho DMC 635V щетками C BB-ZB Р120 и А BB-ZB Р50 (наиболее эффективными из всех исследованных). Размеры Х и Y измерялись на большом инструментальном микроскопе БМИ -1Ц с точностью 1 мкм.

Результаты исследования приведены в табл. 3 по экспериментальным и теоретически рассчитанным данным [15].

Заключение

На основании проведенных исследований можно констатировать, что теоретические положения по съему материала полностью подтверждаются экспериментальными данными.

Установлено, что полимерно-абразивные щетки могут эффективно применять для обработки кромок деталей. Из всех исследованных щеток рекомендуются C BB-ZB Р120 и А BB-ZB Р50, как наиболее производительные.

Список литературы

1. Fomin A.A., Gusev V.G., Sattarova Z.G. Geometrical errors of surfaces milled with convex and concave profile tools // Solid State Phenomena. - 2018. - Vol. 284. - P. 281-288.

2. Fomin A.A. Microgeometry of surfaces after profile milling with the use of automatic cutting control system // Proc. of 2017 Int. Conf. on Indust. Eng., Appl. and Manuf. (ICIEAM-2017), St. Petersburg, 16-19 May 2017. - St. Petersburg, 2017. - Art. no. 8076117.

3. Bratan S., Vladetskaya E., Kharchenko A. Improvement of quality of details at round grinding in the conditions of a floating workshop // MATEC: Web of Conf., Sevastopol, 11-15 September 2017. - Sevastopol, 2017. - Vol 129. -Art. no. 01083.

4. Zverovshchikov A., Zverovshchikov V., Nesterov S. Comprehensive ensuring of quality of surfaces of details at centrifugalplanetary volume processing // MATEC: Web of Conf., Sevastopol, 10-14 September 2018. - Sevastopol, 2018. - Vol. 224. - Art. no. 01123.

5. Effect of the velocity of rotation in the process of vibration grinding / K. Hamouda, H. Bournine, M.A. Tamarkin, A.P. Babichev, D. Saidi, H.E. Amrou // Surf. State Materials Sci. - 2016. - Vol. 52 (2). - P. 216-221.

6. Shi J., Wang J.Y., Liu C.R. Modelling white layer thickness based on the cutting parameters of hard Machining // Proc. of the Inst. of Mech. Eng. Part B: J. of Eng. Manuf. - 2006. - Vol. 220, iss. 2. - P. 119-128.

7. Research on processing efficiency and contact characteristics of M300 steel surface grinding with elastic abrasives jixie gongcheng xuebao / X. Wu, Z. Chen, T. Zhou, C. Ma, X. Shu, J. Dong // J. of Mech. Eng. - 2018. - Vol. 54, iss. 1. - P. 171-177.

8. Wu X., Zhou T., Tong Z. Experimental study on surface quality in elasticity ball-end grinding of m330 steel // J. of Comp. and Theoret. Nanosci. - 2017. - Vol 14, iss. 11. -P. 5372-5377.

9. Димов Ю.В., Подашев Д.Б. Исследование характеристик полимерно-абразивных щеток // Вестник ИрГТУ. - 2016. - № 4. - С. 19-25.

10. Димов Ю.В., Подашев Д.Б. Исследование производительности процесса скругления кромок полимерно-абразивными щетками // Вестник ИрГТУ. - 2017. -№ 3. - С. 74-78.

11. Димов Ю.В. Обработка деталей свободным абразивом. - Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2000. - 293 с.

12. Рудзит Я.А. Микрогеометрия и контактное взаимодействие поверхностей. - Рига: Зинатне, 1975. - 210 с.

13. Лукьянов В.С., Рудзит Я.А. Параметры шероховатости поверхности. - М.: Изд-во стандартов, 1979. - 162 с.

14. Димов Ю.В., Подашев Д.Б. Математическая модель для определения производительности обработки деталей полимерно-абразивными кругами // Вестник машиностроения. - 2018. - № 8. - С. 56-63.

15. Димов Ю.В., Подашев Д.Б. Расчет силы, действующей на кромку детали при обработке абразивными щетками // Вестник машиностроения. - 2016. - № 11. -С. 59-63.

16. Димов Ю.В., Подашев Д.Б. Силы резания при обработке эластичными абразивными кругами // Вестник ИрГТУ. - 2015. - № 7 (102). - С. 47-55.

17. Ахматов А.С. Молекулярная физика граничного трения. - М.: Физматгиз, 1963. - 472 с.

References

1. Fomin A.A., Gusev V.G., Sattarova Z.G. Geometrical errors of surfaces milled with convex and concave profile tools. Solid State Phenomena, 2018, vol. 284, pp. 281-288.

2. Fomin A.A. Microgeometry of surfaces after profile milling with the use of automatic cutting control system. Proc. of 2017 Int. Conf. on Indust. Eng., Appl. and Manuf. (ICI-EAM-2017), 2017, Art. no. 8076117.

3. Bratan S., Vladetskaya E., Kharchenko A. Im-prove-ment of quality of details at round grinding in the con-ditions of a floating workshop. MATEC: Web of Conf., Sevastopol. Sevastopol, 2017, vol. 129. Art. no. 01083.

4. Zverovshchikov A., Zverovshchikov V., Nesterov S. Comprehensive ensuring of quality of surfaces of details at centrifugal-planetary volume processing. MATEC: Web of Conf. Sevastopol, 2018, vol. 224. Art. no. 01123.

5. Hamouda K., Bournine H., Tamarkin M.A., Babichev A.P., Saidi D., Amrou H.E. Effect of the velocity of rotation in the process of vibration grinding. Surf. State Materials Science, 2016, vol. 52 (2), pp. 216-221.

6. Shi J., Wang J.Y., Liu C.R. Modelling white layer thickness based on the cutting parameters of hard Machining. Proc. of the Inst. of Mech. Eng. Part B: J. of Eng. Manuf., 2006, vol. 220, iss. 2, pp. 119-128.

7. Wu X., Chen Z., Zhou T., Ma C., Shu X., Dong J. Research on processing efficiency and contact char-acteristics of M300 steel surface grinding with elastic abra-sives jixie gongcheng xuebao. Journal of Mech. Eng., 2018, vol. 54, iss. 1, pp. 171-177.

8. Wu X., Zhou T., Tong Z. Experimental study on surface quality in elasticity ball-end grinding of m330 steel. Journal of Comp. and Theoret. Nanosci., 2017, vol. 14, iss. 11, pp. 5372-5377.

9. Dimov Iu.V., Podashev D.B. Issledovanie kharakter-istik polimerno-abrazivnykh shchetok [Investigation of polymer-abrasive brushes characteristics]. Vestnik IrGTU, 2016, no. 4, pp. 19-25.

10. Dimov Iu.V., Podashev D.B. Issledovanie pro-izvoditel'nosti protsessa skrugleniia kromok polimerno-abrazivnymi shchetkami [Performance study of edge rounding process with polymer-abrasive brushes]. Vestnik IrGTU, 2017, no. 3, pp. 74-78.

11. Dimov Iu.V. Obrabotka detalei svobodnym abrazi-vom [Processing of parts with free abrasive]. Irkutsk: Izdatels-nvo IrGTU, 2000, 293 p.

12. Rudzit Ia.A. Mikrogeometriia i kontaktnoe vzai-modeistvie poverkhnostei [Microgeometry and contact surface interaction]. Riga: Zinatne, 1975, 210 p.

13. Luk'ianov V.S., Rudzit Ia.A. Parametry shero-khovatosti poverkhnosti [Surface roughness parameters]. Moscow: Izdatelstvo standartov, 1979, 162 p.

14. Dimov Iu.V., Podashev D.B. Matematicheskaia model' dlia opredeleniia proizvoditel'nosti obrabotki detalei polimerno-abrazivnymi krugami [Mathematical model for determining the productivity of machining parts with polymer-abrasive wheels]. Vestnik mashinostroeniia, 2018, no. 8, pp. 56-63.

15. Dimov Iu.V., Podashev D.B. Raschet sily, deist-vuiushchei na kromku detali pri obrabotke abrazivnymi shchetkami [Calculation of force acting on the workpiece edge when blasting with abrasive brushes]. Vestnik mashi-nostroeniia, 2016, no. 11, pp. 59-63.

16. Dimov Iu.V., Podashev D.B. Sily rezaniia pri obrabotke elastichnymi abrazivnymi krugami [Cutting forces when machining with elastic abrasive wheels]. Vestnik IrGTU, 2015, no. 7 (102), pp. 47-55.

17. Akhmatov A.S. Molekuliarnaia fizika granichno-go treniia [Molecular physics of boundary friction]. Moscow: Fizmatgiz, 1963, 472 p.

Получено 27.05.2020

Опубликовано 12.10.1010

Сведения об авторах

Димов Юрий Владимирович (Иркутск, Россия) -доктор технических наук, профессор кафедры конструирования и стандартизации в машиностроении Иркутского

национального исследовательского технического университета, e-mail: [email protected].

Подашев Дмитрий Борисович (Иркутск, Россия) - кандидат технических наук, доцент кафедры конструирования и стандартизации в машиностроении Иркутского национального исследовательского технического университета, e-mail: [email protected].

About the authors

Yuriy V. Dimov (Irkutsk, Russian Federation) - Doctor in Technical Sciences, Professor, Department of Design and Standardization in Mechanical Engineering, Irkutsk National Research Technical University, e-mail: [email protected].

Dmitriy B. Podashev (Irkutsk, Russian Federation) -Ph.D. in Technical Sciences, Associate Professor, Department of Design and Standardization in Mechanical Engineering, Irkutsk National Research Technical University, e-mail: [email protected].