CC BY
7FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2023. No. 2
НАУЧНАЯ СТАТЬЯ / ORIGINAL ARTICLE УДК 614.8
DOI 10.25257/FE.2023.2.12-18 © В. П. НАЗАРОВ1, А. Г. ВЛАСОВ1, М. М. ТАНГИЕВ1
1 Академия ГПС МЧС России, Москва, Россия
Прогнозирование продолжительности испарения нефтепродуктов
в технологических аппаратах
АННОТАЦИЯ
Тема. Прогнозирование продолжительности испарения нефтепродуктов в технологических аппаратах является необходимым этапом при разработке технической документации перед ремонтом технологических аппаратов из-под легковоспламеняющихся и горючих жидкостей. Статья посвящена одной из самых распространенных технологических операций - вентиляции газового пространства технологических аппаратов.
Методы. Процесс вентиляции аналитически описан дифференциальным уравнением материального баланса. Приводятся формулы для расчёта продолжительности вентиляции. Выполнено аналитическое определение длительности вентилирования. Представлена методика экспериментального исследования процесса вентилирования.
Результаты. Процесс вентиляции условно разбит на три периода: неустановившийся, стационарный (основной) и период дегазации. Первый и третий периоды - кратковременные.
Основной период зависит от количества остатков нефтепродукта в технологическом аппарате и его свойств.
Область применения результатов. Результаты аналитических и экспериментальных исследований могут быть использованы для прогнозирования продолжительности процесса вентиляции и оценки уровня её пожаровзрывоопасности при ремонте технологических аппаратов и проведения допуска к огневым работам.
Выводы. Предложена методика экспериментально-теоретического исследования процесса испарения ЛВЖ (ГЖ) и оценки уровня его пожарной опасности.
Ключевые слова: предремонтная подготовка, вентиляция, дегазация, концентрация, нефтепродукт, технологический аппарат, ремонт
© V.P. NAZAROV1, A.G. VLASOV1, M.M. TANGIEV1
1 State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russia
Predicting duration of petroleum products evaporation
in process units
ABSTRACT
Purpose. Predicting duration of petroleum products evaporation in process units is a necessary step in the development of engineering documentation before maintaining process units for under inflammable and combustible liquids. The article is devoted to one of the most common technological operations -gas space ventilation of process units.
Methods. The ventilation process is analytically described by the differential equation of material balance. Formulas for calculating ventilation duration are presented. Analytical determination of ventilation duration is performed. The procedure for the experimental study of the ventilation process is presented.
Findings. The ventilation process is conditionally divided into three periods: unsteady, stationary (main) and degassing period. The first and third periods are short-term ones. The main
period depends on the amount of oil product residues in the process unit and its properties.
Research application field. The results of analytical and experimental studies can be used for predicting ventilation process duration and assessing the level of its fire and explosion hazard during maintenance of process units and admission to hot works.
Conclusions. The method of experimental and theoretical study of evaporation process of IFL (CL) and assessment of its fire hazard level is proposed.
Key words: pre-maintenance preparation, ventilation, degassing, concentration, oil product, process unit, maintenance
Прогнозирование продолжительности испарения нефтепродуктов в технологических аппаратах является необходимым этапом при разработке планов производства работ и (или) проектов организации работ по предремонтной подготовке технологических аппаратов из-под лег-
ковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей (ГЖ). Одной из технологических операций при подготовке аппаратов к ремонту является вентиляция газового пространства технологических аппаратов. Проблемам пожарной безопасности крупнотоннажных технологических аппаратов
посвящены работы [1-3]. Примеры характерных пожаров, данные СМИ и анализ некоторых пожаров рассматривается в трудах [4-15]. Внедрение ряда новых систем предотвращения и накопления технологических остатков требует проведения огневых работ [16, 17]. Вопросам экспериментального исследования процесса вентиляции в турбулентном режиме посвящены работы Кир-шева А. А. [18, 19]. К пионерским исследованиям моделирования процесса вентиляции нефтяных резервуаров относится работа Волкова О. М., Шатрова Н. Ф. [20]. Вместе с тем, для лабораторных исследований стендовые установки, предложенные в работе [18, 19], неудобны из-за их габаритов и значительных затрат, связанных с этим. Поэтому перед осуществлением лабораторных исследований в ламинарном режиме требуется вначале изучить экспериментально-аналитические основы процесса вентиляции.
Процесс вентиляции технологического аппарата в общем виде можно описать дифференциальным уравнением материального баланса:
Vdф + qфdт - Цфёт = Мёт,
где V - объём аппарата; д - расход приточного воздуха; ф и фв - концентрация паров жидкости в газовом пространстве аппарата и в приточном воздухе; М - интенсивность испарения (определяется согласно СП-12.13130-2009), в зависимости от скорости воздушного потока при вентилировании; т - время.
Процесс вентиляции в аппарате с остатком углеводородной жидкости условно можно разделить на три периода:
1) неустановившийся, в котором концентрация паров жидкости изменяется интенсивно;
2) основной период, когда концентрация паров жидкости остаётся постоянной у одноком-понентной жидкости и квазипеременной (постоянной) у многокомпонентной ЛВЖ (ГЖ);
3) завершающий период, который происходит после полного испарения остатка жидкости. На данной стадии концентрация паров быстро снижается, то есть происходит дегазация.
При этом временем полной дегазации аппарата до безопасной концентрации будет являться сумма длительности трёх периодов вентилирования:
Тобщ - Т1 + Т2 + V
В первом и третьем периодах значение т для любых жидкостей определяется по формулам, полученным при условии отсутствия фоновых
концентраций паров углеводородов в лаборатории в изотермических условиях.
Длительность и эффективность процесса вентилирования зависят от ёмкости аппарата, его конструкции и устройства, состава и количества находящейся в нём жидкости, погодных условий и характеристик вентиляционного агрегата (температура жидкости, расход и температура приточного воздуха), способа подачи, требуемой степени дегазации. На рисунке 1 приведены графики изменения концентрации паров в вентилируемом аппарате с остатком жидкости.
V, М,-(7ф0 Tj=— In-
<7 - <7Ф20'
Фбез
где ф0 - начальная концентрация горючего газа (пара) в аппарате; ф20 - концентрация паров жидкости в начале второго периода; ф30 - концентрация паров жидкости в начале третьего периода; фбез - предельно допустимая концентрация газа (пара) в конце вентиляции, при которой гарантируется безопасность огневых работ; п - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения газа в вентилируемом аппарате.
Способы определения продолжительности второго периода для индивидуальных и многокомпонентных жидкостей (нефтепродуктов) различны. Это обусловлено тем, что в отличие от индивидуальных однокомпонентных) жидкостей, интенсивность испарения многокомпонентных нефтепродуктов уменьшается во времени из-за уменьшения давления насыщенных паров, увеличения плотности и молекулярной массы. Исходя из ранее выполненных автором работ, был обоснован экспоненциальный характер изменения скорости испарения, и при условии отсутствия фоновых концентраций паров углеводородов в приточном воздухе она определяется формулой:
Мг = Мнач ехр (-ат),
где Мнач - скорость испарения исходной жидкости; а - коэффициент, зависящий от свойств жидкости.
Таким образом, длительность второго периода вентиляции аппарата с остатком сложной многокомпонентной жидкости определяется по формуле:
1
In
М„.
a q>20(q-aV)'
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2023. No. 2
Рисунок 1. Графики изменения концентрации паров в вентилируемом аппарате с остатком жидкости: индексы «н», «s», «во», «по», «об», «пдвк», «пдк» относятся к нижнему концентрационному пределу распространения пламени, состоянию насыщения, взрывоопасности, пожарной опасности, общему времени, предельно допустимой взрывоопасной,
предельно допустимой санитарной концентрации: а - индивидуальная (однокомпонентная) жидкость (бензол, гептан, этиловый спирт); б - многокомпонентная жидкость (нефтепродукт) (бензин, керосин, дизельное топливо) Figure 1. Graphs of vapour concentration change in the ventilated unit with liquid residue: indices "н", "s", "во", "по", "об", "пдвк", "пдк" refer, respectively, to the lower concentration limit of flame propagation, saturation state, explosion hazard, fire hazard, total time, maximum permissible explosive, maximum permissible sanitary concentration; a - individual (one component) liquid (benzene, heptane, ethyl alcohol); b - multicomponent liquid (oil product) (gasoline, kerosene, diesel fuel)
В случае вентилирования ёмкости с индивидуальной (однокомпонентной) жидкостью продолжительность второго периода вычисляется по более простой формуле:
2 М,
При этом интенсивность испарения можно определить согласно СП 12.13130-2009 или «Методике определения величин пожарного риска на производственных объектах», введённой Приказом МЧС России от 10.07.2009 № 404, по формуле:
М = 10-6лРнЛ/ц,
где п - коэффициент, значение которого принимается в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения (см. табл.); Рн - давление насыщенного пара при расчётной температуре жидкости t определяемое по справочным изданиям, кПа; ц - молярная масса, кг • кмоль-1.
Скорость воздушного потока можно рассчитать при допущении, что значения расчётной подвижности воздуха определяются как усреднённая скорость над поверхностностью испарения.
Имеющиеся значения расхода приточного воздуха и площади сечения подводящего патрубка (5п) позволяют определить скорость по формуле:
V, s .
(1)
Согласно национальному стандарту РФ ГОСТ Р 12.3.047-2012 «Система стандартов безопасности труда. Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы
Значение коэффициента г| в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения Value of п coefficient depending on the velocity and temperature of the air flow above the evaporation surface
Скорость воздушного потока в помещении, м-с-1 Значение коэффициента п при температуре t, °С, воздуха в помещении
10 15 20 30 35
0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
0,1 3,0 2,6 2,4 1,8 1,6
0,2 4,6 3,8 3,5 2,4 2,3
0,5 6,6 5,7 5,4 3,6 3,2
1,0 10,0 8,7 7,7 5,6 4,6
контроля» параметры пожаровзрывоопасности необходимо определять, в первую очередь, экспериментально.
На рисунке 2 показана принципиальная схема установки для определения параметров по-жаровзрывоопасности при испарении жидкости в процессе вентиляции в лабораторных моделях технологических аппаратов (испытательной камере). Данная установка разработана кандидатом технических наук, доцентом Горячевым С. А. для проведения лабораторных работ в соответствии с учебными программами Академии ГПС МЧС России и описана в лабораторном практикуме по курсу пожарной безопасности технологических процессов [21]. С помощью предложенной методики процесс дегазации исследуется без учёта испарения жидкой фазы и, соответственно, невозможно производить прогнозирование продолжительности процесса вентилирования с наличием жидкой фазы. Новым в предлагаемом подходе является применение алгоритма расчёта продолжительности процесса испарения жидкой
фазы углеводородов и прогнозирования времени наиболее длительного периода вентиляции, а также использование лабораторной установки для экспериментальной проверки результатов расчёта.
Испытательная камера лабораторной установки 12 имеет объём У = 4,25-10-4 м3, высоту Нк = 0,31 м, площадь поперечного сечения / = = 1,371 -10-3 м2. Микрокомпрессор 1 служит для продувки системы воздухом при исследовании вентилирования. Измерение расхода воздуха производится ротаметром 7, а его регулирование -игольчатым вентилем, находящимся в верхней части ротаметра. Для защиты оборудования установки и приборов от чрезмерно высокого давления служит маностат 5. Термостат 9 обеспечивает изотермический режим проведения опытов за счёт циркуляции нагретой до постоянной температуры воды в рубашке испытательной камеры 12. В ёмкости 17 хранится отмеренная доза жидкости.
Лабораторный измерительный комплекс 3 позволяет фиксировать показания датчиков
1 c<UtJ-4=(!J5=i-
П
3\
/2
/2
Рисунок 2. Схема лабораторной установки: 1 - микрокомпрессор; 2 - регулятор давления; 3 - компьютерный измерительный комплекс; 4 - газовый баллон; 5 - маностат; 6 - трехходовой кран; 7 - ротаметр с вентилем регулирования расхода; 8 - теплообменник; 9 - термостат;
11 - исследуемая жидкость; 12 - испытательная камера с рубашкой; 13 - датчик контроля температуры; 14 - датчик контроля давления; 15 - датчик контроля концентрации; 10, 16, 18, 19, 21, 22, 25, 26, 27 - проходные краны; 17 - ёмкость; 20 - бюкса с притертой крышкой; 23 - U-образный манометр; 24 - напорная емкость; 28 - мерная бюретка; 29 - огнепреградитель Figure 2. Laboratory installation layout: 1 - microcompressor; 2 - pressure regulator; 3 - computer measuring complex; 4 - gas cylinder; 5 - manostat; 6 - three-way crane; 7 - rotameter with flow control valve; 8 - heat exchanger; 9 - thermostat; 11 - test fluid; 12 - test chamber; 13 - temperature monitoring sensor; 14 - pressure monitoring sensor; 15 - concentration monitoring sensor; 10,16,18,19, 21, 22, 25, 26, 27 - straight-through valves; 17 - capacity; 20 - sample bottle with ground-in lid; 23 - U-shaped pressure gauge; 24 - pressure tank; 28 - volumetric burette; 29 - fire prevention device
17
18
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2023. No. 2
температуры, давления, а измерение концентрации во время проведения эксперимента является сомнительным из-за ошибок при подборе чувствительных элементов.
Независимые переменные: температура и давление среды в испытательной камере 12, время. Зависимые переменные: объём вытесняемого из испытательной камеры воздуха и содержание паров жидкости в паровоздушной смеси на выходе из нее. Данная установка позволяет проводить вентиляцию в ламинарном режиме подачи воздуха.
Предварительная расчётная оценка длительности испарения с расходом воздуха 0,67-10-6 м3/с при ориентировочной скорости над поверхностью испарения, рассчитанной по формуле (1) 0,0487 м/с, а коэффициент п, определённый по таблице, составил 1,17. Скорость испарения н-Гептана при Рн = 11,0 кПа составит 0,176-10-6 кг/с. Расчётная концентрация паров н-Гептана составит 26,3^ 10-3 кг/м3, что 1,7 раза меньше нижнего концентрационного предела распространения пламени. Это свидетельствует о взрывобезопасности основного процесса испарения (второго периода вентиляции).
Расчётная длительность первого и третьего периода вентиляции составит 18,4 и 15,6 с соответственно, а второго периода - 3,2 ч. Для снижения продолжительности эксперимента рекомендуется уменьшить количество испытуемой жидкости в лабораторной установке. Учитывая пропорциональную зависимость продолжительности процесса вентиляции от количества жидкости масса навески испытуемой жидкости при проведении опытов может быть снижена в три раза по сравнению с расчётными значениями. Допустимо отметить, что при уменьшении площади испарения в лабораторном сосуде концентрация паров углеводородов может быть снижена практически прямо порпорционально размерам поверхности испарения. Незначительная модернизация лабораторного сосуда с возможностью применения весового способа контроля процесса испарения позволит проводить независимый расчетно-экспериментальный способ определения концентрации паров углеводородов. Суть его заключается в весовом способе измерении массы испарившейся жидкости и определения концентрации из уравнения материального баланса. Такой подход может позволить проводить поверку (аттестацию) приборов газового анализа.
Теоретические параметры пожарной опасности, пожаровзрывоопасности и взрывоопасности
процесса вентиляции оцениваются соответственно как отношения продолжительности опасного периода к общей продолжительности процесса.
Параметры пожарной опасности процесса вентиляции могут быть использованы для оценки уровня опасности, длительности взрывопожаро-опасного периода вентиляции, общего времени вентиляции и оценки возможности допуска к огневым работам.
В процессе опытов производится измерение концентрации паров горючего в удаляемой газовоздушной смеси. Для этих целей возможно использовать прибор газового анализа типа «ГАНК-4». Принцип его действия основан на различных методах измерений, например, электрохимическом (СО, О2, Н2 и др.); термокаталитическом (СН4, гексан и др.); полупроводниковом (стирол, бензол и др.).
При измерении с помощью электрохимического датчика фиксируется величина тока, пропорциональная концентрации определяемого вещества.
При определении концентраций с помощью термокаталитического датчика оценивается изменение проводимости на платино-палладиевом электроде при термокаталитической реакции, пропорциональной концентрации определяемого вещества.
При определении концентрации паров углеводородов с помощью полупроводникового датчика измеряется изменение электропроводимости полупроводникового газочувствительного слоя при химической адсорбции газа на его поверхности, пропорциональной концентрации определяемого вещества. Вместе с тем следует отметить, что поверка сложных многокомпонентных жидкостей является сомнительной из-за изменения её свойств в процессе испарения, что требует специальных экспериментальных исследований на основе вышеизложенных теоретических предпосылок.
Предлагаемый подход может позволить более детально изучить свойства чувствительных элементов (детекторов) и оценить корректность тарировочных (поверочных) зависимостей.
Таким образом, предложены методика лабораторного экспериментального исследования процесса испарения в подвижную среду газового пространства технологического аппарата, алгоритм расчёта продолжительности этого процесса на основе использования уравнения материального баланса, среднеповерхностной скорости процесса испарения пожаровзрывоопасной жидкости и оценки уровня его пожарной опасности.
СПИСОК ИСТОЧНИКОВ
1. Волков О. М, Назаров В. П. Пожарная безопасность при очистке и ремонте крупных резервуаров и танкеров. М.: ВНИИОЭНГ. 1979. 40 с.
2. Назаров В. П., Корольченко Д. А, Швырков С. А, Тан-гиев М. М., Петров А. П. Особенности оценки уровня пожа-ровзрывобезопасности резервуаров перед проведением огневых работ // Пожаровзрывобезопасность. 2022. Т. 30, №. 6. С. 52-60. D01:10.22227/0869-7493.2021.30.06.52-60
3. Назаров В. П. Проблемы и методы обеспечения пожа-ровзрывобезопасности предприятий нефтегазового комплекса // Вестник Академии Государственной противопожарной службы МЧС России. 2005. № 4. С. 77-87.
4. Двое рабочих погибли при пожаре на станции «Транснефти» в Татарстане [Электронный ресурс] // РБК: сайт. Режим доступа: https://www.rbc.ru/rbcfreenews/5de8176b9a7947b3e8e1 b061 (дата обращения 05.05.2023).
5. 4 человека погибли на пожаре на заводе «Лукойла» в Кстове [Электронный ресурс] // Нижний Новгород онлайн: Новостной портал. Режим доступа: https://www.nn.ru/news/ articles/4_cheloveka_pogibli_na_pozhare_na_zavode_lukoyla_v_ kstove/51321851 (дата обращения23.07.2020).
6. Knegtering B., Pasman H. J. Safety of the process industries in the 21st century: A changing need of process safety management for a changing industry // Journal of Loss Prevention in the Process Industries. 22(2):162-168. D0I:10.1016/j.jlp.2008.11.005
7. Петрова Н. В., Чешко И. Д., Шарапов С. В., Лобова С. Ф. Судебная нормативная пожарно-техническая экспертиза пожаров объектов хранения нефтепродуктов. СПб: Санкт-Петербургский университет ГПС МЧС России, 2018. 466 с.
8. Chang J. I., Lin C. C. A study of storage tank accidents // Journal of loss prevention in the process industries. 2006. 19(1):51-59 D0I:10.1016/j.jlp.2005.05.015
9. Fire safety in construction: Guidance for clients, designers and those managing and carrying out construction work involving significant fire risks. HSG168 (Second edition). HSE Books, 2010.
10. Назаров В. П. Методы и способы снижения пожа-ровзрывоопасности процессов дегазации нефтяных резервуаров // Пожары и чрезвычайные ситуации: предотвращение, ликвидация. 2019. №. 1. С. 19-24. D0I:10.25257/FE.2019.1.19-24
11. Александров В. Н, Галканов В. А, Мастобаев Б. Н, Кириллов Ю. К., Мальцев С. Н., Бахтизин Р. Н., Локшин А. А.
Совершенствование систем предотвращения накопления донных нефтяных отложений в резервуарах большой вместимости // Нефтяное хозяйство. 2001. №2. С. 70-72.
12. Chrysalidis A., Kyzas G. Z. Applied Cleaning Methods of Oil Residues from Industrial Tanks // Processes. 2020. 8(5). D0l:10.3390/pr8050569
13. Jiang L., Yin D. A reference to sea water in oil tank fire of coastal oil depot // lOP Conference Series: Earth and Environmental Science. 2019. 267(2):022040. D0I:10.1088/1755-1315/267/2/022040
14. Шевцов С. А, Быков И. А, Еськова Н. В, Владимиров Д. И., Балтабаев Д. Р. Оценка потенциального пожарного риска для оператора резервуарного парка от воздействия опасных факторов пожара // Современные проблемы гражданской защиты. 2018. № 2. С. 82-88.
15. Hu Y., Wang D., Liu J., Gao J. A case study of electrostatic accidents in the process of oil-gas storage and transportation // Journal of physics: conference series. 2013. 418(1 ):2037. D0I:10.1088/1742-6596/418/1/012037
16. Ibrahim H. A. Hazard analysis of crude oil storage tank farm // International Journal of Chem Tech Research. 2018:300-308. D0I:10.20902/IJCTR.2018.111132
17. Киршев А. А. Результаты сравнительных экспериментальных исследований способов вентиляции вертикальных цилиндрических резервуаров перед ремонтными работами // Пожары и чрезвычайные ситуации: предотвращение, ликвидация. 2013. № 2. С. 38-41.
18. Киршев А. А. Разработка экспериментального стенда для оценки опасности интенсивности испарения углеводородных жидкостей // Пожаровзрывобезопасность. 2013. Т. 22, № 12. С. 38-47.
19. Волков О. М., Назаров В. П., Шатров Н. Ф. Моделирование процессов вентиляции резервуаров // Труды ВИПТШ МВД СССР. Вып. 4. М.: ВИПТШ МВД СССР, 1979. С. 53-61.
20. Сулейманов Ф. Р., Маркова Л. М. Потери нефти и нефтепродуктов при эксплуатации резервуарных парков // Сборник научных статей международной научно-технической конференции «Транспорт и хранение углеводородного сырья». Тюмень: Тюменский индустриальный институт, 2015. С. 178-182.
REFERENCES
1. Volkov O. M., Nazarov V. P. Pozharnaia bezopasnost' pri ochistke i remonte krupnykh rezervuarov i tankerov [Fire safety during cleaning and repair of large tanks and tankers]. Moscow, All-Russian Research Institute of Organization, Management and Economics of the Oil and Gas Industry Publ.. 1979. 40 p. (in Russ.).
2. Nazarov V.P., Korolchenko D.A., Shvyrkov S.A., Tangiev M.M., Petrov A.P. Features of assessing the level of fire and explosion safety of tanks before hot works. Pozharovzryvobezopasnost -Fire and Explosion Safety. 2022, vol. 30, no. 6. Pp. 52-60 (in Russ.). D0l:10.22227/0869-7493.2021.30.06.52-60
3. Nazarov V.P. Problems and methods of ensuring fire and explosion safety of oil and gas complex enterprises. Vestnik Akademii Gosudarstvennoi protivopozharnoi sluzhby MChS Rossii - Bulletin of the State Fire Academy EMERCOM of Russia, 2005, no. 4, pp. 77-87 (in Russ.).
4. Two workers were killed in a fire at the Transneft station in Tatarstan. RBC: website. Available at: https://www.rbc.ru/ rbcfreenews/5de8176b9a7947b3e8e1b061 (accessed May 5, 2023) (in Russ.).
5. 4 people died in a fire at the Lukoil plant in Kstovo. Nizhny Novgorod online: News Portal. Available at: https:// www.nn.ru/news/articles/4_cheloveka_pogibli_na_pozhare_na_ zavode_lukoyla_v_kstove/51321851 (accessed May 5, 2023) (in Russ.).
6. Knegtering B., Pasman H. J. Safety of the process industries in the 21st century: A changing need of process safety management for a changing industry // Journal of Loss Prevention
in the Process Industries. 2009, no. 22(2), pp. 162-168. D0l:10.1016/j.jlp.2008.11.005
7. Petrova N. V., Cheshko I. D., Sharapov S. V., Lobova S. F. Sudebnaia normativnaia pozharno-tekhnicheskaia ekspertiza pozharov ob"ektov khraneniia nefteproduktov [Judicial regulatory fire-technical expertise of fires of oil products storage facilities]. Saint-Petersburg, Saint-Petersburg University of State Fire Service of EMERCOM of Russia, 2018. 466 p. (in Russ.).
8. Chang J. I., Lin C. C. A study of storage tank accidents // Journal of loss prevention in the process industries. 2006, vol. 19(1), pp. 51-59. D0I:10.1016/j.jlp.2005.05.015
9. Fire safety in construction: Guidance for clients, designers and those managing and carrying out construction work involving significant fire risks. HSG168 (Second edition). HSE Books, 2010.
10. Nazarov V. Methods and ways of reducing fire and explosion hazard at oil tanks degassing. Pozhary i chrezvychainye situatsii: predotvrashchenie, likvidatsiia - Fire and emergencies: prevention, elimination, 2019, no. 1, pp. 19-24 (in Russ.). D0I:10.25257/FE.2019.1.19-24
11. Aleksandrov V.N., Galkanov V.A., Mastobaev B.N., Kirillov Yu.K., Maltsev S.N., Bakhtizin R.N., Lokshin A.A. Improvement of systems for preventing the accumulation of bottom oil deposits in large-capacity tanks. Neftianoe khoziaistvo - Oil industry. 2001, no. 2, pp. 70-72 (in Russ.).
12. Chrysalidis A., Kyzas G. Z. Applied Cleaning Methods of Oil Residues from Industrial Tanks // Processes. 2020, no. 8(5). D0I:10.3390/pr8050569
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2023. No. 2
13. Jiang L., Yin D. A reference to sea water in oil tank fire of coastal oil depot // IOP Conference Series: Earth and Environmental Science. 2019, no. 267(2), p. 022040. D0I:10.1088/1755-1315/267/2/022040
14. Shevtsov S.A., Bykov I.A., Eskova N.V., Vladimirov D.I., Baltabayev D.R. Assessment of potential fire risk for the operator of the reservoir park from influence of dangerous factors of the fire. Sovremennye problemy grazhdanskoi zashchity -Modern problems of civil protection. 2018, no. 2, pp. 82-88 (in Russ.).
15. Hu Y., Wang D., Liu J., Gao J. A case study of electrostatic accidents in the process of oil-gas storage and transportation // Journal of physics: conference series. 2013. 418(1):2037. D0I:10.1088/1742-6596/418/1/012037
16. Ibrahim H. A. Hazard analysis of crude oil storage tank farm // International Journal of Chem Tech Research. 2018, Nov., pp. 300-308. D0I:10.20902/IJCTR.2018.111132
17. Kirshev A. Results of comparative experimental research modes of ventilation vertical cylindrical tanks before rehabilitation. Pozhary i chrezvychainye situatsii: predotvrashchenie, likvidatsiia -
Fire and emergencies: prevention, elimination, 2013, no. 2, pp. 38-41 (in Russ.).
18. Kirshev A.A. Development of an experimental stand to estimate the evaporation rate of hydrocarbon liquids summary. Pozharovzryvobezopasnost - Fire and explosion safety. 2013, vol. 22, no. 12, pp. 38-47 (in Russ.).
19. Volkov O.M., Nazarov V.P., Shatrov N.F. Modeling of tank ventilation processes. In: Trudy VIPTSh MVD SSSR [Proceedings of the Higher Engineering Fire-Technical School of the Ministry of Internal Affairs of the USSR]. Moscow, Higher Engineering Fire-Technical School of the Ministry of Internal Affairs of the USSR Publ., 1979. Iss. 4. Pp. 53-61 (in Russ.).
20. Suleymanov F.R., Markova L.M. Losses of oil and petroleum products during the operation of tank farms. In: Sbornik nauchnykh statei mezhdunarodnoi nauchno-tekhnicheskoi konferentsii "Transport i khranenie uglevodorodnogo syr'id' [Collection scientific articles of the international scientific and technical conference "Transportation and storage of hydrocarbon raw materials"]. Tyumen: Tyumen Industrial Institute Pibl., 2015. Pp. 178-182 (in Russ.).
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ Владимир Петрович НАЗАРОВ Н
Доктор технических наук, профессор,
профессор кафедры пожарной безопасности технологических процессов, Академия ГПС МЧС России, Москва, Российская Федерация SPIN-код: 9283-0701 Ди^огЮ: 764644
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-7164-583X Н nazarovvp@bk.ru
Александр Геннадьевич ВЛАСОВ
Кандидат технических наук
декан факультета подготовки научно-педагогических кадров, Академия ГПС МЧС России, Москва, Российская Федерация SPIN-код: 2071-5858 Ди^Ю: 289219 fpnpk-agps@mail.ru
Мухаммед Муратович ТАНГИЕВ
Адъюнкт факультета подготовки научно-педагогических кадров, Академия ГПС МЧС России, Москва, Российская Федерация SPIN-код: 2307-5806 Ди^Ю: 1143417
ORCID: https://orcid.org/0000-0001-8485-8925 tm_cfd@mail.ru
Поступила в редакцию 17.05.2023 Принята к публикации 7.06.2023
Для цитирования:
Назаров В. П., Власов А. Г., Тангиев М. М. Прогнозирование продолжительности испарения нефтепродуктов в технологических аппаратах // Пожары и чрезвычайные ситуации: предупреждение, ликвидация. 2023. № 2. С. 12-18. 001:10.25257/РЕ.2023.2.12-18
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS Vladimir P. NAZAROVH
Grand Doctor in Engineering, Professor,
Professor of the Department of fire safety in technological processes, State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russian Federation SPIN-KOA: 9283-0701 AuthorlD: 764644
ORCID: https://orcid.org/0000-0002-7164-583X H nazarovvp@bk.ru
Aleksander G. VLASOV
PhD in Engineering,
Dean of the Faculty of Training Research and Teaching Staff
State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russian Federation
SPIN-KOA: 2071-5858
AuthorlD: 289219
fpnpk-agps@mail.ru
Mukhammed M. TANGIEV
Postgraduate student of research and teaching staff training faculty, State Fire Academy of EMERCOM of Russia, Moscow, Russian Federation SPIN-KOA: 2307-5806 AuthorID: 1143417
ORCID: https://orcid.org/0000-0001-8485-8925 tm_cfd@mail.ru
Received 17.05.2023 Accepted 7.06.2023
For citation:
Nazarov V.P., Vlasov A.G., Tangiev M.M. Predicting duration
of petroleum products evaporation in process units.
Pozhary i chrezvychaynyye situatsii: predotvrashcheniye, likvidatsiya -
Fire and emergencies: prevention, elimination, 2023, no. 2, pp. 12-18.
D0I:10.25257/FE.2023.2.12-18
