CC BY
31
ГИАБ. Горный информационно-аналитический бюллетень / MIAB. Mining Informational and Analytical Bulletin, 2020;(4):58-68 ОРИГИНАЛЬНАЯ СТАТЬЯ / ORIGINAL PAPER
УДК 622.271 DOI: 10.25018/0236-1493-2020-4-0-58-68
ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ДЕФОРМАЦИЙ УСТУПОВ СКАЛЬНОГО МАССИВА КУРЖУНКУЛЬСКОГО КАРЬЕРА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ КИНЕМАТИЧЕСКОГО АНАЛИЗА
Н.О. Бердинова1, С.А. Съедина1, Л.С. Шамганова1, Е.С. Калюжный2
1 Институт горного дела им. Д.А. Кунаева, Алматы, Казахстан, e-mail: igd.ogm@gmail.ru 2 Соколовско-Сарбайское горно-обогатительное производственное объединение,
Рудный, Казахстан
Аннотация: Куржункульское месторождение магнетитовых руд расположено в Коста-найской области Казахстана, входит в состав АО «ССГПО» и разрабатывается открытым способом — Куржункульским карьером с 1983 г. В настоящее время глубина карьера достигла отметки минус 28 м (глубина 240 м). Развитие открытых горных работ на Кур-жункульском карьере предполагает увеличение его глубины до абсолютной отметки минус 290 м. Для решения поставленной задачи были проведены научно-исследовательские работы по изучению основных фактических характеристик массива и их влияния на его устойчивость. Определяющим фактором возникновения деформаций уступов Куржун-кульского карьера является геолого-структурный, так как особенностью месторождения является сложное сочетание тектонических структур. В статье приведен результат оценки структуры массива Куржункульского карьера, потенциально влияющей на устойчивость бортов карьера, с использованием кинематического анализа. Параметры уступов и интервалов откосов бортов Куржункульского карьера анализировались по отношению к выявленным системам трещин в массиве. Для определения потенциально неустойчивых зон скального массива Куржункульского карьера были проанализированы данные замеров трещиноватости, полученные в ходе документации ориентированного керна инженерно-геологических скважин. Для оценки режимов обрушения и потенциальных уровней деформации откосов использовались методы численного анализа.
Ключеные слова: карьер, трещиноватость массива, системы трещин, кинематический анализ, устойчивость уступов, деформации, уступ, обрушение.
Для цитирования: Бердинова Н. О., Съедина С. А., Шамганова Л. С., Калюжный Е. С. Прогнозирование деформаций уступов скального массива куржункульского карьера с использованием кинематического анализа // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2020. - № 4. - С. 58-68. DOI: 10.25018/0236-1493-2020-4-0-58-68.
Prediction of strains in strong rock mass of the Kurzhunkul open pit mine
by the kinematic analysis
N.O. Berdinova1, S.A. Sedina1, L.S. Shamganova1, E.S. Kalyuzhny2
1 D.A. Kunaev Mining Institute, Almaty, Kazakhstan, e-mail: igd.ogm@gmail.ru
2 Sokolov-Sarbai Mining Production Association (SSGPO), Rudny, Kazakhstan
© Н.О. Бердинова, С.А. Съедина, Л.С. Шамганова, Е.С. Калюжный. 2020.
Abstract: The Kurzhunkul magnetite ore deposit is located in the Kostanai region of Kazakhstan. The deposit has been in operation by the Kurzhunkul open pit mine by SSGPO since 1983. The current elevation of the open pit is minus 28 m (depth of 240 m). It is planned to increase the depth of the open pit down to the absolute elevation of minus 290 m. To this effect, the research into the basic actual characteristics of rock mass and their influence on the rock mass stability was undertaken. The governing factor of strains in the Kurzhunkul pit wall is structural geology as the deposit features a complex combination of tectonic structures. The article presents the estimate of the rock mass structure affecting stability of the Kurzhunkul pit walls using the kinematic analysis. The design of benches and slopes in the Kurzhunkul open pit was analyzed relative to the systems of joints revealed in the rock mss. Potentially unstable zones in the pit wall rock mass were identified based on the jointing measurement data obtained during documenting of oriented core from sample boring. The failure modes and potential strain levels of the pit wall slopes were estimated using the methods of the numerical analysis. Key words: open pit mine, rock mass jointing, joint systems, kinematic analysis, slope stability, strains, bench, failure.
For citation: Berdinova N. O., Sedina S. A., Shamganova L. S., Kalyuzhny E. S. Prediction of strains in strong rock mass of the Kurzhunkul open pit mine by the kinematic analysis. MIAB. Mining Inf. Anal. Bull. 2020;(4):58-68. [In Russ]. DOI: 10.25018/0236-1493-2020-4-0-58-68.
Дизъюнктивная тектоника Куржун-кульского месторождения сложная. Тектонические нарушения имеют субмеридиональное, субширотное, северо-восточное и северо-западное направления и представлены сбросами, сдвигами, иногда надвигами, чем и обусловлено сложное блоковое строение зоны и района.
Карьерное поле Куржункульского карьера разбито дорудными разломами северо-восточного простирания с падением на северо-запад под углами 80 — 85° и нарушениями северо-западного простирания с падением на юго-запад под теми же углами и представляет мелко- и среднеблочный массив (рис. 1, см. Проложение, с. 67). Преобладают взбросы с вертикальной амплитудой 15 — 20 м.
Породы скальной части на всех бортах характеризуются зонами дробления, тектонической нарушенностью (особенно в северо-восточной части карьера), также неблагоприятными системами трещин, которые могут вызывать деформации отдельных уступов откосов.
Наиболее интенсивно нарушен лежачий бок (восточный борт) по сравнению с висячим. Повышенная трещиноватость и более низкие прочностные свойства скальных пород в этой части связаны с проходящими здесь тектоническими нарушениями.
Для оценки устойчивости уступов бортов Куржункульского карьера, где обрушения будут определяться структурой массива, выполнен кинематический анализ. Выполнение кинематического анализа на основе выделенных систем трещин позволяет определить потенциальные схемы деформации откосов уступов и выбрать расчетные схемы их устойчивости для обоснования их оптимальных параметров и принятия решений по их стабилизации [1 — 6].
Для определения потенциально неустойчивых зон скального массива Куржункульского карьера были проанализированы данные замеров трещинова-тости, полученные в ходе документации ориентированного керна инженерно-геологических скважин с целью устано-
вить направление и характер основных поверхностей ослабления и определить ориентировку в пространстве основных систем трещин.
Для выделения основных систем трещин (по их ориентации и типу) массива Куржункульского карьера выполнен статистический анализ структур скважин, пробуренных вблизи конечного контура и определяющих ориентировку трещин приконтурной зоны бортов карьера:
• для юго-восточного борта (скважины 3и, 4и, глубина 318 м и 344 м);
• для юго-западного борта (скважина 8и, глубина 490 м);
• для северо-западного борта (скважина 10и, глубина 326 м).
Для северо-восточного борта статистический анализ структур не выполнен, так как данные по трещиноватости породного массива в этой части имеются на относительно небольшом интервале по глубине 50 м (до абсолютной отметки 106,4 м).
Обработка данных элементов залегания трещин по данным документации кернов скважин выполнялась путем построения стереограмм с использованием ПО Dips Rocscience Inc. (рис. 2,
см. Проложение, с. 67, 68). Элементы залегания систем трещин рассмотрены на глубину до 318-490 м.
В прибортовом массиве горных пород Куржункульского карьера по результатам статистической обработки структурных данных ЮЗ, ЮВ, СЗ бортов выделено 6 систем трещин (табл. 1).
По результатам обработки документации ориентированного керна скважин I система пологопадающих и II-II' система крутопадающих трещин хорошо развиты и являются преобладающими для прибортового массива Куржункульского карьера, совпадают с направлением основных разрывных нарушений месторождения, прежде всего с до-рудными разломами северо-восточного и северо-западного простирания.
Отдельные трещины, не вошедшие в системы, образуют бессистемную хаотическую трещиноватость, которая наблюдается в зонах дробления и выветривания. Согласно [7], хаотическая сеть трещин образуется при последовательном наложении генераций разновозрастных трещин.
С учетом залегания слоев в восточном лежачем борту в сторону выемки
Таблица 1
Системы трещин Куржункульского карьера по результатам обработки System of joints in the Kurzhunkul pit walls by the data processing results
№ системы Система трещин Ц ентр максимума системы
Угол падения, ° Азимут падения, ° Азимут простирания, °
1 Set I 7-10 11-356 101-86
2 Set II 72-80 114-139 204- 229
Set II' 71-76 286-313 16-43
3 Set III 72-77 38-64 128- 154
4 Set IV 40-47 325-330 55-60
Set IV' 39-43 151-175 241-265
5 Set V 40-48 67-81 157-171
Set V' 40-44 251-263 341-353
6 Set VI 74-78 178-183 268- 273
под углами 15 — 25° при оценке возможных механизмов обрушения решающим фактором будет также структура массива. Так, наличие преобладающей I системы пологопадающих трещин прибор-тового массива Куржункульского карьера будет вызывать оползни для участков с развитой пологопадающей слоистостью, а крутопадающие структурные неоднородности (II система крутопадающих трещин) могут стать причиной обрушения (преимущественно уступов) при подрезании породного блока, лежащего на поверхности ослабления.
Для определения наиболее опасных с точки зрения устойчивости откосов выявленные системы трещин сопоставляются с направлением простирания плоскости откоса. Сориентировав все системы выявленных на участке трещин с простиранием уступа, можно определить, по какой схеме будет происходить разрушение откоса, сложенного трещиноватыми скальными породами [1, 3, 4, 8 — 10].
Определение вида разрушения уступа является важным этапом при оценке его устойчивости. Установлены три основных вида потери устойчивости: в виде сдвига части массива по подсекающей плоскости (Planar Sliding), сдвига клиновидного блока (Wedge) и опрокидывания скальных блоков в сторону выработанного пространства [1, 9].
По пересечениям трещин образуется один из видов деформаций уступа карьера. Сдвиг может произойти у скального блока при наличии подсекающей плоскости, падающей в сторону поверхности склона и других нарушениях, которые отделяют блок от массива и образуют его боковые поверхности [1, 11, 12].
Сдвиг клиновидного блока происходит при пересечении двух плоскостей таким образом, что образуется тетраэдр. Условием сдвига при этом является вы-
ход линии пересечения плоскостей нарушения сплошности на поверхность откоса [1].
Потеря устойчивости откоса путем опрокидывания скальных блоков в сторону склона при крутопадающем вглубь откоса напластования пород. Процесс разрушения может развиваться двумя путями: прямое опрокидывание (Direct Toppling) и опрокидывание с изгибом (Flexural Toppling). Прямое опрокидывание блоков развивается в слоистых породах, имеющих сопряженную субвертикальную по отношению к направлению пластов систему трещин, разбивающую пласты на блоки. Опрокидывание с изгибом появляется, когда напластование пород скального массива выходит на поверхность склона, при этом главные нормальные сжимающие напряжения параллельны поверхности уступа [1, 11, 12].
Юго-восточный борт карьера в скальной части сложен порфиритами, мета-соматитами, известняками и порфири-товыми андезитами.
Согласно структурно-тектоническому строению Куржункульского месторождения, на юго-восточном фланге участка проходит второе тектоническое нарушение, мощность зоны которого в северо-восточном направлении возрастает до 80 — 100 м. Породы на абсолютных отметках от 155 до 40 отмечаются повышенной раздробленностью пород. Частота проявления зон трещиновато-сти до горизонта минус 70 м — через 6 — 50 м шириной до 3,7 м, наблюдаются карстопроявления в известняках. Юго-восточный борт представляет собой средне- и крупноблочный массив, размеры блоков от 0,17 м до 1,07 м. По результатам кинематического анализа системы наклонных и крутопадающих тектонических трещин IV, II' и V' будут способствовать возникновению плоскостных и комбинированных об-
Таблица 2
Результаты кинематического анализа вероятностных схем обрушения откосов уступов ЮВ борта Куржункульского карьера (по скв 4и) Data of kinematic analysis of probable slope falls in the Southeast wall of the Kurzhunkul pit (by data from borehole 4)
№ усту- Абс. отм, м Азимут паде- Угол откоса Схема деформи- о/ % крити- Залегание систем трещин, вызывающих Результаты анализа устойчивости уступа
па ния откоса, град уступа, град рования уступа ческих пересечений обрушения (азимут падения\угол падения) КЗУ уступа, Ку (min) прогнозируемая масса обрушенной породы, т
плоскостное 29,49 IV (324\43) 1,21 243,9
9 (-50) - 70 клиновое 49,54 V'(276\41) II'(336\67) 1,07 6537,2
(-80) 319 опрокидывание блоков 7,83
плоскостное 28,35 IV(301\47) 1,06 303,9
10 (-80) - 70 клиновое 42,31 IV(323\41) IV(311\38) 1,12 19193,6
(-110) опрокидывание блоков 0
рушений при постановке нижних 9 и 10 уступов юго-восточного борта в конечный контур (табл. 2).
По плоскостным обрушениям — в пределах горизонтов (-50) — (-110) м (рис. 3, см. Проложение, с. 68) ориентации систем наклонных тектонических трещин Set IV могут вызывать обрушения по одной плоскости. Азимуты падения трещин систем Set IV совпадают (субпараллельны) с азимутом падения борта карьера (319°), трещины падают в сторону выемки под углами 37 — 47°, более полого, чем откос уступа (70°). В работах Г.Л. Фисенко отмечается [13], что если подрезанные слои имеют падение в сторону выработки под углом, превышающим 25—30°, то обрушение пород по ним неизбежно, поэтому подрезка таких слоев недопустима, по ним происходит самозаоткоска уступов. В данном варианте задача ус-
тойчивости борта карьера решалась в плоской постановке с использованием ПО Rocscience RocPlane, по результатам выполненных расчетов КЗУ уступов К = 1,06^1,21 [14]. Устойчивость уступов в целом обеспечивается прочностными свойствами вмещающих пород.
По клиновидным обрушениям — в пределах горизонтов (-50) — (-110) м (табл. 2) наиболее неблагоприятны сочетания отдельных вариаций близко азимутальных характеристик 4-й системы трещин Set IV (311 — 323°)\(38 — 41°), которые представляют собой сочетание нескольких плоских поверхностей, ориентированных под некоторым углом друг относительно друга, также неблагоприятны сочетания наклонных и крутопадающих систем Set II' (336° \67°) и Set V' (276° \41°). В результате этого призма возможного обрушения имеет форму клина, сдвигающегося по поверх-
ности скольжения, имеющей форму симметричного или несимметричного желоба на 9 — 10 уступах, с наклоном в сторону карьерной выемки под углами 38 — 40° (рис. 4, см. Проложение, с. 68).
Задача устойчивости 9 — 10 уступов юго-западного борта карьера решалась в трехмерной постановке с использованием ПО Rocscience Swedge. Расчет КЗУ К породного блока, ограниченного трещинами, выполнен по уравнению предельного равновесия. Для заполнителя трещин (кальцита) задавался угол внутреннего трения и сцепления (С = 7 т/м2, ф = 23°, у = 2,6 т/м3). Техногенное воздействие учтено в виде коэффициента сейсмичности Кс = 0,02 (7 баллов) согласно СП 14.13330.2014 [13]. По результатам выполненных расчетов КЗУ уступов Ку = 1,07-1,12.
Из табл. 2 видно, что в ЮВ борту 9 и 10 уступы (-50) — (-110) м имеют минимальные коэффициенты запасов устойчивости К = 1,07 — 1,12, а также большой объем прогнозируемой массы обрушения 6537,2 — 19 193,6 т. Исходя
из этого и влияния БВР на прочность массива, конструктивные параметры 9 и 10 уступов, при которых их устойчивость обеспечивается более высоким КЗУ, были пересчитаны (табл. 3).
Рекомендуемые конструктивные параметры 9 и 10 уступов ЮВ борта (табл. 3) равны: угол откоса уступа равен 70° при ширине бермы 10,5 м и высоте уступа 30 м.
На юго-восточном борту (лежачий бок месторождения) Куржункульского карьера могут наблюдаться локальные деформации сдвига в связи с наличием готовых поверхностей скольжения, каковыми являются контакты между известняками и порфиритами в этой части борта.
Зоной повышенного риска для клиновидных и плоскостных обрушений, вызванных системами трещин, параметры залегания которых относительно конечного контура Куржункульского карьера могут представлять опасность для устойчивости уступов, являются горизонты (-50) — (-110) м в юго-вос-
Таблица 3
Устойчивость конструктивных параметров 9 и 10 уступов ЮВ борта по итогам кинематического анализа при различных вариантах обрушения Stable design parameters of benches 9 and 10 on the Southeast wall from the kinematic analysis of different failure scenarios
Вариант расчета Угол откоса уступа, град Ширина бермы, м Высота уступа, м Обрушение по клину (Wedge) При плоск. обрушении (Planer)
Вес оползневого блока, м К у Вес оползневого блока, м К у
9 уступ
проектный 70 12 30 6537,2 1,07 303,9 1,21
1 70 10,5 30 5247,3 1,12 169,4 1,38
2 65 12 30 3338,0 1,33 285,1 1,21
10 уступ
проектный 70 12 30 19 193,6 1,12 205,56 1,06
1 70 10,5 30 11 107,4 1,25 211,06 1,22
2 65 12 30 21 872,7 1,12 370,65 1,06
точной части карьера. Для предотвращения локальных деформаций в пределах двух уступов было предложено изменить геометрию уступов для снижения степени влияния залеганий систем трещин на устойчивость.
Также для исключения возникновения локальных клиновидных и плоских деформаций откосов уступов юго-восточного борта Куржункульского карьера рекомендуется соблюдать мероприятия по обеспечению устойчивости бортов и уступов карьера:
• недопущение подрезки откосом слабых контактов для исключения плоскостных обрушений;
• выполнение качественной заотко-ски уступов (создание щелей при подходе горных работ к приоткосной зоне
за 30 — 40 м, при этом наклон щели и угол уступа должны соответствовать углу наклона основных трещин);
• применение инженерных мероприятий, направленных на предотвращение локальных обрушений уступов (специальные методы закрепления ослабленных участков бортов и берм);
• применение в приконтурной зоне карьера, щадящего противодеформаци-онного режима взрывных работ, при котором минимизируется разрушения за проектным контуром. Важно контролировать направление воздействия сейсмических волн в процессе исполнения буровзрывных работ (с разгрузкой давления взрывной волны в карьер);
• контролирование деформаций откосов и берм наблюдательной станцией.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Стейси П. Руководство по проектированию бортов карьера. — Екатеринбург: Правовед: Полиметалл, 2015. — 528 с.
2. Xiao S., Gao Y. T., Wu S. C., Liu B., Tian Q. M. Kinematic analysis of slope failure modes based on stereographic projection / 4th International Conference on Civil, Architectural and Hydraulic Engineering, ICCAHE 2015, Guangzhou, China. Conference Paper, 2016.
3. Bawa H. E, Yendaw J. A., Kansake B.A., Bansah K. J. Rockmass characterization for open pit slope design using kinematic analysis / 51st U.S. Rock Mechanics/Geomechanics Symposium, 25 — 28. June, San Francisco, California, USA. Conference Paper, 2017.
4. Obregon C., Mitri H. Probabilistic approach for open pit bench slope stability analysis. A mine case study // International Journal of Mining Science and Technology. 2019. Vol. 29, No 4. Pp. 629 — 640. DOI: 10.1016/j.ijmst.2019.06.017.
5. Lephatsoe M. N, Hingston E. D.C., Ferentinou M., Lefu N. Kinematic analysis of the western pitwall of the main pit at the Letseng Daimond mine, Lesotho / EUR0CK2014. Vigo, Spain, 27 — 29 May 2014. Rock Engineering and Rock Mechanics: Structures in and on Rock Masses. Conference Paper. 2014. DOI: 10.1201/b16955-105.
6. Ракишев Б. Р., Кузьменко С. В., Съедина С. А., Тулебаев К. К. Анализ влияния горно-геологических факторов на устойчивость бортов на примере Сарбайского карьера // Доклады Национальной академии наук Республики Казахстан. — 2018. — № 3. — С. 133 — 140.
7. Бурзунова Ю. П. Трещины горных пород вблизи разломов: особенности применения структурно-парагенетического анализа // Геодинамика и тектонофизика. — 2017. — Т. 8. — № 3. — С. 673-693.
8. Яковлев А. В. Геомеханическое обеспечение формирования бортов карьеров и отвалов // Проблемы недропользования. — 2016. — № 4. — С. 75 — 80. DOI: 10.18454/23131586.2016.04.075.
9. Бушков В. К. Применительная практика кинематического анализа устойчивости при обосновании параметров основных конструктивных элементов борта карьера // Гор-
ный информационно-аналитический бюллетень. - 2018. - № 10. - С. 30-42. DOI: 10.25018/0236-1493-2018-10-0-30-42.
10. Мухаметкалиев Б. С., Калюжный Е. С., Съедина С. А., Абдибеков Н. К. Геомеханическое обеспечение устойчивости бортов карьера при увеличении глубины отработки // Горный журнал. - 2018. - № 4. - С. 27-32. DOI: 10.17580/gzh.2018.04.05.
11. Жиров Д., Рыбин В., Климов С., Мелихова Г., Завьялов А. Проведение комплексного инженерно-геологического районирования для обоснования видов работ по закреплению/стабилизации уступов карьера (ч. II) // Инженерная защита. - 2014. - № 3. -С. 16-25.
12. Яковлев А. В., Шимкив Е. С. Исследование влияния основных систем трещин в массиве северного карьера ОАО «ЕВРАЗ КГОК» на качество дробления взорванной горной массы // Проблемы недропользования. - 2015. - № 3(6). - С. 19-25.
13. Фисенко Г.Л. Устойчивость бортов карьеров и отвалов. Изд. 2. - М.: Недра, 1965. - 378 с.
14. Мустафин М. Г., Санникова А. П., Юшманов П. И. Оценка устойчивости борта карьера // Записки Горного института. - 2012. - Т. 198. - С. 198-201.
15. СП 14.13330.2014 Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования. -М., 2014. EES
REFERENCES
1. Steysi P. Rukovodstvo po proektirovaniyu bortov karera [Pit wall design manual], Ekaterinburg, Pravoved: Polimetall, 2015, 528 p.
2. Xiao S., Gao Y. T., Wu S. C., Liu B., Tian Q. M. Kinematic analysis of slope failure modes based on stereographic projection. 4th International Conference on Civil, Architectural and Hydraulic Engineering, ICCAHE 2015, Guangzhou, China. Conference Paper, 2016.
3. Bawa H. E., Yendaw J. A., Kansake B. A., Bansah K. J. Rockmass characterization for open pit slope design using kinematic analysis. 51st U.S. Rock Mechanics/Geomechanics Symposium, 25-28. June, San Francisco, California, USA. Conference Paper, 2017.
4. Obregon C., Mitri H. Probabilistic approach for open pit bench slope stability analysis. A mine case study. International Journal of Mining Science and Technology. 2019. Vol. 29, No 4. Pp. 629-640. DOI: 10.1016/j.ijmst.2019.06.017.
5. Lephatsoe M. N., Hingston E. D. C., Ferentinou M., Lefu N. Kinematic analysis of the western pitwall of the main pit at the Letseng Daimond mine, Lesotho. EUR0CK2014. Vigo, Spain, 27-29 May 2014. Rock Engineering and Rock Mechanics: Structures in and on Rock Masses. Conference Paper. 2014. DOI: 10.1201/b16955-105.
6. Rakishev B. R., Kuzmenko S. V., Sedina S. A., Tulebayev K. K. The analysis of influence of mining-geological factors on edges stability on the example of the Sarbai pit. Reports of the National academy of sciences of the Republic of Kazakhstan. 2018. No. 3, Pp. 133-140. [In Russ].
7. Burzunova Yu. P. Fractures in rocks nearby faults: features of application of structural para-genetic analysis. Geodinamika i tektonofizika. 2017. Vol. 8, no 3, pp. 673-693. [In Russ].
8. Yakovlev A. V. Geomechanical supervision of construction of pit walls and dumps. Problemy nedropolzovaniya. 2016, no 4, pp. 75-80. [In Russ]. DOI: 10.18454/2313-1586.2016.04.075.
9. Bushkov V.K. Use of kinematic stability analysis in substantiation of basic wall design parameters for open pits. Gornyy informatsionno-analiticheskiy byulleten'. 2018, no 10, pp. 30-42. [In Russ]. DOI: 10.25018/0236-1493-2018-10-0-30-42.
10. Mukhametkaliev B. S., Kalyuzhnyy E. S., S"edina S. A., Abdibekov N. K. Geomechanical supervision of pit wall stability with increasing depth of mining. Gornyi Zhurnal. 2018, no 4, pp. 27-32. [In Russ]. DOI: 10.17580/gzh.2018.04.05.
11. Zhirov D., Rybin V., Klimov S., Melikhova G., Zav'yalov A. Integrated engineering-geological zoning aimed at justification of reinforcement/stabilization of pit wall slopes (part II). Inzhenernaya zashchita. 2014, no 3, pp. 16-25. [In Russ].
12. Yakovlev A. V., Shimkiv E. S. Analysis of influence exerted by basic joint sets in rock mass on the fragmentation quality of blasted rocks in the northern open pit mine of EVRAZ KGOK. Problemy nedropolzovaniya. 2015, no 3(6), pp. 19-25. [In Russ].
13. Fisenko G. L. Ustoychivost' bortov karerov i otvalov. Izd. 2 [Slope stability of pit wall and dumps, 2nd edition], Moscow, Nedra, 1965, 378 p.
14. Mustafin M. G., Sannikova A. P., Yushmanov P. I. Slope stability estimation of pit walls. Zapiski Gornogo instituta. 2012. Vol. 198, pp. 198-201. [In Russ].
15. Stroitel'stvo v seysmicheskikh rayonakh. Normy proektirovaniya. SP 14.13330.2014 [Construction in seismic regions. Design standards SP 14.13330.2014], Moscow, 2014.
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ
Бердинова Нагима Окасовна1 - научный сотрудник,
Съедина Светлана Андреевна1 - phD, и.о. зав. лабораторией,
e-mail: igd.ogm@gmail.ru,
Шамганова Ляззат Саевна1 - д-р техн. наук,
заместитель директора по научной работе,
Калюжный Евгений Сергеевич - начальник Департамента
технического развития и технологии,
Соколовско-Сарбайское горно-обогатительное
производственное объединение, Казахстан,
1 Институт горного дела им. Д.А. Кунаева, Казахстан.
Для контактов: Съедина С.А., e-mail: igd.ogm@gmail.ru.
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
N.O. Berdinova1, Researcher,
S.A. Sedina1, PhD, Acting Head of Laboratory,
e-mail: igd.ogm@gmail.ru,
L.S. Shamganova1, Dr. Sci. (Eng.),
Deputy Director for Research,
E.S. Kalyuzhny, Head of the Department
of Technical Development and Technology,
Sokolov-Sarbai Mining Production Association (SSGPO),
Rudny, Kazakhstan,
1 D.A. Kunaev Mining Institute, 050046, Almaty, Kazakhstan. Corresponding author: S.A. Sedina, e-mail: igd.ogm@gmail.ru.
Получена редакцией 13.01.2020; получена после рецензии 11.02.2020; принята к печати 20.03.2020. Received by the editors 13.01.2020; received after the review 11.02.2020; accepted for printing 20.03.2020.
Приложение
Рис. 1. Основные тектонические нарушения Куржункульского месторождения Fig. 1. Main faults in the Kurzhunkul deposit
Рис. 2. Стереограммы трещиноватости бортов Куржункульского карьера: ЮЗ борт (а); ЮВ борт (б) Fig. 2. Stereograms of jointing of the Kurzhunkul pit walls: (a) Southwest; (b) Southeast:
Рис. 2. Стереограмма трещиноватости бортов Кур-жункульского карьера: СЗ борт (в) Fig. 2. Stereogram of jointing of the Kurzhunkul pit walls: (v) Northwest
Рис. 3. Стереограмма (а) и схема деформирования (б) 9 уступа
Fig. 3. Stereogram (a) and (b) scheme of deformation of bench 9
Рис. 4. Стереограмма (а) и прогнозируемая схема деформирования уступов (б) ЮВ борта по клиновидному обрушению
Fig. 4. Stereogram (a) and estimated scheme (b) of slope deformation on the Southeast pit wall in the form of wedge-like failure
