CC BY
22ПРОГНОЗ УДАРООПАСНОСТИ УЧАСТКОВ МАССИВА ГОРНЫХ
ПОРОД
Халим Пахритдинович Анарбаев
Ассистент кафедры «Горное дело» Алмалыкского филиала Ташкентского государственного технического университета
В Республики Узбекистан основными направлениями экономического и социального развития, предусмотрено дальнейшее развитие разработки месторождений полезных ископаемых открытым и подземным способом с одновременным улучшением технико-экономических показателей, безопасности труда и экологии горнодобывающих регионов. Для этого необходимо знать и предвидеть состояние массивов горных пород, их напряженное состояние, возникающее горное давление, процессы сдвижения земной поверхности и деформации массивов горных пород. Чтобы в одних случаях гарантировать устойчивость уступов, бортов карьеров, отвалов и подземных горных выработков, а в других вызывать управляемое обрушение массивов и применять инженерные или же химические методы и способы (укрепления, упрочнения) управления массивами горных пород.
Ключевые слова: Горных пород, минерал, скважины, шпуров, буровое оборудование, удароопасность, удельный вес породы; глубина разработки, высота выработки, трещина, акустической эмиссии.
In the Republic of Uzbekistan, the main directions of economic and social development provide for the further development of the development of mineral deposits by open and underground methods with simultaneous improvement of technical and economic indicators, labor safety and ecology of mining regions. To do this, it is necessary to know and anticipate the state of rock massifs, their stress state, the resulting mountain pressure, the processes of displacement of the Earth's surface and deformation of rock massifs. In order in some cases to guarantee the stability of ledges, sides of quarries, dumps and underground mine workings, and in others to cause controlled collapse of massifs and apply engineering or chemical methods and methods (strengthening, hardening) of rock mass management.
axf6011992@gmail.com
АННОТАЦИЯ
IMPACT HAZARD FORECAST OF ROCK MASS AREAS
ABSTRACT
Keywords: Rocks, mineral, wells, holes, drilling equipment, shock hazard, specific gravity of the breed, development depth, working height, crack, acoustic emission.
Основная часть
Прогноз удароопасности основан на оценке напряженного состояния и физико-механических свойств горных пород в зоне опорного давления геомеханическими и геофизическими методами.
По дискованию керна при ведении горных работ. Метод дискования керна является базовым. Другие существующие и вновь вводимые методы, методики и критерии определения удароопасности в обязательном порядке должны быть сверены на сходимость с результатами базового метода для каждого месторождения и приведены в Указаниях. Толщина выбуриваемых из скважин дисков ? зависит от величины максимальных радиальных напряжений оР. Чем
больше максимальные радиальные напряжения оР, тем интенсивнее процесс
дискообразования [1].
Диски имеют выпукло-вогнутую форму с выпуклостью в направлении массива. К учету принимаются диски, толщина которых не превышает половины их диаметра.
Наименьшую среднюю толщину дисков с единицы длины скважины устанавливают при наиболее высоких уровнях напряженности оР1 / осж. (осж. —
предел прочности на одноосное сжатие) и минимальных соотношениях оОС / оР ( оОС — напряжение па оси скважины). Вторая составляющая радиальных напряжений ор практически не оказывает влияния на процесс
дискообразования [2].
Количественные зависимости толщины дисков от уровня напряженности и вида напряженного состояния массива являются универсальными для пород, склонных к горным ударам.
С увеличением диаметра керна йк толщина дисков возрастает, а относительная ее величина ?ср/^к. уменьшается. Пересчет параметров дискования керна с одного диаметра на другой производят с помощью поправочного коэффициента кг, если известны толщина дисков или их количество с единицы длины скважины хотя бы одного диаметра: ¿1 = ¿2 К или Ы2 = Ы\кь где кг = 0,33 + 0,67 йч / ёк2 при ^ < ёк2;
Геомеханический метод
t\ — толщина дисков диаметром dh; t2 — толщина дисков диаметром dk2; N — число дисков при диаметре керна dh; N2 — число дисков при диаметре керна dk2. t , мм
0,1 0,4 0,6 0,8 ¿ - <т i о
2 Q rtfl г
1,5 -1,0 -
0,5 -
0,4 0,8 1,2 1,6 2,0 2,4 2,8 <тр/сгж
Рис. 1. Зависимости параметров дискования керна £ср^дас от уровня напряженности массива а Р / а сж. при различных соотношениях между осевыми и
радиальными напряжениями аОС / аР : dmс — диаметр дисков; ¿ср — средняя
толщина дисков; остальные условные обозначений см. в тексте.
Дискообразование происходит с наибольшей интенсивностью при расположении скважин перпендикулярно действию максимальных напряжений. При бурении скважин под углом к указанному направлению происходит изменение параметров дискования керна[3].
Для прогноза удароопасности и оценки напряженности массива может быть использовано буровое оборудование со следующими характеристиками режима бурения: скорость вращения бурового става 350 — 450 об/мин, усилие подачи 1 МПа, скорость бурения 1—2 см/мин, количество воды, подаваемой на забой скважины — 3—7 л/мин. При бурении рекомендуется применять керновые полусферические коронки диаметром 59 мм [4].
Для прогноза удароопасности необходимо определить направление действия главных напряжений и уровень напряженности в зоне максимума зоны опорного давления [5].
Напряженное состояние пород по дискованию керна количественно оценивается только в зоне максимума опорного давления на основе зависимости ¿ср^дас = / (аР /асж.) (рис. 7), которая определяется напряжениями аОС/аР = 0,2.
Радиальные напряжения оР являются тангенциальными ое « оР по отношению к выработке.
Напряженное состояние массива по разделению керна на диски вне зоны опорного давления можно количественно оценивать с достаточной достоверностью по зависимостям, представленным на рис. 1.
0,8 1,6 сг./ст
п е
Рис. 2. Номограмма для определения напряжений в максимуме зоны опорного давления по дискованию керна.
Для оценки напряженного состояния участков массива бурят скважину по нормали к поверхности обнажения, либо к плоскости, являющейся касательной к ее поверхности, на глубину, равную наибольшему размеру выработки И. При бурении отбирают керновый материал через каждые 0,5 или 1 м [6].
Результаты измерений толщины дисков представляют в виде гистограмм. Прямо линейные участки гистограммы, соединенные плавной линией, имеют вид параболы, обращенной ветвями вверх.
Расстояние от устья скважины до середины участка с минимальной толщиной дисков соответствует расстоянию до максимума зоны опорного давления [7].
При наличии на гистограмме нескольких участков с минимальной толщиной дисков (лепестков) следует определять на этих участках прочность на сжатие осж. пород (руд). Определение осж. может быть выполнено, например, прибором БУ-39 конструкции ВНИМИ.
Положение зоны максимума опорного давления при различиях в прочностных свойствах горных пород необходимо определять по наибольшей величине оР / осж., устанавливаемой с учетом средней толщины дисков и их
прочности из зависимости:
^ дис / г ср. = (0,54 + + (0,78 + р1 /о )
В крепких разновидностях пород — вблизи контактов крепких и слабых пород — может наблюдаться увеличение дискообразования с ограниченной протяженностью, не превышающей 0,2—0,25 м. Эти экстремумы представлены, как правило, не более чем 5—10 дисками и не определяют зоны максимума опорного давления.
Положение зоны максимальных нагрузок при неизменной прочности пород необходимо устанавливать по наиболее удаленному экстремуму.
Прогноз удароопасности пород и руд выполняется исходя из определения величины напряжений в максимуме зоны опорного давления и расстояния до максимальных нагрузок от обнажения.
Прогноз удароопасности должен производиться в скважинах, ориентированных перпендикулярно действию максимальных напряжений. Для определения направления максимального напряжения в сечении выработки следует бурить веер скважин в соответствии с методикой для данного месторождения. Скважина, из которой керн вышел в виде дисков наименьшей толщины, показывает направление максимальных напряжений, перпендикулярное ее оси.
Удароопасность массива при дисковании керна в нескольких скважинах должна определяться также по скважине с наименьшей толщиной дисков в зоне максимума опорного давления. Прогноз степени удароопасности при неизменных горнотехнических и горно-теологических условиях может проводиться только по одной скважине с минимальной толщиной дисков.
Иногда у обнажения образуется зона разрушенных пород (руд) Х2. Эта зона может возникать и в результате буровзрывных работ. Дискования керна в этой зоне не наблюдается. Начало зоны дискования керна характеризует границу между зонами Х2 и Х\.
Рис. 3. Схема, иллюстрирующая положение зоны дискования Х1. Х — расстояние от обнажения до зоны максимума опорного давления; Х1 = Х - Х2 у- удельный вес породы; Н - глубина разработки.
По параметрам t^d^ и Хь Х2 определяют категорию удароопасности участка горного массива.
Р, сж
ОУ 2,0 1,6 1,2 [1,8 0,4 1АСН / о/
ИЕ( ЭПАС НО
tjdm 0,3 0,2 0,1 0 0,1 0,2 X,/(h +2Х?)
Рис. 4. Номограмма для определения категории удароопасности участков массива по дискованию керна: И — высота выработки.
Другие методы
Приведенные ниже методы определения удароопасности могут применяться на месторождениях после проведения опытно-экспериментальных работ и опробования методик. Порядок ввода в практическое использование данных методов определяется Указаниями с обязательным рассмотрением на Комиссии.
По трещиноватости. Трещиноватость поперечной направленности в условиях пластообразной залежи служит показателем удароопасности. Удароопасность определяют по ориентировке трещин поперечных систем относительно выработок и по их густоте.
Прогноз производят на основании данных съемки трещиноватости. Замеры азимутов простирания трещин А и углов падения Б выполняют горным компасом или угломером. Измерению подлежат трещины с гладкими, иногда до зеркальности, поверхностями образующих плоскостей. На плоскостях возможны
полосы и борозды скольжения. Трещины могут быть с заполнителем или без него
При измерениях необходимо пользоваться правилом «правой руки». Длинную сторону компаса располагают по линии простирания замеряемой трещины. Нуль азимутальной шкалы компаса должен быть направлен таким образом, чтобы в поле зрения скат трещины был справа. Каждую плоскость замеряют 2—3 раза. Окончательное значение элементов залегания трещины принимают как среднеарифметическое. Съемку ведут с выделением трещин последовательно на каждом метре. При измерениях определяют значения истинных азимутов простирания.
К поперечным системам относят трещины с параметрами
А1 =(70° ± V) + (110° ± V);
А2 = (250° ± V) + (290° ± V; и Би = 50 - 90°,
где V - магнитное склонение, Б — угол падения.
При съемке трещиноватости учитывают только трещины поперечного класса. Для получения объективных результатов и полного охвата прогнозируемой области рудной залежи необходимо, чтобы расстояние между выработками не превышало 20 м.
По результатам съемки проводят изолинии густоты трещин поперечного класса. С этой целью данные замеров густоты усредняют на пятиметровых интервалах и наносят на план горных работ масштаба 1 : 500. Проводят изолинии густот 0,2: 0,4; 0,6; 1; 3; 5; 10; 15 линий на 1 м.
Области шахтного поля, оконтуренные изолиниями густоты трещин 0,6 на 1 м и выше, относят к опасным по горным ударам [9].
Определяют интенсивность развития (густоту) в поперечных системах трещин (рис. 5, а). Для этого усредняют густоту трещин на участке съемки длиной не более 5 м. Если колебания густоты (отклонение максимального значения от минимального) не превышает двух на 1 м погонной длины, то ее усредняют на участке длиной 5 м (рис. 5, б). В случае колебания густоты на участке замера более двух на 1 м длины, усреднение принимают на участке не более 2 м (рис.5, в).
При усредненной густоте трещин менее одной на 1 м систему считают неразвитой. При густоте трещин от одной на 1 м и выше удароопасность участка устанавливают в зависимости от ориентировки трещин поперечных систем относительно обнажения залежи. Ориентировка трещин определяется углом встречи а и направлением их падения относительно обнажения. Угол встречи определяют как разность азимутов простирания трещин и плоскости обнажения.
[8].
В направлении падения трещин относительно обнажения различают два положения — в массив и на обнажение (см. рис. 5, а, б).
По выявленным показателям трещиноватости непосредственно в выработке предварительно определяют удароопасность участка рудной залежи.
Рис. 5. Определение интенсивности трещин:
а — определение густоты (числа) трещин; б, в — примеры оценки средней густоты (числа) Гср трещин поперечной направленности по длине участка выработки I
Таблица 1
Категория удароопасн ости Ориентировка трещин поперечных систем относительно обнажения Густота трещин поперечных систем,
Угол встречи с обнажением Направление падения количество на 1 м
Опасно 0-30 В массив
60-90 Любое 1-15
30-60 В массив 1-15
Неопасно 0-60 На обнажение 1-15
0-90 Любое Свыше 15
Для окончательного установления удароопасности обрабатывают результаты съемки трещин с помощью круговой диаграммы (рис. 6). Трещины на ней отмечают условными знаками (точками) с цифрами, указывающими конкретный метр из замера. Выделяют максимумы систем при помощи метода «скользящего окна» — сектора круговой диаграммы размером 20х20°. Перемещая сектор по кругу с шагом 10°, отмечают каждый раз в центре «окна» число попавших в него трещин. Если точка находится в поле сектора, то ее обозначают цифрой 1, а при ее расположении на линии сектора — 0,5 и в углу — 0,25. После этого перемещают сектор к центру диаграммы также с шагом 10°. По нанесенным данным проводят изолинии равных частот встречаемости трещин. Максимумы систем трещин находятся в центре площадок, ограниченных изолиниями наибольших частот встречаемости. При построении изолиний необходимо учитывать особенности положения трещин, попадающих на круговой диаграмме между концентрическими окружностями, соответствующими углам падения 80— 90°. Точки максимумов соединяют с центром диаграммы. Проведенные линии соответствуют азимутам простирания плоскости максимума системы. Нормали, проведенные вправо от этих линий, если смотреть из центра диаграммы, указывают направление падения трещин в системах. Угол встречи и направление падения относительно обнажения выработки на круговых диаграммах определяют следующим образом [10].
На круговую диаграмму наносят пространственное положение выработки, в которой замеряли трещины. Линию, имитирующую обнажение выработки со стороны массива, штрихуют. Относительно этой штриховки рассматривают направление падения трещин. Направление на штриховку соответствует положению падения трещин в массив, противоположное направление — на обнажение.
Одновременно определяют угол встречи трещим с обнажением выработки, т. е. острый угол а между диаметральной линией, соединяющей центр круговой диаграммы с максимумом системы трещин, и соответствующей линией простирания обнажения[11].
Наиболее достоверные результаты измерений достигаются при непрерывной съемке трещин в условиях проведения очистной или подготовительной выработки. Обязательной является съемка трещин в забое и в стенках выработки. Трещиноватость в этом случае снимают на пятиметровых интервалах при каждом подвигании забоя выработки на 3 м.
Допускается съемка трещин отдельными участками. В этом случае протяженность участка измерений должна быть не менее 10 м.
Трещины
Рис. 6. Ориентировка трещин относительно обнажения выработки: а — разрез; б — план; в — круговая диаграмма;
а— угол встречи трещины с обнажением
Метод вдавливания пуансона в стенки шпуров (скважин). Прибор МГД (многоточечный гидравлический датчик) с самописцем предназначен для определения склонности пород к горным ударам и категории удароопасности выработок и целиков. Склонность пород к хрупкому разрушению под действием предельных сжимающих напряжений определяется по диаграммам вдавливания пуансона в стенки скважин, записываемым автоматически в координатах «нагрузка—деформация». Геофизические методы.
Физической основой использования акустических и электромагнитных методов является зависимость энергии, амплитуды, длительности, частоты, скорости распространения и других параметров акустических и электромагнитных колебаний от напряженного состояния и физико-механических свойств горных пород.
Прогноз удароопасности участков массива горных пород состоит в изменении одного или нескольких параметров акустических и (или) электромагнитных колебаний по методикам, учитывающим особенности каждого конкретного месторождения. Методики могут включать в себя геомеханические методы [12].
Акустические и электромагнитные методы делятся на две группы по способу возбуждения колебаний.
Первая группа методов использует колебания естественного возбуждения, которые возникают при изменении структуры горных пород (например, при образовании микротрещин, трещин, уплотнении горной породы) под воздействием горного давления. К этой группе относятся методы акустической и электромагнитной эмиссии. Вторая группа методов использует колебания, искусственно возбужденные с помощью специальных излучателей или иными способами, например, путем бурения, взрывания, гидрорыхления, гидроразрыва и
Метод, основанный на измерении интенсивности акустической эмиссии. Измеряется количество акустических сигналов естественного излучения, возникших в исследуемом участке массива горных пород, в заданный интервал времени. Основным преимуществом данного метода является малая трудоемкость. Этот метод целесообразно использовать при прогнозе степени удароопасности горных пород с достаточно сильной акустической активностью
др[13].
на участках с низким, по сравнению с сигналами акустической эмиссии, уровнем помех[14].
Метод может быть реализован, например, с помощью приборов «Прогноз-М», «Ангел», СБ-32.
Метод, основанный на определении показателя амплитудного распределения акустической эмиссии. Измеряется интенсивность акустической эмиссии на различных уровнях амплитудной дискриминации и определяется соотношение между слабыми и сильными сигналами. Основным преимуществом данного метода является малое влияние фактора изменения контактных условий датчика и породы. Этот метод целесообразно использовать в комплексе с методом, упомянутым в п. 4 настоящего приложения, например, с использованием приборов СБ-32, «Ангел».
Метод, основанный на измерении интенсивности естественной электромагнитной эмиссии. Измеряется количество сигналов электромагнитной эмиссии, возникших в исследуемом участке массива горных пород в заданный интервал времени. Основными преимуществами метода являются малая трудоемкость и высокая технологичность, обусловленная возможностью приема сигналов с помощью антенны без контакта с массивом. Данный метод целесообразно использовать при прогнозе удароопасности горных пород с низкой электропроводностью и обводненностью на участках с малым уровнем электромагнитных помех. Метод может быть реализован, например, с помощью аппаратуры «Ангел».
Метод, основанный на измерении амплитуды сигналов естественной электромагнитной эмиссии. Основные преимущества и область применения данного метода аналогичны изложенному в п. 6 настоящего приложения.
Метод целесообразно использовать в тех случаях, когда временной интервал между соседними импульсами электромагнитной эмиссии невелик. Этот метод может быть реализован, например, с использованием прибора «Ангел».
Метод, основанный на определении скорости распространения упругих колебаний искусственного возбуждения. Измеряется время распространения упругих колебаний между двумя точками, расположенными на заданном расстоянии друг от друга. Основным преимуществом метода является высокая помехозащищенность. Наиболее целесообразно применять его на прочных горных породах, где зона разрушенных пород составляет не более 0,3 м и, следовательно, имеются хорошие условия для распространения упругих колебаний. Метод может быть реализован, например, с использованием прибора «Ангел» [15].
Метод, основанный на определении эффективного электрического сопротивления. Этот метод заключается в возбуждении на исследуемом участке массива горных пород электромагнитного поля и измерении разности потенциалов между приемными электродами. Метод можно применять в контактном и бесконтактном варианте.
Основным преимуществом метода является высокая оперативность при измерениях. Метод наиболее целесообразно использовать на участках, удаленных от источников электрических помех. Для реализации метода можно использовать аппаратуру СЭР-1, «Ангел» и «Зонд».
Метод, основанный на измерении интенсивности акустических сигналов, возникающих при бурении. Измеряется суммарная интенсивность акустических сигналов, возникающих в процессе бурения. Основным преимуществом метода является высокая технологичность. Целесообразно применять его при прогнозе удароопасности забоев выработок, которые проходятся буровзрывным способом. Этот метод может быть реализован с использованием, например, прибора «Прогноз-М» и «Ангел».
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ (REFERENCES)
1. Димитриев А.П. Разрушение горных пород. М.: МГГУ, 2004.
2. Певезнер М.Е., Иофис М.А., Попов В.Н. Геомеханика. Учебник. М.: МГГУ, 2005.
3. Баклашов В.И. и др. Геомеханика Учебник. МГГУ. Основы геомеханики. 2004. 1-том.
4. Д.Х Бердиева, "Совершенствования закладочных работ в системе разработки месторожденияКаульди», Экономика и социум, ст. 509-513, 2020 г.
5. Субанова Зарнигор Абдинаби кизи Бердиева Дилрабо Хасановна, «К вопросу снижения себестоимости закладочных работ при система разработки горизонтальными слоями с закладкой» Oriental Renaissance: Innovative, educational, natural and social sciences, ст. 674-679. 2021/5
6. Бердиева Дилрабо Хасановна Касимов Мухиддин Адилович. «Выбор оптимального варианта системы разработки на руднике каульды» Oriental Renaissance: Innovative, educational, natural and social sciences, ст 235-240, 2021/7
7. Д.Х БЕРДИЕВА, Ш.Ш МАМАЗИЁЕВА, «Преимущества камерно столбовой системы разработки на месторождение Кавульды» ЭКОНОМИКА И СОЦИУМ ст 303-307 2021г
8. Аbdusamatova N.S., Abiyev O.H. Use of inclined lifts in the development of environmentally friendly transport technologies for deep quarries.// European Journal of Research Development and Sustainability (EJRDS) Vol. 2 №.4, April 2021
9. Абдусаматова Н.С. / Сопоставательный анализ доставки руды различными видами транспорта из месторождений с глубоких горизонтов // Oriental renaissance. №4,VOL 1. ISSUE 4. ISSN 2181-1784. SJIF 2021. C 463-469
10. Сохибов И.Ю., Aнарбаев Х.П. Маркшейдерское обеспечение комплексного oсвоения ресурсов горнодобывающих регионов// International Journal of Advanced Technology and Natural Sciences ISSN: 2181-144X Рег. № 7.10.11.2020
11. Шакаров Б. Ш., Рахматуллаев И. М. Регулирование режима горных работ и экономические показатели планирования. // Uz ACADEMIA Том 1. 2021
12. Акбаров Т. Г.Тоштемиров У.Т. Анализ технологии проведения горных выработок на горнодобывающих предприятиях Республики Узбекистан. "Ресурсовоспроизводящие, малоотходные и природоохранные технологии освоения недр", XIV Международная научная конференция, Москва, 2016, С.89-
13 Tashkulov A.A., Melnikova T.E., Mavlyanova G.A. "PROSPECTS FOR ORE FLOW QUALITY ANAGEMENT IN DEEP PITS" International Journal of Advanced Technology and Natural Sciences. Ст. 31-35. 2020
14. Production of Drilling and Explosion Works at the "Yoshlik I" Mine Quarry with the use of Non-Electric Initiation System and Emulsion Explosives M.K.Shamayev., A.A.Tashkulov, T.E. Melnikova., International Journal of Advanced Research in Science, Ст. 13550-13554. 2020
15. М.К.Шамаев, А.А.Ташкулов., "Эффективность отработки вскрыши высокими уступами на месторождениях полезных ископаемых при открытой разработке" Oriental renaissance: Innovative, educational, natural and social sciences. Ст. 94-202.
91.
2021
