CC BY
162
строительное материаловедение
УДК 666.9
P.C. Федюк
ДВФУ
проектирование цементных композитов повышенной непроницаемости
Рассмотрены вопросы разработки композиционных вяжущих для получения бетона с повышенными характеристиками газо-, водо- и паропроницаемости. Исследованы процессы формирования композиционных материалов в порядке уменьшения масштабных уровней от макро- до наноструктурного. Предложены критерии для оптимизации количества дисперсной добавки в бетон. Теоретически изучены технологические особенности формирования гидратной структуры цементного камня. Спрогнозировано положительное влияние нанодисперсных добавок на структуру и физико-механические характеристики цементных композиционных материалов.
Ключевые слова: цементный камень, композиционное вяжущее, наноди-сперсная добавка, непроницаемость, пористость
Главной составной частью бетона, оказывающей решающее влияние на его свойства и эксплуатационные характеристики, является цементный камень. Основной его компонент — гидросиликаты кальция, образующие пространственную структуру, которая включает в себя непрореагировав-шую часть цементных зерен, покрытых оболочкой из гидратных новообразований, а также межзерновое пространство, которое частично заполнено гидратными новообразованиями. Гидросиликаты кальция могут иметь разное строение. В частности, различают кристаллическое, полукристаллическое или аморфное строения. Кристаллическое строение имеют в основном гидросиликаты, образовавшиеся при тепловой и автоклавной обработке, а также при кристаллизации новообразований в порах и в межзерновом пространстве [1].
Свойства композитов во многом зависят от структуры дисперсных систем, из которых они составлены [2]. Структурная прочность данной дисперсной системы, ее устойчивость, скорость разрушения и восстановления структуры практически всегда связаны между собой.
Конгломератный строительный материал — бетон — относится к классу композитов. Если выстроить структуры бетона последовательно по масштабным уровням от макро- до наноуровня, то матричной субстанцией бетона выступают цементно-песчаный камень, цементный камень (так называемый микробетон), цементирующее вещество, новообразования этого цементирующего вещества, твердая фаза новообразований, субстанция единичного структурного элемента новообразования [3]. Упорядоченность структуры композитов обусловлена соразмерностью масштабных уровней структуры — соответствием свойств композита на каждом масштабном уровне [4].
Достижение высокой прочности бетона обеспечивает сочетание ряда факторов:
• повышение плотности систем в результате оптимизации зернового состава;
• снижение количества пор цементного камня за счет снижения водоце-ментного отношения (В/Ц);
• заполнение пор между частицами цемента и улучшение реологии в результате эффекта смазки;
• образование вторичных продуктов гидратации в процессе пуццолановой реакции с Са(ОН)2 при введении в бетон добавок-микронаполнителей [5].
Рассмотрим процессы формирования композиционных материалов в порядке уменьшения масштабных уровней от макро- до наноструктурного. Макроструктура бетона представлена плотно упакованными зернами заполнителя, раздвинутого и склеенного цементным тестом [6]. В ходе формирования макроструктуры цементное тесто первоначально обволакивает зерна заполнителя, а затем заполняет его межзерновые пустоты с равномерной раздвижкой зерен. При увеличении объема клеящего вещества каркас заполнителя становится более решетчатым — упаковка зерен уменьшает свою плотность [7]. На макроуровне сырьевую смесь можно смоделировать как полидисперсную систему «заполнитель — вяжущая часть», в которой пространственный скелет образуют крупные зерна заполнителя, а промежутки между ними заполнены дисперсными частицами вяжущей части (рис. 1).
Заполнитель Вяжущая часть
а б в
Рис. 1. Общий вид структуры сырьевой смеси: а — недостаток вяжущей части; б — плотная упаковка заполнителя; в — избыток вяжущей части
В [8—10] изложены физико-химические представления о процессах взаимодействия микро- и наночастиц в дисперсных минеральных системах. С уменьшением размера частиц возрастает электростатический заряд на их поверхности, в связи с этим повышаются силы взаимодействия частиц [10]. Главная причина образования устойчивых коллоидных и высокомолекулярных структур — это присутствие дальнодействующих сил притяжения между отдельными частицами. Такие силы обратно пропорциональны кубу расстояния между частицами. Притяжение между коллоидными частицами явно проявляется на расстоянии до нескольких сотен нанометров. Условием слипания (коагулирования) частиц является превалирование сил притяжения между
ними над короткодействующими силами отталкивания [8]. Кроме того, не стоит забывать, что первоначальный период гидратации цементного теста сопровождается седиментационными процессами — зерна заполнителей и цемента под действием сил тяжести осаждаются. Время седиментации увеличивается за счет удерживания мелкодисперсной фракции во взвешенном состоянии, т.е. за счет снижения действия гравитационных сил [11].
При переходе к наноразмерам происходят значительные изменения электронной проводимости, оптического поглощения, химическо-реакционной способности, механических свойств, а также значений поверхностной энергии и морфологии поверхности композитов [12]. Наноразмерная кальций-крем-ний-гидратная фаза (гель С^-Н) гидратированного цементного теста, обладающая сложной морфологией [13], в основном представлена сетью пластин наночастиц, размерность которых составляет 60 х 30 нм2, а толщина — 5 нм. Применение в бетоне наносиликатов позволяет не только заметно улучшить пространственную упаковку его составляющих (цемента, наполнителей, заполнителей), но и снизить пористость и значительно повысить прочность, а также контролировать реакции образования и превращений гидросиликатов кальция С^-Н, ответственных за обеспечение долговечности цементного камня и определяющих ряд строительно-технических характеристик бетона — усадку и ползучесть [12].
Глобулы геля С^-Н, содержащие внутренние нанопоры, заполненные структурной водой, представляют собой твердую фазу с характеристическими размерами в несколько нанометров, ответственную за все пороупругие свойства цементного теста. введение в бетонную смесь наноразмерных частиц (диаметром до 100 нм) оказывает существенное влияние на долговечность. Например, коллоидный кремнезем — микрочастицы диоксида кремния ^Ю2), диспергированные в воде и стабилизированные диспергирующей добавкой из частиц еще меньшего размера, взаимодействуют с гидроксидом кальция быстрее, чем микрокремнезем [14].
Для оптимального насыщения структуры цементного камня цементом и наполнителем необходимо произвести оптимизацию количества дисперсной добавки в бетон, главными критериями которой являются:
• достижение максимально плотной упаковки частиц в цементном тесте;
• максимальное насыщение цемента микронаполнителем при отсутствии контактов частиц между собой, если размеры частиц наполнителя соизмеримы с частицами цемента.
В этой связи актуальным является введение шлакового микронаполнителя с оптимальной дисперсностью (даже возможно с незначительной активностью) в состав мелкозернистого бетона (МЗБ), что позволяет экономить в среднем от 30.. .40 % цемента без снижения физико-механических характеристик изделий с одновременным увеличением эксплуатационных качеств композиционного материала.
Несмотря на вышеизложенные положения, до настоящего времени в строительном материаловедении отсутствуют адекватные математические модели прогнозирования проницаемости цементных композиционных материалов,
что сковывает разработку общих методов подбора состава вяжущих с заданными свойствами непроницаемости в различные сроки твердения [15].
Поэтому возьмем за основу модель С.А. королева [15], в которой система макрокапилляров цементных композитов непрерывна и является межкристал-литным образованием в структуре цементного камня. фактическое строение макрокапилляров является четочным цилиндрическим, расчетное строение — цилиндрическое с приведенным гидравлическим радиусом (рис. 2).
образование макропор и макрокапилляров обусловлено технологическими особенностями формирования гидратной структуры цементного камня:
• кристаллизацией гидратных новообразований вблизи поверхности цементного камня с образованием микроскопических кластерных образований с упорядоченной структурой и неплотной упаковкой;
• наличием свободной влаги, защемленной между кристаллитными образованиями, которая не участвует в гидратации цемента и снижает плотность упаковки макроскопических гидратных образований;
• низкой плотностью гидратных микроскопических кластерных образований, которые являются субкристаллической фазой, содержащей макрокапил-лярную и гелевую пористость, способную адсорбировать или физико-химически связывать свободную влагу.
рис. 2. модель цементного композита
Согласно выводам работы [16], поры с размером более 10 мкм не являются капиллярными, и их необходимо рассматривать как дефекты структуры. Поэтому макропоры (макрокапилляры) обладают одним размерным порядком с кластерными гидратными образованиями цементного камня. формирование структуры цементного камня в виде кластерных образований связано с накоплением продуктов гидратации в виде значительных субмикрокристаллических образований размером более 10 мкм. кристаллизация таких скоплений
вестник 5/2016
происходит на протяжении времени, начиная с поверхности и затем вглубь с длительным сохранением определенного количества незакристаллизованной фазы. С этой точки зрения макропоры являются внутрикластерным образованием. Фактическое и расчетное строение субкристаллических кластерных образований можно представить в виде сферолитов с приведенным радиусом. На этой базе можно принять сферолито-решеточную расчетную модель структуры цементного камня (см. рис. 2).
критериями плотности структуры цементного камня являются такие его параметры, как радиус макрокапилляров и геометрическая плотность. Причем радиус макрокапилляров включает в себя несколько параметров структуры: объем макрокапиллярных пор, удельную поверхность и плотность кристал-литных кластерных образований. геометрическая или структурная плотность характеризуется отношением радиуса макроскопических кластерных гидрат-ных образований к порядку структурной решетки.
Согласно результатам работы [17], снижения пористости и повышения прочности (плотности) матрицы можно добиться путем применения тонкомолотых добавок и пластификаторов (супер- и гиперпластификаторов), при этом В/Ц не должно превышать 0,4.
Тонкомолотые добавки положительно влияют на структурообразование бетона («эффект микронаполнителя») [18]. Этот эффект прослеживается в том, что высокодисперсные частицы имеют более тонкий гранулометрический состав, чем портландцемент. При повышении объемной концентрации добавок уменьшается пористость цементного камня в бетоне. Однако при достижении максимума наполнения высокодисперсной добавкой происходит уменьшение прочности бетона вследствие снижения сцепления цементного камня с заполнителем. В смешанной системе цемента с высокодисперсными добавками необходимо, чтобы тонкомолотые частицы не обволакивали поверхность образующихся фаз и, соответственно, не препятствовали срастанию кристаллогидратов. Это условие может быть соблюдено при оптимизации объемной концентрации добавки в композите с учетом гидравлической активности.
для микродобавки оптимальной дозировкой должен быть объем, сопоставимый с объемом капиллярных пор и необходимый для заполнения соответствующих пустот и повышения плотности упаковки структуры [19]. Эффект заполнения пустот является физическим фактором и наблюдается независимо от гидравлической активности высокодисперсной добавки.
Повышение прочности вяжущих при введении в их состав тонкомолотых добавок, помимо гидравлической активности, также может быть объяснено образованием мельчайшими зернами добавок центров кристаллизации в контактной зоне цемента. «Эффект микронаполнителя» нельзя обосновать лишь образованием дополнительных центров кристаллизации в связи с тем, что их непосредственное действие проявляется в повышении скорости начальной стадии химического твердения. В основе «эффекта микронаполнителя» лежат как химические процессы взаимодействия цемента с продуктами гидратации, так и физико-химические явления, например влияние поверхностной энергии частиц тонкомолотых добавок.
В присутствии нанодисперсной добавки в бетонах происходит упрочнение контактной зоны между цементным камнем и заполнителем. В бетонах на основе портландцемента без нанодобавок зона контакта обычно разуплотнена по сравнению с цементным тестом и включает большое количество пластинчатых кристаллов гидроксида кальция, у которых продольная ось перпендикулярна поверхности заполнителя. Следовательно, она более подвержена образованию микротрещин при растягивающих усилиях, возникающих при изменениях обычных условий температуры и влажности. таким образом, контактная зона из-за своей структуры является наиболее слабой в бетоне и поэтому оказывает большое влияние на его прочность. Введение нанодисперсных добавок в значительной степени снижает капиллярную пористость контактной зоны за счет резкого уменьшения общего содержания Са(ОН)2.
Положительное влияние на микроструктуру контактной зоны можно достичь введением сравнительно небольшого количества нанодисперсной активной минеральной добавки, такой как зола уноса ТЭС. В цементных системах, содержащих гидравлически активные минеральные добавки, при твердении происходит образование дополнительного количества CSH за счет взаимодействия Са(ОН)2 с активным кремнеземом или алюмосиликатом наполнителя. Вследствие этих процессов образуются дополнительные фазовые контакты (контакты срастания между кристаллогидратами) и увеличение плотности цементного камня, что и определяет высокую прочность цементной системы.
кроме того, не следует забывать, что помимо введения в цемент тонкомолотых активных добавок, увеличение удельной поверхности самого цемента также позволяет регулировать активность вяжущего. Известно, что, измельчая один и тот же портландцементный клинкер и соответственно изменяя долю частиц размером 5.20 мкм в общей массе цементного порошка, можно получать портландцемент марок 600, 700 и 800, а также особо быстро твердеющий цемент.
кроме характеристик удельной поверхности, гранулометрического состава цементного порошка форма зерен портландцемента также оказывает значительное влияние на его вяжущие свойства.
доподлинно известно, что частицы цемента, имеющие «щебеночную» (осколочную) форму с острыми углами и сильно развитой конфигурацией, в отличие от «галькообразных» (округлых) частиц, гидратируют в воде значительно интенсивнее. При одинаковых характеристиках удельной поверхности, равном содержании частиц цемента размерами 0.20 мкм, одинаковом химическом составе прочность цементного камня, который состоит из частиц осколочной формы, будет больше, чем прочность цементного камня, который состоит из частиц округлой формы. Как следствие, скорость твердения портландцемента с осколочной формой частиц выше, нежели с округленной. Исходя из этих позиций, лишь только изменение формы частиц цементного зерна с округленной на осколочную при других одинаковых условиях обеспечит увеличение прочности портландцемента в среднем на 10 МПа [16].
изучив теоретические аспекты создания особо прочных бетонов с повышенной непроницаемостью, можно сделать следующие выводы:
• прогнозируется положительное влияние нанодисперсных добавок на структуру и физико-механические характеристики цементных композиционных материалов:
уменьшение общей пористости цементного камня в бетоне при повышении объемной концентрации и удельной поверхности наполнителя;
связывание гидроксида кальция аморфизированным кремнеземом;
увеличение активности минеральных добавок при их тонком измельчении;
увеличение скорости начальной стадии химического твердения цементных систем с тонкомолотыми частицами добавок, которые служат центрами кристаллизации;
образование кластеров «вяжущее — добавка» за счет высокой поверхностной энергии частиц нанодисперсных добавок;
увеличение прочности контактной зоны между цементным камнем и заполнителями в бетоне;
• модифицированные таким образом бетоны гораздо быстрее набирают прочность, чем традиционные. Причиной этому служат малое В/Ц и, кроме того, более активное тепловыделение за счет быстрой гидратации цемента. Увеличение прочности на растяжение и модуля упругости по времени происходит быстрее, чем рост прочности на сжатие. За счет небольшого объема капилляров скорость проникновения жидких и газообразных веществ в модифицированный бетон гораздо меньше аналогичных показателей бетонов обычной прочности;
• сложным представляется прогнозирование образования трещин, которые возникают на поверхности бетона или в матрице вследствие, аутогенной усадки. Процессы, вызывающие деформации бетонов обычной прочности, в основном тоже характерны для модифицированных бетонов: это деформации ползучести, сухая усадка из-за выделения влаги в окружающую среду, аутогенная усадка за счет внутреннего высыхания и пр.
Из-за своих улучшенных свойств, таких как хорошее соотношение прочности к объемной плотности, высокая плотность и долговечность, модифицированный бетон может применяться при решении достаточно разнообразных практических задач строительной отрасли. Учитывая современный технологический уровень, производство бетонов повышенной непроницаемости не влечет за собой особых сложностей. в то же время получение проектных параметров и выбор оптимального состава бетона при использовании химических наномодификаторов и супер- (гипер-) пластификаторов требуют научного исследования и эмпирической проверки его качества.
Библиографический список
1. Алексашин С.В. Повышение морозостойкости и водонепроницаемости мелкозернистых бетонов для речных гидросооружений : дисс. ... канд. тех. наук. М., 2014. 114 с.
2. Кучеренко А.А. Порошковая технология бетона. Часть 2 // Технологии бетонов. 2009. № 1 (30). С. 58—60.
3. Чернышов Е.М. Структурная неоднородность строительных композитов: вопросы материаловедческого обобщения и развития теории (часть 2) // Российская академия архитектуры и строительных наук. Вестник отделения строительных наук. Научное издание. Москва-Орел-Курск, 2011. Вып. 15. С. 223—239.
4. Образцов И.В. Оптимизация зерновых составов цементно-минеральных смесей для производства строительных композитов методами компьютерного моделирования : дисс. ... канд. тех. наук. Тверь, 2014. 131 с.
5. Миляев И.В. Оптимизация свойств модифицированного цементного камня // Научный Вестник ВГАСУ 2009. № 5. С. 102—104.
6. Laurent P. Granger, Zdenëk P. Bazant. Effect of composition on basic creep of concrete and cement paste // Journal of Engineering Mechanics. November 1995. Vol. 121 (11). Pp. 12б1—1270.
I. Шумков А.И. Формирование и оптимизация макроструктуры тяжелого бетона // Технологии бетонов. 2008. № 7. С. 52—53.
S. Хархардин А.Н. Модели потенциалов и сил парного взаимодействия микро- и наночастиц в дисперсных системах // Известия высших учебных заведений. Строительство. 2011. № 2. С. 117—12б.
9. Хархардин А.Н. Структурная топология дисперсных систем взаимодействующих микро- и наночастиц // Известия высших учебных заведений. Строительство. 2011. № 5. С. 119—125.
10. Хархардин А.Н., Топчиев А.И. Тяжелый бетон с плотным структурным каркасом заполнителя // Известия высших учебных заведений. Строительство. 2001. № 4. С. 54.
II. Shurcliff William A. Super solar houses — Saunders's 100% solar, low-cost designs. Brick House Publishing Company, 1983. 118 p.
12. Фаликман В.Р. Наноматериалы и нанотехнологии в современных бетонах // ALITinform: Цемент. Бетон. Сухие смеси. 2011. № 5—б. С. 34—48.
13. Богусевич В.А. Мелкозернистый бетон на основе техногенных песков КМА для зимнего бетонирования : дисс. ... канд. тех. наук. Белгород, 2014. 172 с.
14. Кожухова Н.И., Бондаренко А.И., Строкова В.В. Зависимость механизма структурообразования от химического состава как ключевого фактора вяжущей системы // Строительный комплекс России. Наука. Образование. Практика : материалы междунар. науч.-практ. конф., посвящ. 50-летию Восточно-Сибирского государственного университета технологий и управления и строительного факультета (г. Улан-Удэ, 11—14 июля 2012 г.). Улан-Удэ : Изд-во ВСГУТУ, 2012. С. 1б2—1б4.
15. Королев С.А. О новом подходе в математическом прогнозировании водонепроницаемости цементных композитов // Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия: Строительство и архитектура. 2008. № 25 (125). С. 31—3б.
16. Beтеxтин В.И., Бахтибаев А.Н., Егоров Е.А. Концентрация микропор в цементном камне и их распределение по размерам // Цемент. 1989. № 10. С. 8—10.
11. Ляхевич Г.Д., Звонник С.А., Ляхевич Г.А., Альаззави А.Б.А. Теоретические аспекты, экспериментальные исследования и эффективность использования высокопрочных бетонов для мостовых конструкций // Наука и техника. 2014. № 5. С. 48—54.
1S. Власов В.К. Механизм повышения прочности бетона при введении микронаполнителя // Бетон и железобетон. 1988. № 10. C. 9—11.
19. Красный И.М. О механизме повышения прочности бетона при введении микронаполнителей // Бетон и железобетон. 1987. № 5. С. 10—11.
Поступила в редакцию в январе 2016 г.
Об авторе: Федюк Роман сергеевич — старший преподаватель кафедры гидротехники, теории зданий и сооружений, дальневосточный федеральный университет (дВФУ), б90000, г. Владивосток, ул. Суханова, д. 8, roman44@yandex.ru.
Для цитирования: Федюк Р.С. Проектирование цементных композитов повышенной непроницаемости // Вестник МГСУ 201б. № 5. С. 72—81.
R.S. Fedyuk
DESIGN OF CEMENT COMPOSITES WITH INCREASED IMPERMEABILITY
The paper deals with the development of composite binders for producing concrete with improved characteristics of gas, water and vapor permeability. The authors investigate the processes of composite materials formation in order of decreasing scale levels from macro to nanostructures. The criteria for optimization of the volume of dispersed additives in concrete are offered. The authors theoretically studied the technological features of the formation of hydrated cement stone structure. A positive effect of nanodispersed additives on the structure and physico-mechanical properties of cement composite materials are predicted.
Thanks to its improved features, such as good ratio of strength and body density, high density and lifetime, the modified concrete may be used when solving various practical tasks of the construction branch.
Key words: cement stone, composite binder, nanodispersed additive, impermeability, porosity
References
1. Aleksashin S.V. Povyshenie morozostoykosti i vodonepronitsaemosti melkozernistykh betonov dlya rechnykh gidrosooruzheniy : dissertatsiya ... kandidata tekhicheskikh nauk [Increasing Frost Resistance and Water Impermeability of Fine-grained Concretes for River Hydraulic Structures : Dissertation of the Candidate of Technical Sciences]. Moscow, 2014, 114 p. (In Russian)
2. Kucherenko A.A. Poroshkovaya tekhnologiya betona. Chast' 2 [Powder Concrete Technology. Part 2]. Tekhnologii betonov [Concrete Technologies]. 2009, no. 1 (30), pp. 58—60. (In Russian)
3. Chernyshov E.M. Strukturnaya neodnorodnost' stroitel'nykh kompozitov: voprosy materialovedcheskogo obobshcheniya i razvitiya teorii (chast' 2) [Structural Inhomogeneity of Structural Composites: Issues of Material Science Generalization and Theory Development (Part 2)]. Rossiyskaya akademiya arkhitektury i stroitel'nykh nauk. Vestnik otdeleniya stroitel'nykh nauk. Nauchnoe izdanie [Proceedings of Construction Sciences Department of the Russian Academy of Architecture and Construction Sciences. Scientific issue]. Moscow-Orel-Kursk, 2011, no. 15, pp. 223—239. (In Russian)
4. Obraztsov I.V. Optimizatsiya zernovykh sostavov tsementno-mineral'nykh smesey dlya proizvodstva stroitel'nykh kompozitov metodami komp'yuternogo modelirovaniya : dissertatsi-ya ... kandidata tekhicheskikh nauk [Optimization of Grain Distribution of Cement and Mineral Aggregates for the Production of Construction Composites by Computer Modelling Methods : Dissertation of the Candidate of Technical Sciences]. Tver, 2014, 131 p. (In Russian)
5. Milyaev I.V Optimizatsiya svoystv modifitsirovannogo tsementnogo kamnya [Optimization of the Properties of Modified Cement Stone]. Nauchnyy Vestnik VGASU [Scientific Proceedings of Voronezh State University of Architecture and Civil Engineering]. 2009, no. 5, pp. 102—104. (In Russian)
6. Laurent P. Granger, Zdenek P. Bazant. Effect of Composition on Basic Creep of Concrete and Cement Paste. Journal of Engineering Mechanics. November 1995, vol. 121 (11), pp. 1261—1270. DOI: https://dx.doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9399(1995)121:11(1261).
7. Shumkov A.I. Formirovanie i optimizatsiya makrostruktury tyazhelogo betona [Formation and Optimization of the Macrostructure of Heavy Concrete]. Tekhnologii betonov [Concrete Technologies]. 2008, no. 7, pp. 52—53. (In Russian)
8. Kharkhardin A.N. Modeli potentsialov i sil parnogo vzaimodeystviya mikro- i nano-chastits v dispersnykh sistemakh [Models of the Potentials and Forces of the Interaction of Micro and Nanoparticles in Disperse Systems]. Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Stroitel'stvo [News of Higher Educational Institutions. Construction]. 2011, no. 2, pp. 117—126. (In Russian)
9. Kharkhardin A.N. Strukturnaya topologiya dispersnykh sistem vzaimodeystvuyu-shchikh mikro- i nanochastits [Structural Topology of the Disperse Systems of Interacting
Micro- and Nanoparticles]. Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Stroitel'stvo [News of Higher Educational Institutions. Construction]. 2011, no. 5, pp. 119—125. (In Russian)
10. Kharkhardin A.N., Topchiev A.I. Tyazhelyy beton s plotnym strukturnym karkasom za-polnitelya [Heavy Concrete with Dense Structural Framework of the Filliing Matter]. Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Stroitel'stvo [News of Higher Educational Institutions. Construction]. 2001, no. 4, p. 54. (In Russian)
11. Shurcliff William A. Super Solar Houses — Saunders's 100% Solar, Low-Cost Designs. Brick House Publishing Company, 1983, 118 p.
12. Falikman V.R. Nanomaterialy i nanotekhnologii v sovremennykh betonakh [Nano-materials and Nanotechnologies in Modern Concretes]. ALITinform: Tsement. Beton. Sukhie smesi [ALITinform: Cement. Concrete. Dry Mixtures]. 2011, no. 5—6, pp. 34—48. (In Russian)
13. Bogusevich V.A. Melkozernistyy beton na osnove tekhnogennykh peskov KMA dlya zimnego betonirovaniya: dissertatsiya ... kandidata tekhicheskikh nauk [Fine-Grained Concrete Based on Technogenic Sands of Kursk Magnetic Anomaly for Winter Concreting: Dissertation of the Candidate of Technical Sciences]. Belgorod, 2014, 172 p. (In Russian)
14. Kozhukhova N.I., Bondarenko A.I., Strokova V.V. Zavisimost' mekhanizma struk-turoobrazovaniya ot khimicheskogo sostava kak klyuchevogo faktora vyazhushchey sistemy [Dependence of Structure Formation Mechanism from the Chemical Composition as a Key Factor of a Binding System]. Stroitel'nyy kompleks Rossii. Nauka. Obrazovanie. Praktika : materialy mezhdunarodnoy nauchno-prakticheskoy konferentsii, posvyashchennoy 50-letiyu Vostochno-Sibirskogo gosudarstvennogo universiteta tekhnologiy i upravleniya i stroitel'nogo fakul'teta (g. Ulan-Ude, 11—14 iyulya 2012 g.) [Construction Complex of Russia. Science. Education. Practice : Materials of the International Science and Practice Conference Dedicated to the 50th Anniversary of the Department (Ulan-Ude, July 11—14, 2012]. Ulan-Ude, VSGUTU Publ., 2012, pp. 162—164. (In Russian)
15. Korolev S.A. O novom podkhode v matematicheskom prognozirovanii vodonepro-nitsaemosti tsementnykh kompozitov [On the New Approach to Mathematical Forecasting of Water Impermeability of Cement Composites]. Vestnik Yuzhno-Ural'skogo gosudarstvennogo universiteta. Seriya: Stroitel'stvo i arkhitektura [Bulletin of the South Ural State University. Series: Construction and Architecture]. 2008, no. 25 (125), pp. 31—36. (In Russian)
16. Betekktin V.I., Bakhtibaev A.N., Egorov E.A. Kontsentratsiya mikropor v tsementnom kamne i ikh raspredelenie po razmeram [Concentration of Micropores in Cement Stone and Their Distribution According to Size]. Tsement [Cement]. 1989, no. 10, pp. 8—10. (In Russian)
17. Lyakhevich G.D., Zvonnik S.A., Lyakhevich G.A., Al'azzavi A.B.A. Teoreticheskie aspekty, eksperimental'nye issledovaniya i effektivnost' ispol'zovaniya vysokoprochnykh be-tonov dlya mostovykh konstruktsiy [Theoretical Aspects, Experimental Investigations and Efficiency of the Use of High-Strength Concretes for Bridge Constructions]. Nauka i tekhnika [Science and Technology]. 2014, no. 5, pp. 48—54. (In Russian)
18. Vlasov V.K. Mekhanizm povysheniya prochnosti betona pri vvedenii mikronapolnite-lya [Mechanism of Increasing the Strength of Concrete when Introducing Microfiller]. Beton i zhelezobeton [Concrete and Reinforced Concrete]. 1988, no. 10, pp. 9—11. (In Russian)
19. Krasnyy I.M. O mekhanizme povysheniya prochnosti betona pri vvedenii mikronapol-niteley [On the Mechanism of Increasing the Strength of Concrete when Introducing Micro-filler]. Beton i zhelezobeton [Concrete and Reinforced Concrete]. 1987, no. 5, pp. 10—11. (In Russian)
About the author: Fedyuk Roman Sergeevich — Senior Lecturer, Department of Hy-drotechnology, Theory of Buildings and Structures, Far Eastern Federal University (FEFU), 8 Sukhanova str., Vladivostok, 690000, Russian Federation; roman44@yandex.ru.
For citation: Fedyuk R.S. Proektirovanie tsementnykh kompozitov povyshennoy nepro-nitsaemosti [Design of Cement Composites with Increased Impermeability]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2016, no. 5, pp. 72—81. (In Russian)
