CC BY
63
Существующие очистные сооружения обеспечивают полную биологическую очистку сточных вод, но не соответствуют нормативным требованиям сброса очищенных сточных вод в водоём рыбохозяйственного назначения.
На существующих очистных сооружениях механической очистки следует установить ступенчатые решетки, песколовки. В существующих аэротенках реконструируется система распределения воздуха и устанавливаются дисковые аэраторы. Предусматривается регулярное отведение избыточного ила в аэробный стабилизатор, который является частью сооружений биологической очистки. В аэротенках поддерживается высокая концентрация активного ила, что обеспечивает уменьшение их объема в несколько раз. Для доочистки сточных вод применяются мембранные фильтры, работающие при температуре 13 - 200С. Система аэрации двухфазная и непрерывная, что обеспечивает равномерное распределение иловой смеси в мембранном пучке, предотвращая дегидратацию ила. Активный ил из мембранной конструкции сбрасывается в аэротенк, что обеспечивает эффективную работу аэротенков и мембранных конструкций. Вода проходя через мембраны очищается от бактерий и вирусов с эффектом 99,9 %. Очищенная вода по коллектору сбрасывается в водоем через русловый выпуск, который эффективно работает в летний и зимний периоды. Активный ил стабилизируется в аэробном стабилизаторе и периодически перекачивается на иловые площадки. Иловая вода с иловых площадок возвращается на очистные сооружения. Осадок обезвоживается до 70 - 80% и вывозится на свалку.
Предлагаемая схема очистки максимально использует надземные и подземные сооружения, обеспечивает получение норм НДС по всем показателям и может быть использована для реконструкции систем водоотведения поселков и малых населенных пунктов в Забайкалье.
Литература
1. СП 32.13330.2012 «Канализация. Наружные сети и сооружения». Актуализированная редакция СНиП 2.04.03 - 85. - М.: ФАУ «ФЦС», 2012. - 86 с.
2. СНиП 2.04.03 - 85. Канализация. Наружные сети и сооружения. / Госстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 1993. - 136 с.
3. СанПиН № 4630-88. Охрана поверхностных вод от загрязнения. -М.: Госкомсанэпидемнадзор России. 1988 г. - 89 с.
4. Яковлев С.В. Водоотведение и очистка сточных вод / С.В. Яковлев, Ю.В. Воронов. Учебник для вузов: - М.: Издательство Ассоциации строительных вузов. 2006. - 704 с.
Афанасьев К.Ю.
Аспирант, Национальный исследовательский Томский политехнический университет ПРОБЛЕМЫ ОРГАНИЗАЦИИ ВОЗДУХООБМЕНА В ПОМЕЩЕНИИ БАССЕЙНА
Аннотация
В работе рассмотрены особенности обеспечения микроклимата в помещении бассейна, показана методика расчета, определены основные проблемы, возникающие при проектировании и эксплуатации бассейна, и предложены пути их решения. Ключевые слова: бассейн, микроклимат, спортивно-оздоровительный комплекс, влажность, осушитель.
Afanasyev K.Y.
Postgraduate student, National Research Tomsk Polytechnic University PROBLEM OF AIR EXCHANGE ORGANIZATION IN SWIMMING POOL
Abstract
This paper describes the features of the microclimate in the premises to ensure the pool, method of calculation is shown, the basic problems arising in the design and operation of the pool, and proposed solutions.
Keywords: swimming pool, microclimate, a sports complex, humidity, dehydrator.
За последние годы значительно возросли темпы строительства и реконструкции спортивно-оздоровительных комплексов (СОК), и очевидно, что наряду с архитектурными решениями возникает необходимость в инженерном обеспечении СОК. Г оворя об инженерном обеспечении зданий СОК необходимо отметить, что большую и зачастую решающую роль играет обеспечение микроклимата, т.е. создание комфортных условий посредством поддержания требуемой температуры и чистоты воздуха в помещении.
Следует отметить, что все помещения СОК зачастую являются разными с точки зрения обеспечения необходимых параметров микроклимата. В связи с этим, в инженерной практике до настоящего времени присутствует комплекс вопросов связанных с созданием благоприятных условий для занятий и в том числе для работы сотрудников СОК. Помещения закрытых плавательных бассейнов относятся к категории помещений с влажным режимом, имеющим свои отличительные особенности при формировании в них тепловых и влажностных потоков, определяющих выбор того или иного технического решения по обеспечению требуемых санитарно-гигиенических условий.
Объектом исследования в данной работе являлся детский плавательный бассейн (на 20 занимающихся) спортивнооздоровительного комплекса в г. Мариинске.
Процесс формирования тепло-влажностного режима в помещениях такого рода может быть описан следующей системой уравнений теплового и влажностного балансов:
Qд - Q + Q + ^св + Qгл + Qол > Вт ';
W - W + W + W кг / ч-
’’уд "л т ’’отк^ ’’см’
где Qи - количество теплоты, поступающее в помещение с испаряющимся потоком влаги, Вт;
Qjj - теплопоступления в помещение бассейна от купающихся и зрителей составит,Вт;
Qoa5 - тепловыделения от освещения люминесцентными лампами составит, Вт;
Qoi..ji - количество теплоты, поступающее в помещение через светопрозрачные ограждения, Вт (не учитывается в балансе для зимнего периода);
Qjtoji - тепловой поток, поступающий в помещение от источника обогрева пола,Вт;
Wjj - количество влаги, выделяемое людьми, кг/ч;
W^ - количество влаги, испаряющееся с открытой поверхности воды, кг/ч;
W^ - количество влаги, испаряющееся со смоченной поверхности пола, кг/ч.
Основной целью была необходимость проверки наружных остеклений на соблюдение условий невыпадения конденсата на их внутренних поверхностях. В результате расчета температурный перепад (tE-tor), характеризующий возможность выпадения конденсата составил 11,96 0С, а температура внутренней поверхности остекления 18.04 0С.
Температура точки росы внутреннего воздуха при заданных внутренних температурно-влажностных условиях была определена по I-d диаграмме на пересечении линии постоянного влагосодержания dE= 15.77 г/кг с кривой насыщения (ф=100%), то есть tj, = 21.37°С.
72
Для выполнения условий невыпадения конденсата температура на внутренней поверхности ограждения должна быть на 1-2°С выше tp, то есть 1от>22.37°С, что значительно выше фактического значения t,^. = 18.04°С.
Так как изменить строительное решение не представляется возможным, для обеспечения невыпадения конденсата необходимо в зону остекления подать сухой воздух с температурой выше температуры внутреннего воздуха равномерно распределенными настилающимися струями с относительно высокой скоростью, обеспечивая таким образом повышение температуры ограждения и низкую степень контакта внутреннего влажного воздуха с низкотемпературной поверхностью остекления.
В теплый период года количество теплоты, поступающее в помещение через светопрозрачные ограждения, определится по формуле:
Qam = (ЧпКинс.е + Чр Кобл )Котн *2 ' Fn , Вш';
где
Чп
6
Чр
6
- количество теплоты соответственно прямой и рассеянной солнечной радиации, поступающее в помещение в
о
июле через световые проемы (расчетный час 11-13, широта г. Мариинск 56 ). Для восточной стороны они соответственно равны 2 2 2 2 37 Вт/м и 67 Вт/м , для южного направления - 398 Вт/м и 92 Вт/м .
Котн - коэффициент относительного проникания солнечной радиации для двойного остекления толщиной до 3,5 мм принимаем равным - 0,95;
т2 - коэффициент, учитывающий затенение переплетами и загрязнение атмосферы, принимаем равным - 0,85;
Кинсв - коэффициент инсоляции, принимаем равным - 0,907;
Кобл - коэффициент облучения, принимается равным - 1.
Исходя из полученных результатов по необходимому количеству воздуха для ассимиляции влаговыделений в зимний период, была спроектирована приточно-вытяжную установку на 2000 м3/ч, которая будет работать в зимний период с 20%-ой рециркуляцией внутреннего воздуха, а летом полностью на наружном воздухе.
Из-за малой разности влагосодержания приточного и внутреннего воздуха в летний период, для ассимиляции влаговыделений требуется воздух в количестве Lпр.л= 101983/1,2=84986 м3/ч.
Для принятого решения необходимо снизить расход приточного воздуха с 84986 м3/ч до 2000 м3/ч. Это можно осуществить путем осушения приточного воздуха в зале бассейна. Для ассимиляции влаги, по результатам расчетов влагосодержание приточного воздуха должно быть равно 8,12 г/кг.
Следовательно, приточный воздух необходимо осушать, удалив из него влагу в количестве 18,357 кг/час.
Удаление влаги предлагается производить зональными осушителями General Climate предназначенные для осушения воздуха в помещении бассейнов. По характеристикам осушителя, для удаления 18,357 кг/час влаги необходимо установить 5 установок.
Благодаря расчету воздухообмена помещения детского плавательного бассейна с учетом всех нюансов помещений данной категории, а также качественной оценки процесса вентиляции в помещении и подбора необходимого оборудования удастся существенно улучшить микроклимат и санитарно-гигиенические условия.
Литература
1. Кострюков В.А. Примеры расчета по отоплению и вентиляции. Часть II, вентиляция. - Москва, 1966. - 188 с.
2. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Под ред. Щекина Р. В., Кореневский С. М. ч 2. Вентиляция. Изд-во Будтвельник, 1968. - 286 с.
3. СНиП 41-01 -2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха /Г осстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 2003.
4. СНиП 2.04.05.91 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха /Госстрой СССР. - М.: ГУП ЦПП, 1991.
5. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3ч. Ч3 книга 3. Вентиляция и кондиционирование /В.Н. Богословский, Б. А. Пирумов, А.Н. Посохин и др.; Под ред. И.Г.Павлова и Ю.И. Шиллера. - 4-е изд., перераб. И доп. - М.:Стройиздат, 1990. - 326 с.
6. СНиП 23-01-99 Строительная климатология /Госстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 1999.
Афанасьев К.Ю.
Аспирант, Национальный исследовательский Томский политехнический университет РАЗРАБОТКА КОМПЬЮТЕРНОЙ МОДЕЛИ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ УЧАСТКА МАГИСТРАЛЬНОГО ГАЗОПРОВОДА В УСЛОВИЯХ ОСАДКИ СЛАБОСВЯЗАННЫХ ГРУНТОВ
Аннотация
В статье приводится исследование напряженно-деформированного состояния участка магистрального газопровода в условиях осадки слабосвязанных грунтов с использованием программного продукта ANSYS.
Ключевые слова: напряженно-деформированное состояние, газопровод, осадка грунта, предел текучести.
Afanasyev K.Y.
Postgraduate student, National Research Tomsk Polytechnic University COMPUTER MODEL DEVELOPMENT OF STRESS-STRAIN STATE OF GAS-PIPELINE SECTION IN SOIL SETTLEMENT
CONDITIONS
Abstract
The article presents research of the stress-strain state of main gas pipeline section in soil settlement conditions using software ANSYS.
Keywords: stress-strain state, gas pipeline, sediment soil, yield limit.
Objective features of a pipeline network of Russia are the difficult natural conditions of operation having negative influence on gas pipelines functioning that increases risk of ecological and technical safety. Deviations of deflected mode can appear while in service gas pipelines as a result of action of loadings which have been not provided by the project. The essential change of deflected mode can be result of gas pipeline spatial position change [1, 2]. Soil settlement promotes it which arises because of consolidation under influence of ground weight and gas pipeline vibration and reflux of excessive moisture. It reduces to the big curvature of pipes, their overstrain and as a result - to damage of a gas pipeline in the form of ruptures of welded joints and gaps in pipe walls for which elimination carrying out of repair work with stop of gas transportation. Therewith each of damage can reduce to considerable losses of gas [3]. Bugs for this reason are most frequent on the gas pipelines laid in sedimentary soil [4]. Definition of the deflected mode of underground main gas pipelines from operational loadings and influences will be inevitable to develop using the pipe calculation and the soil basis [5].
The purpose of this work is analysis gas pipeline behavior in loosely coupled soil and its research its deflected mode.
The underground rectilinear gas pipeline is considered. Let‘s admit that it is laid in dry soil which won’t be watered in rated term of operation. In this case vertical moving (collapse) results from ground consolidation under a pipe. The design data show that it is insignificant because soil pressure defined by the pipe weight doesn't exceed 0,5 Н/см2 and not necessities to consider its influence on a gas pipeline position in comparison with its initial position.
73
