CC BY
35
УДК 621.311
М. В. Панасенко, Ю. П. Гончаров, В. Г. Сиченко
Проблеми електромагштноТ сумюност пiдсистем електричноТ тяги постiйного струму i використання засобiв силовоТ електронiки для Тх вирiшення
Розглянут'1 проблеми електромагнiтноí сумiсностi пiдсистеми електричноУ тяги постiйного струму (тягового електропостачання та електрорухомого складу) та Ух вирiшення засобами силовоУ електронки.
1. Аналiз стану проблеми i постановка задачi дослщження
Електрична тяга постiйного струму напругою 3 кВ мае розповсюдження на залiзницях свiту та Укратни на рiвнi з електричною тягою змшного струму промис-ловоТ частоти напругою 25 кВ [1]. Тт пiдсистеми: тягове електропостачання та електрорухомий склад, не зва-жаючи на використання порiвняно низькот величини напруги в тяговм мережi, мають кращi деяк енерге-тичнi характеристики у порiвняннi з пiдсистемами електричноТ тяги змшного струму Так, в пiдсистемi тягового електропостачання постйного струму (ТЕПС) порiвняно простiше вирiшуеться задача симетрично-го навантаження фаз зовшшньот живлячот енергоме-режi, в той час як в пiдсистемi тягового електропостачання змшного струму промисловот частоти (ТЕЗС) ця проблема ще чекае свого виршення [2]. Щодо електрорухомого складу постiйного струму, то, не зважаю-чи на порiвняно низький рiвень живлячот напруги, його коефiцiент кориснот дм е дещо вищим коефiцiента ко-риснот дм електрорухомого складу змiнного струму [3]. Ц позитивнi чинники, а також той факт, що електрорухомий склад постйного струму е дешевшим електрорухомого складу змшного струму, дають можливiсть говорити ще про довге «життя» електричнот тяги по-стiйного струму напругою 3 кВ на залiзницях Укратни (не зважаючи навiть на те, що пщсистема ТЕПС е дещо дорожчою iснуючоТ пiдсистеми ТЕЗС 25 кВ). Отже, ще на довготривалий час задача подальшого пщвищен-ня ефективност пiдсистем електричнот тяги постйно-го струму буде вельми актуальною для залiзниць Укратни. Важливою складовою цiеТ задачi (поряд з енер-гетичними i надiйнiстними проблемами) е проблема електромагштнот сумiсностi. При цьому електромаг-нiтну сумiснiсть пiдсистем електричнот тяги необхщно розглядати у бтьш широкому аспектi, а саме, як з боку виключення негативного впливу пщсистем електричнот тяги (тягового електропостачання та електрорухомого складу) на пристрот залiзничноТ автоматики, зв'яз-ку та iншi сумiжнi пристрот, так i з боку виключення негативного впливу на яксть споживаемот електрое-нергп та негативного впливу однет пiдсистеми електричнот тяги на шшу, а також на систему зовншнього електропостачання. Це стосуеться роботи системи електричнот тяги як в тяговому режиму так i и гальмiв-ного режиму. Вщзначимо, що окремi питання покра-
© М. В. Панасенко, Ю. П. Гончаров, В. Г. Сиченко 2009 р.
щення електромагттнот сумiсностi пщсистем електричнот тяги постйного струму, щодо конкретного тх аспекту, були предметом дослщжень фахiвцiв в галузi електричного транспорту [4-12]. Однак, цтюного пiдходу до розробки заходiв по пiдвищенню електро-магнiтноТ сумюносл пiдсистем електричнот тяги постй ного струму залiзниць Укратни поки що не мае. Одним iз напрямкв по вирiшенню проблем електромагнiтноТ сумюносл пiдсистем електричнот тяги постiйного струму в рамках розширеного тт аспекту е використання досягнень силовот електронiки.
Метою данот статтi е окреслення найбiльш доцль-них схемотехнiчних рiшень для виршення проблем електромагжтнот сумюносл тягових пщстанцш постй ного струму з зовншньою трифазною електромагнт-ною i тяговою мережею та тяговот асинхроннот елект-ропередачi електрорухомого складу постiйного струму з тяговою мережею засобами силовот електронки.
2. Засоби силовоТ електронiки для по-кращення електромагштноТ сумюност тя -гових пiдстанцiй постiйного струму
Основною ланкою нового поколшня тягових пiдстанцiй постiйного струму залiзниць Укратни, яка визначае на сьогодтшнш день тх електромагнiтну сумiснiсть з зовншньою живлячою електромережею трифазного струму i тяговою мережею пост йного струму, е дванадцятипульсний тяговий перетворювальний агрегат на основ i двох дi одних трифазних мост в [13]. У пор i внянн з шестипульсними дiодними випрямля-чами в н мае в дносно низький р вень вищих гармон к в мережевому струмi i випрямлен й напрузi та ко-ефi ц i ент потужностi на сторон живлячот мережi на рi внi 0,95 ^ 0,96 [5]. Однак ц i характеристики суттево поп ршуються при переходi на тиристорн мости [7, 14] з метою надання перетворювальним агрегатам регу-лювальних властивостей для забезпечення оптимального керування живленням тяговот мережi [15].
З урахуванням жорстких вимог сучасних стандарт в до електромагттнот сумi сност тягових перетворюваль-них агрегат в пщстанц й пост йного струму з живлячою i тяговою мережами можна стверджувати, що тиристоры випрямлячi у своему класичному виконанн i , (як працюють в режимi стаб лзацп напруги на шинах тяговот пi дстанц i т), не забезпечують потрi бного рi вня якост перетворювання електроенергп трифазного
змшного струму в постiйний струм. Це стосуеться як несинусоíдальностi мережевих струмiв i генерованоТ потужностi, так i гармонiчного складу випрямленоТ напруги i достатньо великоТ iнерцiйностi (до 10 мс) переходу агрегата iз випрямного (тягового) в швертор-ний (рекуперативний) режими або режим нульовоТ вихщноТ напруги (струмообмежувальний).
Компенсацiя реактивноТ потужностi i близька до синусоТди форма мережевого струму в перетворю-вальних агрегатах, побудованих на дванадцятипульс-них тиристорних випрямлячах (як некомпенсованих, так i компенсованих), забезпечуються при викорис-таннi силового активного ф тьтра (САФ) на основ i автономного i нвертора напруги (А1Н) з широтно-i мпуль-сною модуляцi ею (Ш1М), тобто при використанн засо-бу силовоТ електрон ки [16] (рис. 1, а, б).
Однак, такий пщхщ до вир i шення проблеми елект-ромагжтноТ сумi сностi перетворювальних агрегат в iз зовнi шньою трифазною енергомережею приводить до значного збтьшення встановленоТ потужностi елект-рообладнання тягових пщстанц й i не вир i шуе задачу забезпечення як сною електроенергi ею тяговоТ ме-режi . Останне потребуе для забезпечення електро-магжтноТ сумi сност перетворювального агрегату з тя-говою мережею установки на виходi перетворювального агрегата вельми потужних багатоланкових резо-нансно-аперiодичних LC-фiльтрiв [17].
Принципово новий рiвень електромагжтноТ сумi с-ност тягового перетворювального агрегата з живля-чою i тяговою мережами може бути реалiзований при переходi на випрямлячi напруги з широтно-i мпульс-ним регулюванням (Ш1Р-випрямляч i) [18, 19].
Вщм тимо, що сьогодш цей засiб силовоТ електрон ¡~ ки ще не може бути ефективно реалiзованим на потуж-ностях перетворювальних агрегатв, зад iяних на пщсис-темах тягового електропостачання пост йного струму залiзниць у зв'язку з в щсутш стю на ринку силовоТ елек-
трон ки достатньо потужних високовольтних повн стю керованих наш впровщникових приладi в з робочою частотою перемикань 1 i б тьше кГц. Однак, таи Ш1Р-випрямлячi можуть ефективно використовуватися вже сьогодш для вирi шення електромагжтноТ сумi сностi тягових перетворювальних агрегат в при використанж Тх в якостi реверсивного вольтододатка дванадцяти-пульсних випрямлячi в вольтододаткового типу [6, 7].
Так, використання для дванадцятипульсного на-п вкерованого випрямляча вольтододаткового типу в якост реверсивного вольтододатка Ш1Р-випрямляча з двоквадрантними ключами знакозмi нноТ напруги на основi запираемих нап i впровщникових прилад iв (рис. 2), працюючого в режимi однополярноТ синусоТдальноТ Ш1М, дае можлив i сть на сучасж й елементнi й баз i силовоТ електронi ки при зб тьшенж встановленоТ потуж-ност перетворювача вольтододаткового типу на 2025% у порiвняннi з встановленою потужж стю чисто дi одного (або дiодно-тиристорного чи тиристорного) дванадцятипульсного випрямляча реалiзувати при прийнятих величинах встановленоТ потужност додат-кового фтьтро-компенсуючого електрообладнання практично повну електромагжтну сумi снi сть тяговоТ пщстанцп пост йного струму з живлячою i тяговими мережами в робочих (сталих) i аварi йних (перехщних) режимах роботи [7, 21-24].
Як показують розрахунки, за допомогою дванадцятипульсного нап вкерованого випрямляча з ревер-сивним запираемим вольтододатком, виконаного на сучасж й елементж й баз i силовоТ електронi ки, забез-печуеться необхiдний рiвень електромагжтноТ сумю-ност при приблизно на 30 °% менш i й мас Г-подi бного вих щного LC-фiльтру та без установки додаткових ф iльтрi в-пробок. Подальше зниження маси Г-подi бного LC-фiльтру при збереженнi рiвня електромагжтноТ сумi сност обмежуеться необхщж стю придушення гар-монi к з частотою Ш1М вольтододатка, яка може ре-
Рис. 1. Структуры! схеми силових ланцюг I в дванадцятипульсних тиристорних випрямляч1 в з коеф I ц ентом потужност1, близьким до одиниц I синусоТдальною формою мережевого струму: а) некомпенсованого; б) компенсованого
Рис. 2. Структурна схема силових ланцюг в дванадцятипульсного напвкерованого випрямляча вольтододаткового типу з реверсивним вольтододатком на основi Ш1Р-випрямляча: ТПТ - тяговий перетворювальний трансформатор; 1, 3 - трифазн мостов i комутатори (1- тиристорний, 3- д i одний) основного дванадцятипульсного випрямляча; 2 - трифазний комутатор запираемого вольтододатка; Ld-Cd - вихщний Г-подiбний аперюдичний фтьтр
ально реалi зуватися в межах 1200-1800 Гц, а також комбшацмних гармон к бтьш низькоТ' частоти, гене-рованих вольтододатком при його робот в якост активного фтьтру. Bei ц гармон ки приходяться на ni к
псофометричноТ' криво!' [17] i отже, повинн придушу-ватися. Ця перешкода на шляху подальшого знижен-ня маси Г-подi бного вихщного LC-фтьтру усуваеться при використаннi в якост вихщного ф тьтру п бридно-го ф тьтру на основ i малопотужного активного ф тьтра паралельного типу [32]. Один з варi ант в такого ri брид-ного фтьтра (ГФ) на баз i автономного i нвертора струму для використання на тягових пдстанц ях пост йного струму з дванадцятипульсними випрямлячами вольтододаткового типу показаний на рис. 3.
3. Засоби силово!' електроыки для по-кращення електромагытно!' сумiсностi елек-трорухомого складу постiйного струму
Аналi з тягового струму електрорухомого складу пост йного струму з асинхронними тяговими двигуна-ми (АТД) показуе, що такий електрорухомий склад е генератором дуже широкого спектру гармон йних скла-дових цього струму, а саме: складових кратних частот Ш1М напруги А1Н; складових кратних частот живлячоТ' напруги АТД, складових, кратних цим частотам [25], а також, низькочастотних складових, обумовлених ко-ливаннями момента на валах АТД [26]. Ц гармон йн складовi тягового струму в^грають роль завад для пристроТ'в залi зничноТ' автоматики, телемеханi ки i зв'язку, працюючих як у пщтональному (0-300 Гц), так i у тональному (300-3400 Гц) та надтональному (3,5-6 кГц) дi апазонах частот [27, 28].
Традицйним засобом забезпечення електромагжтноТ сумi сност електрорухомого складу пост йного струму з АТД е установка на входi тяговоТ електропере-дачi пасивного вхщного LC-фтьтра [29], параметри емност С i шдуктивност L якого визначаються iз умо-ви [30]:
Рис. 3. Структура ri бридного ф тьтра (ГФ) з активним ф тьтром паралельного типу на баз i автономного i нвертора струму
(АФ1С): ТПТ - тяговий перетворювальний трансформатор; ВБ - вентильний блок на основ i дванадцятипульсного нап iвкерованого випрямляча вольтододаткового типу; Ld-Cd - вих i дний пасивний LC-ф i льтр; 1-4 - двох-квадрантн ключi знакозм шноТ напруги комутатора силового активного ф тьтра; Са - конденсатор, що блокуе прот кання в АФ1С постшно!'
складовоТ струму
/
резЬО
* /г
гран ,
(1)
де ^^с - резонансна частота 1_С-ф тьтра;
/гран - нижня гармон йна частота робочого дi апа-зону пристротв залiзничноТ автоматики, яка, у в щпов ь дност [30], для залiзниць приймаеться рi вною 21 Гц.
Однак, як показали експериментальн дослщжен-ня роботи рос i йського електровоза ЕП10 на лi нi ях пост йного струму, при використанн одноланкового пасивного 1_С-фтьтра з параметрами, розраховани-ми у в щпов щност з (1), позбавитися низькочастотних гармон йних складових у тяговому струмi , шкщливих як з частоти, так i з амплiтуди, з точки зору нормально! роботи залiзничноТ автоматики, не вдаеться [9].
Повна компенсац я у тяговому струмi вищих гар-монi к, генерованих електрорухомим складом постi й-ного струму, може бути досягнута при використанн активного фтьтра в якостi вхщного фтьтра тяговот асинхроннот електропередачi [31]. Схемотехн чною основою цього ф тьтра може бути оборотний Ш1М-пе-ретворювач з емн сним накопичувачем електроенергп, працюючий з частотою модуляцп Ш1М, яка визначаеть-ся з умови [7]
/. > 2 /
^ Ш1 м Л г
+
гран
(2)
де /гран - верхня гармонi йна частота робочого дi апа-зону пристротв залiзничноТ автоматики, яка у в щпов щ-
ност з загальноприйнятою практикою [33] дорiвнюе 2000 Гц.
Значним обмеженням у використанн чисто актив-них фтьф в, як засоб iв силовот електронi ки для забез-печення електромагн^нот сумi сност електрорухомого складу пост йного струму з АТД е те, що тх встановлена потужнi сть повинна бути практично рi вною з потужн ь стю тягового автономного iнвертора напруги, i отже, з урахуванням необхщност забезпечення тх вель-ми високот частоти Ш1М, буде мати дуже високу варт сть.
Бтьш доц iльним з економi чнот точки зору засо-бом силовот електрон ки для забезпечення електро-магн^нот сумi сност електрорухомого складу пост йного струму з АТД е використання на входi тяговот асинхроннот електропередачi г бридних ф тьтр i в [10, 31] на основi поеднання пасивного LC-фiльтра з активним ф тьтром послiдовного типу, але суттево менших по-тужностей [11]. Принцип дм такого г бридного ф тьтра полягае в тому, що для придушення низькочастотних (як канон чних, так i неганок чних) гармонi к тягового струму використовуеться силовий активний фтьтр (САФ) послщовного типу, а для придушення високоча-стотних гармонi к тягового струму, обумовлених частотами Ш1М перетворювача i самого САФ, використовуеться шдуктивн i сть L силового пасивного LC-ф тьтра. Спрощений варi ант силовот схеми г бридного ф тьтра iз елементами системи курування його активною скла-довою стосовно частотнорегульованого тягового елек-тропривода (ЧР ТЕП) електрорухомого складу пост й-ного струму, наведений на рис. 4 [12].
При забезпеченн чисто пасивним або гбридним
Рис. 4. Пбридний вхщний ф тьтр ЧР ТЕП електрорухомого складу постйного струму: иж - напруга живлення; Ld-Cd - силовий вх I дний пасивний ф I льтр; 1-4 - двоквадрантнл ключ1 знакозмшного струму комутатора силового активного ф I льтра (САФ); С - емнюний енергонакопичувач; ив - вихщна напруга САФ; iс - струм енергонакопичувача; ia - вхщний струм САФ; Ри - регулятор напруги на енергонакопичувачI; иСз - сигнал завдання для напруги на енергонакопичувачI; iаз - сигнал завдання для вхщного струму САФ; Рз - регулятор сигнала завдання для струму; - струм гармон йнот завади, генеруемот
ТЕП; Р(. - сл I дкуючий регулятор струму
1
ф тьтром в сталих режимах роботи тяговоТ асинхронно! електропередачi потужн стю > 1 МВт електромаг-нiтноï сумi сностi практично однакового рi вня, маса гбридного фтьтра е в деклька раз i в меншою у по-рiвняннi з чисто пасивним фтьтром. При цьому при-душення ампл^уд гармонi к тягового струму в дi апа-зонi частот вi д 1 до 150 Гц в г i бридному фi льтрi зб тьшуеться б тьш як на порядок [9, 11].
Але, не зважаючи на простоту, працездатного ri бридного ф тьтра для тягових асинхронних електро-передач маг стрального електрорухомого складу пост йного струму ще не створено. Це обумовлено спе-циф i кою роботи таких тягових асинхронних електро-передач, а саме:
- широкий частотний спектр гармон к, генерова-них ЧР ТЕП, до якого додаються i гармон ки Ш1М активного ф тьтра;
- жорстк зовн шн впливи у виглядi перевантажень зi струмом i перенапруг, як i виникають у перехщних i аварi йних режимах;
- змi нний характер параметрi в тягово' мережi електроживлення, зокрема, коливання в широких межах значень шдуктивност контактно' мережi в щнос-но електрорухомого складу;
- незадовтьш для активного фтьтру динамiчнi властивост асинхронного тягового двигуна як наван-
таження.
На думку авторi в, подальше удосконалення наведено' структури ri бридного ф тьтра (рис. 4) стосовно ïï використання на електрорухомому складi nостi йного струму у блоц i забезпечення електромагттно' сумi с-ност (БЕМС) може бути досягнуте шляхом впровад-ження наступних nроnозицi й:
1) введення додаткового вузла короткочасного струмообмеження (КСО), забезпечуючого захист САФ вщ перевантажень за струмом, i , одночасно, обме-ження аварi йних струмi в i перенапруг в схемi автономного швертора напруги;
2) використання резонансного принципу ф тьтрацп гармон к з частотою Ш1М активного фтьтру, забезпечуючого ефективне придушення цих гармон к в i сную-чому дi аnазонi змi ни iндуктивностi контактно' мережi ;
3) введення додаткових елемент в керування для пщвищення ст йкостi проти низькочастотних автоко-ливань i для компенсацп впливу пост йних часу асинхронного двигуна.
Блок забезпечення електромагттно' сумi сностi тягово' асинхронно' електроnередачi електрорухомого складу постйного струму на основi гбридного ф тьтра з системою керування активною ф тьтрац ею, в якому реалiзованi вищенаведен пропозицм, показаний на рис. 5.
Рис. 5. Блок електромагн то' сумiсностi (БЕМС) з системою керування активною ф тьтрац ею для асинхронно' тягово' електропередачi електрорухомого складу постйного струму: UM, LM - параметри, замi щуючи контактну мережу пост йного струму; S - головний вимикач; ТК - тиристорний короткозамикач на основ i одно операцшного тиристора VS, зворотного
дюда VД i елемент управл i ння ипр, задаючий пор i г спрацювання короткозамикача з напруги; L0, L1 - секцм дроселя LC-ф тьтра; Cd - конденсатор LC-ф тьтра; С1 - резонансний конденсатор; КСО - вузол короткочасного струмообмеження (VS, - запираемий чотириквадратний ключ; R1 - резистор струмообмеження); РГ - реостатне гальмо (VTr - транзисторний ключ, Rr - реостата Г); АФ - активний ф тьтр (К - комутатор АФ; С - конденсатор енергонакопичувача АФ); Ш1М - Ш1М-
контролер; Wp i Крэ - передаточн функцм регулятор i в у каналi гармон k i каналi енергонакопичувача; Wt - передаточна функця ф тьтра верхнх частот (ФВЧ); иСЗ - сигнал завдання для напруги енергонакопичувача; uc - сигнал, пропорцйний напрузi Uc на енергонакопичувачi; А1Н - комутатор трифазного мостового автономного i нвертора напруги; АТД - трифазний
асинхронний тяговий двигун
Висновки
1. Враховуючи жорстга сть вимог сучасних стандарт в до гармон i йного складу мережевого i тягового струм iB та до коефi ц енту потужност нелi н i йних споживачiв, якою е i система електричноТ тяги пост йного струму, проблеми електромагштноТ сумiсностi тягового електропостачан-ня i електрорухомого складу постйного струму не мож-на вир i шити традицi йними заходами i засобами.
2. Розвиток силовоТ електрон ки, посилюючи проблеми електромагжтноТ сумi сност пiдсистем елект-рично'1' тяги, в той же час, створюе умови для розробки ефективних засобi в пiдвищення ïï електромагжтноТ сумi сност з живлячою i тяговою мережами.
3. Найб тьш доцтьним на сьогоднi шнi й день технч-ним рi шенням забезпечення електромагнiтноï сумю-ност тягових пщстанц й пост йного струму е викорис-тання дванадцятипульсних випрямлячiв з реверсив-ним запираемим вольтододатком, працюючим у ре-жимi активно! фiльтрацiï низькочастотних гармонi к вихщно! напруги та вихщних фiльтрi в, виконаних на основ i активних ф m ьтр i в паралельного типу, для при-душення високочастотних гармон к в тяговому струм .
4. Найб тьш доцтьним технчним рi шенням забезпечення електромагжтно! сумюност електрорухомого складу пост йного струму е використання в тягових асинхронних електропередачах блоку забезпечення електромагжтно! сумi сност, виконаних з n бридним фтьтром на основi активного фтьтра послщовного типу, в якому низькочастотж гармонi ки придушуються активною ланкою, а високочастотн i - пасивною ланкою.
5. Ефективне впровадження засоб i в силово! елек-тронi ки для вир i шення проблем електромагнiтноï су-мi сностi системи електрично! тяги постi йного струму потребуе подальшого дослщження поведi нки i взаем-ного впливу однi е пщсистеми на iншу в перехщних та аварi йних режимах роботи.
Перелш посилань
1. Корниенко, В. В. Электрификация железных дорог. Мировые тенденции и перспективы [Текст] / В. В. Корниенко, А. В. Котельников, В. Т. Доманс-кий. - Киев : Транспорт Украины, 2004. - 196 с.
2. Бурков, А. Т. Выбор рода тока и уровня напряжения электрического транспорта новых поколений: материалы Международного симпозиума «Eltrans'2001» [Текст] / А. Т. Бурков. - Санкт-Петербург : ПГУПС, 2002. - С. 37-40.
3. Курбасов, А. С. Система електрической тяги XXI века [Текст] / А. С. Курбасов // Железные дороги мираю. - 1999. - № 4. - С. 19-22.
4. Про електромагнтну сумi сн сть електриф i кованих залi зничних лi н й пост йного струму [Текст] / I. В. Анохов та ш. // Залiзничний транспорт Украь ни. - 2000. - № 2. - С. 10-12.
5. Двенадцатипульсовые полупроводниковые выпрямители тяговых подстанций [Текст] / под ред. М. Г. Шалимова. - М. : Транспорт. - 1990. - 127 с.
6. Хворост, М. В. Базовi положення теорп випрям-лячi в-стаб лзат^ в напруги для перетворюваль-них агрегат в головних тягових пщстанц й метро-полцен в з повздовжньою лi н ею пост йного стру-
му [Текст] / М. В. Хворост // Научн.-техн. сборник «Коммунальное хозяйство городов», № 60, Киев : Техн ка, 2004. - С. 236-247.
7. Гончаров, Ю. П. Полупроводниковый преобразователь с вольтадобавкой в качестве активного фильтра [Текст] / Ю. П. Гончаров, Н. В. Панасенко, В. В. Замаруев. - Технчна електродинамка. Тем. вип. «Силова електрон ка та енергоефективж сть», част. 2, 2007. - С. 112-117.
8. Сиченко, В. Г. До питання розробки активного ф тьтра тяговот пщстанц ¡т пост йного струму [Текст] / В. Г Сиченко, В. А. Зубенко, М. П. Бадьор. // Зал i з-ничний транспорт Укратни, № 5, 2006. - С. 39-41.
9. Сорин, Л. Н. Оценка эффективности пассивных и активных фильтров для статических преобразователей электроподвижного состава [Текст] / Л. Н. Сорин, А. И. Лещев, В. В. Литовченко. // Известия вузов. Электромеханика, № 1, 2003. - С. 61-68.
10. Хворост, Н. В. Построение входного фильтра бло-ка электромагнитной совместимости тяговой асинхронной электропередачи метровагона [Текст] / Н. В. Хворост, В. С. Никулин, М. А. Капус-тян. - Зб i рник наукових праць УкрДАЗТ, вип. 69, Хари в : 2005. - С. 115-127.
11. Хворост, Н. В. Оценка эффективности гибридного фильтра блока электромагнитной совместимости тяговой электропередачи метровагона и контактной сети питания метрополитена [Текст] / Н. В. Хворост, В. С. Никулин. - 1нформац йно-ке-рук^ системи на залi зничному транспорт, № 4,
2006. - С. 97-100.
12. Хворост, Н. В. Силовые активные фильтры для систем частотно-регулируемого привода на электрическом транспорте [Текст] / Н. В. Хворост, Ю. П. Гончаров, Ю. В. Чурсина. - Технчна елект-родинамi ка. Тем. вип. «Силова електрон ка та енергоефективж сть», част. 1, 2006. - С. 19-26.
13. Андриенко, П. Д. Диодные выпрямители нового поколения на ток 3150 А напряжение 3300В для магистральных железных дорог [Текст] / П. Д. Андриенко, А. Г Ильин, В. Ф. Наконечный. - Тезисы I Международной научно-практической конф. «Трансэлектро-2007», Крым, Мисхор, 03.10-06.10
2007. - с. 2.
14. Хворост, М. В. Пщвищення ефективност дванад-цятипульсових випрямлячiв тягових перетворю-вальних агрегат в метрополией в з повздовжньою високовольтною лi н ею живлення пост йного струму [Текст] / М. В. Хворост. - 1нформац йно-керую^ системи на залiзничному транспорт, № 3, 2004. - С. 50-54.
15. Андреев, В. Н. Современные схемотехнические, конструктивные и технологические решения устройств тягового электроснабжения. Обеспечение их наладки и эксплуатации [Текст] / В. Н. Андреев, А. В. Мизинцев, А. Д. Кондаков. - Материалы Международного симпозиума «Е^гапз'2001», СПБ, ПГУПС, 2002. - С. 106-107.
16. Жемеров, Г. Г. Новый класс преобразователей переменного напряжения в постоянное, электромагнитно совместимых с питающей сетью [Текст] / Г. Г. Жемеров, Е. И Сокол, Д. С. Крылов. -
Технчна електродинамiка. Тем. вип. «Силова електронi ка та енергоефективнi сть», част. 1, 2001. С. 3 - 8.
17. Бурков, А. Т. Электронная техника и преобразователи [Текст] / А. Т. Бурков. - М. : Транспорт, 2001.
- 464 с.
18. Зиновьев, Г. С. Основы силовой электроники [Текст] / Г. С. Зиновьев. - Новосибирск, НГТУ, 2004.
- 672 с.
19. Статичн перетворювачi тягового рухомого складу [Текст] / за ред. Ю. П. Гончарова. - Харю в : НТУ «ХП1», 2007. - 192 с.
20. Хворост, М. В. Силов i схеми перетворювальних агрегат в головних тягових пщстанц й метропол^е-ну з повздовжньою лi н ею живлення [Текст] / М. В. Хворост, В. В. Божко. - Електротехн ка i електро-механ ка, № 1, 2005. - С. 106-109.
21. Панасенко, Н. В. Обратимый преобразователь вольтодобавочного типа для тяговых подстанций электрифицированных железных дорог [Текст] / Н. В. Панасенко, В. В Божко, Ю. П. Гончаров. // Зал-iзничний транспорт Укра'ни, № 4, 2007. - С. 76 - 80.
22. Гончаров, Ю. П. Перетворювач з вольтододатком на повн стю керованих наш впров щникових приладах для тягових пщстанц й пост йного струму [Текст] / Ю. П. Гончаров, М. В. Панасенко, В. В. Божко. -Електротехн i ка i енергетика, № 2, 2007. - С. 12-17.
23. Самсонкин, В. М. Энергоэффективный преобразовательный агрегат с функциями фильтрации выходного напряжения тяговой подстанции системы электроснабжения постоянного тока напряжением 3 кВ [Текст] / В. М. Самсонкин, Н. В. Панасенко, Ю. П. Гончаров. - Тезисы докладов I Международной научн.-практ. конференции «Трансэ-лектро-2007», Крым, Мисхор, 03.10-06.10.2007.
- с. 57.
24. Гончаров, Ю. П. Тяговий випрямляч з реверсив-ним вольтододатком на запираемих нап впровщникових приладах [Текст] / Ю. П. Гончаров, М. В. Панасенко, В. В. Божко. - Технчна електро-динамi ка, № 2, 2008. - С. 16-21.
25. Сорин, Л. Н. Повышение эффективности электроприводов новых поколений на основе применения современных информационных технологий
[Текст] / Л. Н. Сорин. - Автореферат дисс. на со-иск. ученой степени докт. техн. наук, М. : МИИТ, 2005. - 40 с.
26. Кр i вякн, Г. Б. сно-моторний блок з опорно-осьовою пщв i скою асинхронного тягового двигу-на для електровозу з конструкц йною швидк стю 160км/год [Текст] / Г. Б. Кр i вякн. - Автореферат дис. на здобуття наук. ступ ня канд. техн. наук, Харк в, НТУ «ХП1», 2007. - 21 с.
27. Чапурнова, С. В. Сравнительная оценка отказов в работе телемеханики различных поколений устройств электроснабжения Октябрьской железной дороги [Текст] / С. В. Чапурнова. - Материалы Международного симпозиума «ЕКгапэ'2002», СПБ, ПГУПС, 2003. - С. 244-249.
28. Гаврилюк, В. И. Методика испытаний нових типов подвижного состава на электромагнитную совместимость с устройствами железнодорожной автоматики [Текст] / В. И. Гаврилюк, В. Г. Сыченко,
A. И. Миргородская. - Тезисы докладов Й Меж-д .научн-практ. конференции « Трансэлектро -2007», Крым, Мисхор, 03.10-06.10.2007. - с. 16.
29. Электроподвижной состав с ассинхронными тя-говими двигателями [Текст] / под ред. Н. А. Розанова. - М. : Транспорт, 1991. - 336 с.
30. Лещев, А. И. Оценка эффективности пассивных фильтров для статических преобразователей ЭПС [Текст] / А. И. Лещев, К. Н. Суслова. // Сб. научн. трудов «Электровозостроение», т. 44, Новочеркасск, ОАО ВЭлНИИ, 2002. - С. 242-248.
31. Применение гибридных фильтров для улучшения качества электроэнергии [Текст] / под ред. Г М. Му-стафа. - Электричество, № 10, 1995. - С. 33-39.
32. Сыченко, В. Г. Силовой активный фильтр для тяговой подстанции постоянного тока [Текст] /
B. Г. Сыченко, В. А. Зубенко. - 7-й Международный симпозиум по электромагнитной совместимости и электромагнитной экологии. Материалы симпозиума. Санкт-Петербург. 26-29.06. 2007 г.
C. 66-69.
33. Уильямс, Т. ЭМС для разработчиков продукции [Текст] / Т. Уильямс. - М. : Издательский дом Технологии, 2003. - 540 с.
Поступила в редакцию 24.11.08 г.
После доработки 03.05.09 г.
Рассмотрены проблемы электромагнитной совместимости подсистемы электрической тяги постоянного тока (тягового электроснабжения и электроподвижного состава) и их решение средствами силовой электроники.
The authors discussed the problems of electromagnetic compatibility of direct-current electric traction subsystem (traction power supply and electro - rolling stock) and their solution by power electronics facilities.
